CN114279829A - 淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 - Google Patents
淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114279829A CN114279829A CN202111392148.0A CN202111392148A CN114279829A CN 114279829 A CN114279829 A CN 114279829A CN 202111392148 A CN202111392148 A CN 202111392148A CN 114279829 A CN114279829 A CN 114279829A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- speed tensile
- strain
- curve
- speed
- quenching
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
技术领域
本发明属于合金检测领域,尤其是一种淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法。
背景技术
汽车轻量化是汽车发展的一个趋势。相关资料表明,汽车自重每减轻10%,燃料消耗可降低6%-8%,即汽车轻量化具有节能环保的双重效果。由于汽车的安全性直接体现在车身撞击过程中吸收撞击能量的能力及对乘员的保护程度,而撞击过程中材料的变形是一个高应变速率的动态响应,同时由于材料加工成零件后产生了应变强化,对材料性能也有一定的影响,尤其对于淬火配分钢,由于其较高的应***化指数,因此在进行高应变速率测试时,应考虑材料的应***化。通过研究应变强化对高速拉伸性能的影响,对汽车轻量化结构设计、选材优化、提高车身安全性具有指导作用。
淬火配分钢是一种第三代先进高强度钢,相对于第一代和第二代高强度钢,淬火配分钢具有较高的强塑性,因此在汽车车身上的应用前景广阔。淬火配分钢为铁素体、马氏体和残余奥氏体的混合组织,其中较硬的马氏体基体具有较高的强度,而残余奥氏体属于较软相,并在塑性变形过程中逐步转变为马氏体,即称为相变诱发塑性,同时淬火配分钢强度得到大幅提升。因此,采用QP钢生产的零件,经冲压产生应变,其强度也得到大幅提高,为准确反映实际零件的性能,需要考虑应变对材料力学性能的影响。
高速拉伸曲线用于表征材料在动态载荷下力学性能,是***研究材料力学性能及变形行为与应变速率相关性的重要手段。传统测量高速拉伸曲线的方法是直接利用原材料制作的试样进行实验,按照不同的拉伸速率,分别进行测量,得到不同拉伸速率下材料应力与应变的原始数据,最终通过合适的本构模型,将数据拟合成曲线。因为普通高强钢应变强化较小,因此在传统测量方法中往往忽略这些硬化。但是淬火配分钢应变强度很大,5%应变强化可以达到300MPa。因此,在测量淬火配分钢高速拉伸曲线过程中,必须考虑该材料的应变强化,传统的测量方法已经无法满足要求,必须探索出一种新的测量方法。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种更能反映实际零件性能的淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法。
为解决上述技术问题,本发明所采取的方法步骤为:(1)检测所述淬火配分钢材料的拉伸性能,获得材料的抗拉强度Rm和最大力总延伸率At;
(2)对材料的高速拉伸试样进行预拉伸,预拉伸的延伸率eb的范围为0.02~0.8*At;
(3)所述步骤(2)预拉伸后的高速拉伸试样进行高速拉伸曲线实验,即可得到所述淬火配分钢的高速拉伸曲线。
本发明所述步骤(1)中,在0.01/s~1/s应变速率下检测拉伸性能。
本发明所述步骤(2)中,预拉伸的应变速率为0.01/s~1/s。
本发明所述步骤(3)中,通过下述本构方程(A)拟合得到高速拉伸曲线的应变强化系数s和应***化指数c;
σ=s*(εp+ln(1+eb))c (A);
式中:
σ为真实应力,单位MPa;
εp为真实塑性应变,单位1;
s为应变强化系数,单位MPa;
c为应***化指数,单位1。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:由于淬火配分钢应变过程中产生强度相变强化,因此该材料加工后的零件强度要原高于材料原始的强度;本发明通过对高速拉伸试样进行预拉伸,获得应变强化,然后进行淬火配分钢高速拉伸曲线实验,更加符合零件实际的应变状态,从而使得最终测量的高速拉伸曲线更接近零件实际的高速拉伸性能。本发明具有检测快速准确的特点,所得曲线能更准确反映实际零件的性能,为汽车轻量化结构设计、选材优化、提高车身安全性提供更为准确的指导作用。
附图说明
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细的说明。
图1是本发明的实施例1所得高速拉伸曲线图。
具体实施方式
本淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法的工艺步骤为:(1)本方法适用于HC600/980QP、HC820/1180QP、HC950/1300QP等淬火配分钢;首先检测所述淬火配分钢材料准在0.01/s~1/s应变速率下的拉伸曲线;获得材料的抗拉强度Rm和最大力总延伸率At。
(2)淬火配分钢作为冷冲压材料,为保证冲压正常成形,不发生缩颈现象,保证一定的成形安全裕度,因此取预拉伸的延伸率eb应不大于0.8*At;同时为保证零件充分变形,减小回弹量,延伸率通常不小于0.02;因此材料预拉伸的延伸率eb范围为0.02~0.8*At。可以结合零件实际的变形量,在0.02~0.8*At范围内确定预拉伸的延伸率eb。
(3)所述淬火配分钢材料制作成高速拉伸试样。利用拉伸试验机,对高速拉伸试样进行单向拉伸,当材料等效应变达到步骤(2)所述预拉伸的延伸率eb后,停止加载;得到预拉伸试样。拉伸应变速率应考虑实际成形过程中的材料应变速率,应变速率选自0.01/s~1/s。
(4)所述预拉伸试样进行高速拉伸曲线实验;所述高速拉伸曲线实验为进行若干个不同速率的高速拉伸实验,最好进行0.001/s、0.1/s、1/s、10/s、100/s、500/s和1000/s应变速率的高速拉伸实验;获得不同应变速率的真实应力σ、真实塑性应变εp曲线。
(5)将不同速率的曲线,利用下述本构方程(A)拟合得到高速拉伸曲线;
σ=s*(εp+ln(1+eb))c (A);
式中:
σ为真实应力,单位MPa;
εp为真实塑性应变,单位1;
s为应变强化系数,单位MPa;c为应***化指数,单位1;
通过本构方程(A)的拟合获得s、c的数值。
实施例1-6:本淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法采用下述具体工艺。
(1)材料的拉伸性能:检测所述淬火配分钢材料在0.01/s~1/s应变速率下的拉伸曲线,获得材料的屈服强度、获得材料的抗拉强度Rm和最大力总延伸率At。各实施例的检测结果见表1。
表1:拉伸性能检测结果
(2)预拉伸:所述淬火配分钢材料制作成高速拉伸试样,在预拉伸的延伸率eb在0.02~0.8*At范围内进行预拉伸。实施例预拉伸的延伸率eb的范围以及选取的具体延伸率eb见表2。
表2:预拉伸的延伸率的范围以及延伸率
(3)高速拉伸曲线实验:所述预拉伸试样进行高速拉伸曲线实验,进行0.001/s、0.1/s、1/s、10/s、100/s、500/s和1000/s速率的高速拉伸实验;记录各速率的真实塑性应变εp和真实应力σ数据对,以实施例1为例进行说明,结果见表3。
表3:实施例1高速拉伸曲线实验结果
(4)将不同速率的曲线,利用上述本构方程(A)拟合得到高速拉伸曲线。以实施例1为例进行说明,拟合的参数见表4;实施例1所得高速拉伸曲线见图1,图中曲线,从下到上依次为0.001/s、0.1/s、1/s、10/s、100/s、500/s和1000/s速率下的曲线。
表4:实施例1拟合的参数
序号 | 应变速率 | s | c |
1 | 0.001/s | 1545.2 | 0.16 |
2 | 0.1/s | 1583 | 0.16 |
3 | 1/s | 1614.8 | 0.155 |
4 | 10/s | 1639.7 | 0.155 |
5 | 100/s | 1672.2 | 0.155 |
6 | 500/s | 1696.4 | 0.15 |
7 | 1000/s | 1776.2 | 0.15 |
(5)将实施例1所得的高速拉伸性能和未经预拉伸所得的高速拉伸性能分别作为材料的性能数据输入碰撞仿真软件,计算帽形梁碰撞过程中的压溃位移和吸收能,并计算两者仿真结果与实验值的误差;经统计,本未预拉伸时,仿真结果与实验值的压溃位移误差在6%左右、能量吸收误差在5%左右;采用本方法进行预拉伸后,仿真结果与实验值的压溃位移误差在2%左右、能量吸收误差在3%左右;其中实施例1的验证结果见表5。
表5:实施例1效果验证
由表5可见,采用实施例1所得的高速拉伸性能进行碰撞仿真分析,仿真结果与实验值的误差更低。
Claims (4)
2.根据权利要求1所述的淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法,其特征在于:所述步骤(1)中,在0.01/s~1/s应变速率下检测拉伸性能。
3.根据权利要求1所述的淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法,其特征在于:所述步骤(2)中,预拉伸的应变速率为0.01/s~1/s。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111392148.0A CN114279829A (zh) | 2021-11-19 | 2021-11-19 | 淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111392148.0A CN114279829A (zh) | 2021-11-19 | 2021-11-19 | 淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114279829A true CN114279829A (zh) | 2022-04-05 |
Family
ID=80869787
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202111392148.0A Pending CN114279829A (zh) | 2021-11-19 | 2021-11-19 | 淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114279829A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115597970A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-01-13 | 太原科技大学(Cn) | 一种含铜不锈钢薄板的应变分布测试方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102690936A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-09-26 | 上海大学 | 提高含碳孪晶诱发塑性钢强度和屈强比的方法 |
CN106769439A (zh) * | 2015-11-19 | 2017-05-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种管线钢热轧卷板屈服强度的测试方法 |
CN109868346A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-06-11 | 首钢集团有限公司 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
CN110220784A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-09-10 | 燕山大学 | 相变诱导塑性钢马氏体相变强度增量表征方法及*** |
CN111771009A (zh) * | 2018-01-05 | 2020-10-13 | 香港大学 | 一种汽车钢及其制造方法 |
-
2021
- 2021-11-19 CN CN202111392148.0A patent/CN114279829A/zh active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102690936A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-09-26 | 上海大学 | 提高含碳孪晶诱发塑性钢强度和屈强比的方法 |
CN106769439A (zh) * | 2015-11-19 | 2017-05-31 | 鞍钢股份有限公司 | 一种管线钢热轧卷板屈服强度的测试方法 |
CN111771009A (zh) * | 2018-01-05 | 2020-10-13 | 香港大学 | 一种汽车钢及其制造方法 |
CN109868346A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-06-11 | 首钢集团有限公司 | 一种BH2值大于70MPa的800MPa级别双相钢生产方法 |
CN110220784A (zh) * | 2019-07-01 | 2019-09-10 | 燕山大学 | 相变诱导塑性钢马氏体相变强度增量表征方法及*** |
Non-Patent Citations (6)
Title |
---|
乔书杰 等: "预应变对汽车双相钢材料成形性的影响" * |
乔书杰 等: "预应变对汽车双相钢材料成形性的影响", 锻压技术, vol. 45, no. 11, pages 181 - 186 * |
曾宇卓: "汽车用高强度TRIP钢变形力学性能宏微观研究", 中国硕士学位论文全文数据库 工程科技I辑, no. 3, pages 19 - 22 * |
熊自柳 等: "消除TRIP钢屈服平台的预拉伸实验及微观机理" * |
熊自柳 等: "消除TRIP钢屈服平台的预拉伸实验及微观机理", 北京科技大学学报, vol. 30, no. 4, pages 379 - 382 * |
胡汉江 等: "预应变对TRIP钢力学性能及硬化行为的影响", vol. 37, no. 5, pages 128 - 132 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115597970A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-01-13 | 太原科技大学(Cn) | 一种含铜不锈钢薄板的应变分布测试方法 |
CN115597970B (zh) * | 2022-11-17 | 2023-04-11 | 太原科技大学 | 一种含铜不锈钢薄板的应变分布测试方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Huh et al. | Dynamic tensile characteristics of TRIP-type and DP-type steel sheets for an auto-body | |
Wang et al. | Experimental study on high strain rate behavior of high strength 600–1000 MPa dual phase steels and 1200 MPa fully martensitic steels | |
Giglio et al. | Ductile fracture locus of Ti–6Al–4V titanium alloy | |
Taherizadeh et al. | Finite element simulation of springback for a channel draw process with drawbead using different hardening models | |
Chang et al. | Investigation of forming process of the third-generation automotive medium-Mn steel part with large-fractioned metastable austenite for high formability | |
Chen et al. | Validation of GISSMO model for fracture prediction of a third-generation advanced high-strength steel | |
Liu et al. | Modeling and FE simulation of quenchable high strength steels sheet metal hot forming process | |
CN114279829A (zh) | 淬火配分钢高速拉伸曲线的检测方法 | |
Liu et al. | Machine learning for extending capability of mechanical characterization to improve springback prediction of a quenching and partitioning steel | |
CN101063676B (zh) | 一种弹簧钢脱碳层深度的无损检测方法 | |
Ying et al. | Optimization evaluation test of strength and toughness parameters for hot-stamped high strength steels | |
CN107609223B (zh) | 一种抗拉强度1200MPa的冷轧双相钢动态变形本构模型建立方法 | |
Seok et al. | A study on the decrease of fracture resistance curve under reversed cyclic loading | |
Cadoni et al. | Dynamic behaviour of Advanced High Strength Steels used in the automobile structures | |
Šmida et al. | Prediction of fracture toughness temperature dependence from tensile test parameters | |
Zhang et al. | Characterization of plasticity and fracture of an QP1180 steel sheet | |
Mentyukov et al. | Study of the properties of the base metal of large-diameter pipes under alternating loading | |
TWI498765B (zh) | 構造材之熱處理方法及經熱處理之構造材 | |
Zhuang et al. | Experimental investigation of the effect of the material damage induced in sheet metal forming process on the service performance of 22MnB5 steel | |
Hu | Characterization and modeling of deformation, springback, and failure in advanced high strength steels (AHSSs) | |
Li et al. | Study on the constitutive model of boron steel 22MnB5 with different phase fractions | |
Lenzen et al. | Analysis of the Lankford coefficient evolution at different strain rates for AA6016-T4, DP800 and DC06 | |
Takahashi et al. | Advanced high strength steels for automobile body structures | |
CN115575237B (zh) | 一种基于二次单向拉伸的高强钢冷成形性能评价方法 | |
Kim et al. | A novel tensile testing method to characterize the weld metal properties for laser welded blank (LWB) with AHSS |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination |