CN114273659B - 一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 - Google Patents
一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114273659B CN114273659B CN202111593876.8A CN202111593876A CN114273659B CN 114273659 B CN114273659 B CN 114273659B CN 202111593876 A CN202111593876 A CN 202111593876A CN 114273659 B CN114273659 B CN 114273659B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- graphene
- ball milling
- nano
- drying
- ceramic cutter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
本发明公开了一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷材料的制备方法,将Ti(C,N)、石墨烯、纳米Al2O3制备成浆料,然后混合均匀干燥获得复合陶瓷材料粉体,再预压成坯体,最后将坯体真空热压烧结成Ti(C,N)基陶瓷刀具材料;真空热压烧结过程为:炉内的真空度低于0.01MPa,烧结前的初始压力设置为15MPa,保温阶段再将压强提高至30MPa,升温速度为25℃/min,烧结温度为1450℃,保温时间60min,烧结完成后随炉冷却降温。本发明提供了所述陶瓷刀具的制备方法。本发明制备的陶瓷刀具与传统陶瓷刀具相比具有优良综合力学性能,能够满足市场对陶瓷刀具日益提高的性能要求,且有利于进一步拓展陶瓷刀具的应用范围。
Description
技术领域
本发明涉及陶瓷领域,具体是石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)复合陶瓷刀具材料的制备方法。
背景技术
高速切削技术作为先进制造技术中关键的一环,在模具,汽车,航空制造等当代各个领域中可以说都占有重要地位。目前,超硬刀具材料制造成本较高,且资源储备日趋紧张,因此开发新型陶瓷刀具不仅对高速切削加工的发展具有重要影响,而且能有效节省资源,降低费用,有利于实现资源的可持续发展。
Ti(C,N)基金属陶瓷作为一种复合陶瓷材料,其具有优异的高温红硬性、耐磨性、抗氧化腐蚀性、抗粘附性、自润滑性;作为陶瓷刀具其使用寿命、切削速率对比硬质合金刀具可分别提高2-5倍和3-10倍,此外其原材料资源丰富,成本较低,是硬质合金刀具的理想升级替代产品。然而其强韧性不足尤其是抗热震性差等缺点,限制了其在高速高效切削刀具、热作模具材料等领域的应用。因此,提高Ti(C,N)基金属陶瓷材料的韧性是研制新型Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料主要解决的问题。
纳米颗粒增韧是陶瓷材料常见的一种增韧方法。纳米添加相在材料中能形成晶内型、晶间型与晶内/晶间等纳米复合结构,有效的改善了陶瓷刀具材料的力学性能。同时纳米材料的添加能够细化晶粒,提高材料的致密度,进而提高材料的综合性能。
Al2O3作为一种陶瓷基体,具有优良的高温强度、抗氧化性、耐磨性、耐腐蚀性等优点。CN1632150A公开了一种复合Ti(C,N)陶瓷材料,其在Ti(C,N)中添加Al2O3,Ti(C,N)/Al2O3复合陶瓷材料,同时兼顾氧化铝基陶瓷和碳氮化钛基陶瓷的优点,具有良好的稳定性。
CN105112756A公开了一种超细晶粒的Ti(C,N)复合陶瓷材料,其所制备的复合陶瓷材料的硬度有所改善,从2050GPa提升到了2200GPa,从而提高了刀具的耐磨性和使用寿命。
然而在这些公开的专利中,仅仅改善了材料的硬度,而陶瓷材料断裂韧性和抗弯强度的改善有限,陶瓷材料的整体性能依旧不理想。
石墨烯是一种由sp2杂化的碳原子以六边形周期排列形成的二维碳纳米材料。其单层厚度为0.335nm,是目前所发现的最薄、最强、最硬的材料。近年来,由于石墨烯自身优异的性能,其被广泛应用于各个领域。石墨烯的力学性能优异,其拉伸模量和强度很高,在陶瓷基体中引入石墨烯,能通过裂纹偏转、桥接等多种增韧方式来提高材料的强度和断裂韧性。
CN201610528819.4公开了一种添加石墨烯的Si3N4基陶瓷刀具材料及制备方法。在该发明中,添加适量的石墨烯能有效地提高复合陶瓷材料的断裂韧性。然而该专利中,石墨烯的分散方法太过复杂、繁琐不适用大批量生产,实用价值有限。
针对上述情况,本发明提出在Ti(C,N)金属陶瓷中同时添加石墨烯和纳米Al2O3,石墨烯提高材料的断裂韧性和抗弯强度,纳米Al2O3提高材料的硬度。石墨烯和纳米Al2O3协同增韧共同提高复合陶瓷材料的综合力学性能。
发明内容
本发明的目的在于提供一种新型Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法,以此改善高速切削时陶瓷刀具的韧性问题。
为解决上述技术问题,本发明采用如下技术方案:
一种新型Ti(C,N)基金属陶瓷刀具,所述新型Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料组分质量配比制备如下:碳氮化钛(Ti(C,N)):47-62%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):0-15%,石墨烯(GNPs):0-1.5%。
在本发明中采用Ti(C,N)为基体材料,WC、Mo2C为碳化物增强相,选择Ni、Co等金属相作为粘结相。石墨烯和纳米Al2O3为强化相。
本发明同时保护新型Ti(C,N)基金属陶瓷刀具的制备工艺,所述方法包括如下步骤:
(1)根据质量分数配比把粉末配好后,先将Ti(C,N)、WC、Mo2C、Ni、Co等粉末倒入球磨罐,以无水乙醇为球磨媒介,在球磨机中球磨,球磨罐和球磨珠材料均为不锈钢。
(2)将聚乙烯吡咯烷酮(PVP)溶于无水乙醇中制成分散溶液,其中聚乙烯吡咯烷酮(PVP)的质量分数为石墨烯质量的75%,将石墨烯倒入分散剂中,采用超声波分散机加机械搅拌进行分散,分散时间为30min。
(3)将纳米Al2O3倒入无水乙醇溶液中,采用超声波分散机加机械搅拌进行30min的分散。
(4)将步骤(2)和步骤(3)所得到的溶液倒入(1)球磨后的浆料中,然后在进行球磨。
(5)将球磨后的流动浆料倒在玻璃器皿内,放入DZ-1BCⅡ真空干燥箱中加热干燥。
(6)干燥后冷却至室温后过150目筛。
(7)将混合均匀的粉末铺填到金属模具内套里。
(8)生坯预压采用的压力机为769YP-30T粉末压片机,为保证生坯的完整性采用倒着取模的方式,从上至下依次为上压头-石墨垫片-生坯-石墨垫片-下压头,最后将制作好的生坯装入石墨模具中进行烧结。
所述步骤(1)(4)中,两次球磨的球磨时间均24小时,球料比为8:1,球磨机设置转速为275r/min,每30分钟自动改变一次正反转方向,中间停转5分钟。
步骤(1)中,该材料的组分质量分数配比为:碳氮化钛(Ti(C,N)):47-62%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):0-15%,石墨烯(GNPs):0-1.5%。
所述步骤(5)中,干燥时为避免酒精沸腾造成浆料的流失或复合材料相互污染,先在70℃的低真空度下干燥5小时,再在110℃的高真空度下干燥,直至干燥完成。
所述步骤(8)中,生坯预压压强为30MPa,时间保持15min。
本发明与现有技术相比,具有以下显著特点:
本发明通过选择合适的分散剂以及最佳的分散用量,解决了混料过程中石墨烯和纳米Al2O3团聚的问题,通过采用两次球磨的方法,制备出了相对均匀的Ti(C,N)基金属复合陶瓷材料。
相比于普通的Ti(C,N)金属复合陶瓷材料,石墨烯/纳米Al2O3增韧的复合陶瓷材料试样的力学性能均有一定程度提高。复合陶瓷材料的抗弯强度、硬度以及断裂韧度随着石墨烯和纳米Al2O含量提高均有不同幅度的改善。
附图说明:
图1为实施例1-4制备出的复合材料的力学性能与石墨烯含量的关系;
图2为实施例5、3、6、7制备出的复合材料力学性能与纳米Al2O3含量的关系;
图3为实施例1-4制备出的复合材料的扫描电子显微镜(SEM)图片;
图4为实施例5、3、6、7制备出的复合材料的扫描电子显微镜(SEM)图片;
具体实施方式
为了让本领域的研究人员能够更加了解本发明的具体情况,的下面结合具体实例详细说明本发明的技术方案。
实施例1
一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料,其制备步骤如下:
(1)称量:按照质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):58%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):5%。
(2)球磨:将配比好的Ti(C,N)、WC、Mo2C、Ni、Co等粉末倒入球磨罐内,球磨罐使用前清洗干净并烘干,放入不同直径的球磨珠,球料比为8:1,并以无水乙醇为介质湿磨,球磨机设置转速为275r/min,每30分钟自动改变一次正反转方向,中间停转5分钟,球磨24h。
(3)分散:将纳米Al2O3倒入无水乙醇溶液中,采用超声波分散机加机械搅拌进行30min的分散,得到混合均匀的纳米Al2O3混合溶液。
(4)球磨:将(3)得到的混合溶液倒入(2)所得均匀浆料,继续球磨,球料比为8:1,并以无水乙醇为介质湿磨,球磨机设置转速为275r/min,每30分钟自动改变一次正反转方向,中间停转5分钟,球磨24h。
(5)干燥:将球磨后所得到的浆料倒入干净的玻璃皿中,为了避免温度过高出现酒精沸腾现象,造成浆料的流失和复合材料相互污染,先在70℃的低真空度下干燥5小时,再在110℃的高真空度下干燥,直至干燥完成,干燥完成后,冷却至室温过150目筛。
(6)成型:将过筛过后的均匀粉末倒入金属模具中,采用769YP-30T粉末压片机进行生胚的压制,生胚压制的压强为30MPa,压制时间为15min。为了确保取模时生胚的完整性,采用倒置取模的方法。
(7)烧结:将生胚放入石墨模具中,然后将石墨模具放入真空热压烧结炉中,最后开始真空热压烧结。烧结温度为1450℃,升温速率为25℃/min,保温时间1h。热压烧结时,炉内真空度低于0.01MPa,烧结前,设置初始压力为15MPa,到了保温阶段压力提高至30MPa。烧结完成后,随炉冷却获得Ti(C,N)基金属复合陶瓷刀具材料。
实施例2
一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料,其制备步骤如下:
(1)称量:按照质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):57.5%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):5%,石墨烯(GNPs):0.5%。
(2)球磨:将配比好的Ti(C,N)、WC、Mo2C、Ni、Co等粉末倒入球磨罐内,球磨罐使用前清洗干净并烘干,放入不同直径的球磨珠,球料比为8:1,并以无水乙醇为介质湿磨,球磨机设置转速为275r/min,每30分钟自动改变一次正反转方向,中间停转5分钟,球磨24h。
(3)分散:将聚乙烯吡咯烷酮(PVP)溶于无水乙醇中制成分散溶液,其中聚乙烯吡咯烷酮(PVP)占石墨烯质量的75%,将石墨烯倒入分散剂中,采用超声波分散机加机械搅拌进行30min的分散,得到混合均匀石墨烯溶液;将纳米Al2O3倒入无水乙醇溶液中,采用超声波分散机加机械搅拌进行30min的分散,得到混合均匀的纳米Al2O3混合溶液。
(4)球磨:将(3)得到的两种混合都溶液倒入(2)所得均匀浆料,继续球磨,球料比为8:1,球磨机设置转速为275r/min,每30分钟自动改变一次正反转方向,中间停转5分钟,球磨24h。
(5)干燥:将球磨后所得到的浆料倒入干净的玻璃皿中,为了避免温度过高出现酒精沸腾现象,造成浆料的流失和复合材料相互污染,先在70℃的低真空度下干燥5小时,再在110℃的高真空度下干燥,直至干燥完成,干燥完成后,冷却至室温过150目筛。
(6)成型:将过筛过后的均匀粉末倒入金属模具中,采用769YP-30T粉末压片机进行生胚的压制,生胚压制的压强为30MPa,压制时间为15min。为了确保取模时生胚的完整性,采用倒置取模的方法。
(7)烧结:将生胚放入石墨模具中,然后将石墨模具放入真空热压烧结炉中,最后开始真空热压烧结。烧结温度为1450℃,升温速率为25℃/min,保温时间1h。热压烧结时,炉内真空度低于0.01MPa,烧结前,设置初始压力为15MPa,到了保温阶段压力提高至30MPa。烧结完成后,随炉冷却获得Ti(C,N)基金属复合陶瓷刀具材料。
实施例3
该实施例与实施例2相同,不同在于粉末配比不同。按质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):57%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):5%,石墨烯(GNPs):1%。
实施例4
该实施例与实施例2相同,不同在于粉末配比不同。按质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):56.5%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):5%,石墨烯(GNPs):1.5%。
实施例5
该实施例与实施例2相同,不同在于粉末配比不同。按质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):62%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,石墨烯(GNPs):1%。
实施例6
该实施例与实施例2相同,不同在于粉末配比不同。按质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):52%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):10%,石墨烯(GNPs):1%。
实施例7
该实施例与实施例2相同,不同在于粉末配比不同。按质量分数称量以下粉末,碳氮化钛(Ti(C,N)):47%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):15%,石墨烯(GNPs):1%。
实施例1-4的力学性能如图1所示。随着石墨烯含量由0%-1.5%的增加,材料的硬度先略有上升,由19.8GPa增加到21.5GPa(在实施例3达到最高),然后再下降至21.15GPa;材料的抗弯强度先从821.3MPa增加到845.9MPa再降低至752.2MPa(在实施例2达到最高);材料的断裂韧性从8.53MPa·m1/2增加到10.51MPa·m1/2,然后再下降至9.07MPa·m1/2(在实施例3达到最高)。可以看出,在1-4实施例中,实施例3具有最佳的综合力学性能。
实施例5、3、6、7的力学性能如图2所示。随着纳米Al2O3含量由0%-15%的增加,材料的硬度先略有上升,由21.01GPa增加到21.5GPa(在实施例2达到最高),然后再下降至21.03GPa;材料的抗弯强度先从761.36MPa增加到843.85MPa再降低至794.38MPa(在实施例3达到最高);材料的断裂韧性从9.72MPa·m1/2增加到10.51MPa·m1/2,然后再下降至9.7MPa·m1/2(在实施例2达到最高)。可以看出,在5、3、6、7实施例中,实施例2具有最佳的综合力学性能。
实施例1-4的SEM形貌如图3所示。白色部分主要成分为Al2O3,黑色部分主成分为Ti(C,N),灰色部分为Ti(C,N)的复杂固溶体。从图中可以看出,随着石墨烯含量的增加,复合陶瓷材料的主要断裂方式由穿晶断裂向沿晶断裂转变,这是因为石墨烯自身具有优异的力学性能,能改变裂纹的扩展方式,消耗断裂能,进而提高复合陶瓷材料的断裂韧性。随着石墨烯含量的增加,复合陶瓷材料的晶粒逐渐变小,晶粒分布较为均匀。当石墨烯含量过多时,会出现石墨烯的团聚,从而产生气孔之类的缺陷。
实施例5、3、6、7的SEM形貌如图4所示。从图中可以看出,随着纳米Al2O3含量的增加,复合材料的晶粒逐渐变得均匀,晶粒尺寸更小。这是由于纳米材料由于自身的尺寸效应,能够细化晶粒,进而提高复合材料的整体性能。又因为纳米材料容易出现团聚现象,当纳米Al2O3过多时,出现了明显的团聚现象,进而影响材料的综合性能。
本发明制备的陶瓷刀具具有良好的抗弯强度及断裂韧性,能够满足高速切削加工时对陶瓷刀具的性能需求,且有利于进一步拓展陶瓷刀具的应用范围。
以上所述仅为本发明的优选实施例,并不用于限制本发明,在本领域的普通技术人员所具备的知识范围内,还可以在不脱离本发明宗旨的前提下提出各种变化。
Claims (4)
1.一种石墨烯(GNPs)/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料的制备方法,其特征在于,其制备工艺如下:
(1)根据质量分数比例把所需粉末配好后,先将Ti(C,N)、WC、Mo2C、Ni、Co粉末倒入球磨罐,以无水乙醇为球磨媒介,在球磨机中球磨,球磨罐和球磨珠材料均为不锈钢;
(2)将聚乙烯吡咯烷酮(PVP)溶于无水乙醇中制成分散溶液,其中聚乙烯吡咯烷酮(PVP)占石墨烯质量的75%,将石墨烯倒入分散剂中,采用超声波分散机加机械搅拌分散30min;
(3)将纳米Al2O3倒入无水乙醇溶液中,采用超声波分散机加机械搅拌分散30min;
(4)将步骤(2)和步骤(3)所得到的溶液倒入(1)球磨后的浆料中,然后再进行球磨;
(5)将球磨后的流动浆料倒在干净的玻璃器皿内,放入DZ-1BCⅡ真空干燥箱中加热干燥;
(6)干燥后冷却至室温后过150目筛;
(7)将混合均匀的粉末铺填充到金属模具内套里;
(8)生坯预压采用的压力机为769YP-30T粉末压片机,为保证生坯的完整性,采用倒置取模的方式,从上至下依次为上压头-石墨垫片-生坯-石墨垫片-下压头,最后将制作好的生坯装入石墨模具中进行烧结;
步骤(1)中,该材料的组分质量分数配比为:碳氮化钛(Ti(C,N)):47-62%,碳化钨(WC):15%,碳化钼(Mo2C):10%,镍(Ni):8%,钴(Co):4%,纳米氧化铝(Al2O3):5-15%,石墨烯(GNPs):0.5-1.5%。
2.如权利要求1所述的制备方法,其特征在于,步骤(1)和(4)中,在球磨机中球磨时间均为24小时,球料比为8:1,球磨机设置转速为275r/min,每30分钟自动改变一次正反转方向,中间停转5分钟。
3.如权利要求1所述的制备方法,其特征在于,步骤(5)中,干燥时为避免酒精沸腾造成浆料的流失或复合材料相互污染,先在70℃的低真空度下干燥5小时,再在110℃的高真空度下干燥,直至干燥完成。
4.如权利要求1所述的制备方法,其特征在于,步骤(8)中,生坯预压压强为30MPa,时间保持15min。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111593876.8A CN114273659B (zh) | 2021-12-23 | 2021-12-23 | 一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202111593876.8A CN114273659B (zh) | 2021-12-23 | 2021-12-23 | 一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN114273659A CN114273659A (zh) | 2022-04-05 |
CN114273659B true CN114273659B (zh) | 2023-10-13 |
Family
ID=80875374
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202111593876.8A Active CN114273659B (zh) | 2021-12-23 | 2021-12-23 | 一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN114273659B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115418542B (zh) * | 2022-07-12 | 2023-05-23 | 杭州巨星科技股份有限公司 | 一种纳米改性金属陶瓷刀具材料及其制备方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105112756A (zh) * | 2015-08-12 | 2015-12-02 | 蔡婷婷 | 一种碳氮化钛复合氧化铝金属陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN106007680A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-10-12 | 齐鲁工业大学 | 石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN106007762A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-10-12 | 齐鲁工业大学 | 具有各向异性的石墨烯增韧a12o3纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN106145957A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-11-23 | 齐鲁工业大学 | 一种添加石墨烯的Si3N4基陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN107142407A (zh) * | 2017-05-02 | 2017-09-08 | 四川大学 | 一种表面自润滑Ti(C,N)基金属陶瓷耐磨材料的制备方法 |
CN108080644A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-05-29 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强韧化金属基复合材料的粉末冶金制备方法 |
CN109182874A (zh) * | 2018-10-24 | 2019-01-11 | 四川大学 | 一种添加石墨烯的Ti(C,N)基金属陶瓷的制备方法 |
CN110204347A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-06 | 山东大学 | 一种石墨烯和纳米氧化锆协同增韧陶瓷材料的方法及其应用 |
CN111500911A (zh) * | 2020-06-03 | 2020-08-07 | 上海鑫烯复合材料工程技术中心有限公司 | 一种高强韧纳米增强金属基复合材料的制备方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10781142B2 (en) * | 2015-08-20 | 2020-09-22 | University Of Virginia Patent Foundation | Method of forming graphene/metal-oxide hybrid reinforced composites and product thereof |
-
2021
- 2021-12-23 CN CN202111593876.8A patent/CN114273659B/zh active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105112756A (zh) * | 2015-08-12 | 2015-12-02 | 蔡婷婷 | 一种碳氮化钛复合氧化铝金属陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN106007680A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-10-12 | 齐鲁工业大学 | 石墨烯增韧A12O3/Ti(C,N)纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN106007762A (zh) * | 2016-05-23 | 2016-10-12 | 齐鲁工业大学 | 具有各向异性的石墨烯增韧a12o3纳米复合陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN106145957A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-11-23 | 齐鲁工业大学 | 一种添加石墨烯的Si3N4基陶瓷刀具材料及其制备方法 |
CN107142407A (zh) * | 2017-05-02 | 2017-09-08 | 四川大学 | 一种表面自润滑Ti(C,N)基金属陶瓷耐磨材料的制备方法 |
CN108080644A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-05-29 | 中国科学院金属研究所 | 一种高强韧化金属基复合材料的粉末冶金制备方法 |
CN109182874A (zh) * | 2018-10-24 | 2019-01-11 | 四川大学 | 一种添加石墨烯的Ti(C,N)基金属陶瓷的制备方法 |
CN110204347A (zh) * | 2019-07-10 | 2019-09-06 | 山东大学 | 一种石墨烯和纳米氧化锆协同增韧陶瓷材料的方法及其应用 |
CN111500911A (zh) * | 2020-06-03 | 2020-08-07 | 上海鑫烯复合材料工程技术中心有限公司 | 一种高强韧纳米增强金属基复合材料的制备方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
李帅等.多层石墨烯添加量对Ti(C_(0.7),N_(0.3))基金属陶瓷组织和力学性能的影响.硬质合金.2020,第37卷(第03期),第195-202页. * |
纳米Al_2O_3对Ti(C,N)基金属陶瓷性能的影响;徐立强;王随莲;黄传真;侯志刚;刘含莲;;稀有金属材料与工程;第37卷(第04期);732-735 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN114273659A (zh) | 2022-04-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN112011702B (zh) | 采用微米陶瓷颗粒制备纳米相增强镍基高温合金的方法 | |
CN100569978C (zh) | 纳米WC-Co复合粉改性的Ti(CN)基金属陶瓷及其制备方法 | |
CN104630664B (zh) | 一种碳纤维增韧的Ti(C,N)基金属陶瓷材料的制备方法 | |
CN107829054A (zh) | 一种高强韧性碳氮化钛基金属陶瓷材料及其制备方法 | |
CN109576545B (zh) | 一种具有混晶结构的Ti(C,N)基金属陶瓷及其制备方法 | |
CN109338193B (zh) | 一种无芯-环结构金属陶瓷合金及其制备方法 | |
CN107523710A (zh) | 一种抗高温氧化的晶须改性Ti(C,N)基复合金属陶瓷制备方法 | |
CN101857438A (zh) | 一种氧化铝-碳化钛-氧化锆纳米复合陶瓷材料的制备方法 | |
CN110396632A (zh) | 一种具有均质环芯结构的Ti(C,N)基金属陶瓷及其制备方法 | |
CN102943194B (zh) | 金刚石-Ti(C,N)基金属陶瓷复合材料及制备方法 | |
CN104446396A (zh) | 一种微纳米复合氧化铝-氮化钛-氧化锆-镍-钼陶瓷材料的制备方法 | |
CN110655404A (zh) | 一种钛碳化硅基复合陶瓷材料及其制备工艺 | |
CN105950940A (zh) | 一种镀镍立方氮化硼复合材料及其制备方法 | |
CN112321300A (zh) | 一种用于曲面玻璃热弯模具的高导热低孔隙石墨及其制备方法 | |
CN114273659B (zh) | 一种石墨烯/纳米Al2O3增韧Ti(C,N)基金属陶瓷刀具材料及其制备方法 | |
CN110818395B (zh) | SiC晶须协同氮化硅颗粒增韧氧化铝基陶瓷刀具材料及其制备工艺 | |
CN106756599A (zh) | cBN‑高速钢复合材料及cBN‑高速钢复合材料的制备方法 | |
CN109628786B (zh) | 一种耐高温强韧化Ti(C,N)基金属陶瓷产品的成型制备方法 | |
CN111778436A (zh) | 一种冷压-热压烧结制备wc-y2o3无粘结相硬质合金的方法 | |
CN111266573A (zh) | 一种聚晶立方氮化硼复合片的制备方法 | |
CN103981398B (zh) | 一种高性能金属陶瓷覆层材料及其制备方法 | |
CN114515833B (zh) | 一种功能梯度结构的聚晶金刚石复合片及其制备方法 | |
CN112430761A (zh) | 一种TiB2/Ti(C,N)/Al2O3陶瓷刀具材料的制备方法 | |
CN112159212A (zh) | 一种Al2O3/TiB2/Ni3Al陶瓷刀具材料的制备方法 | |
CN113292343A (zh) | 一种原位反应无压烧结制备碳化硼基复相陶瓷的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |