CN114107800A - 一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法 - Google Patents

一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114107800A
CN114107800A CN202111083833.5A CN202111083833A CN114107800A CN 114107800 A CN114107800 A CN 114107800A CN 202111083833 A CN202111083833 A CN 202111083833A CN 114107800 A CN114107800 A CN 114107800A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
steel
thickness
rolling
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202111083833.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114107800B (zh
Inventor
李广龙
严玲
***
李靖年
韩鹏
肖青松
陈华
应传涛
王晓航
张鹏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Angang Steel Co Ltd
Original Assignee
Angang Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Angang Steel Co Ltd filed Critical Angang Steel Co Ltd
Priority to CN202111083833.5A priority Critical patent/CN114107800B/zh
Publication of CN114107800A publication Critical patent/CN114107800A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114107800B publication Critical patent/CN114107800B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板，其特征在于，化学成分：C:0.020％～0.080％，Si:0.10％～0.50％，Mn:0.90％～1.50％，Nb:0.015％～0.045％，V:0.020％～0.060％，Ti:0.005％～0.018％，Cu:0.18％～0.34％，Ni:0.10％～0.33％，Cr:0.08％～0.19％，Sn:0.15％～0.25％，Sb:0.06％～0.20％，N:0.0120％～0.0160％，P:0.008％～0.015％，S≤0.005％，Als:0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质。本发明钢板具有优良的力学性能及耐腐蚀性能。

Description

一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法
技术领域
本发明涉及金属材料生产技术领域，特别涉及到一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度 钢板及其生产方法。
背景技术
近年来，我国的原油消耗量和进口量逐年攀升，是全球第二大石油消费国，而我国原 油对外依存度较高，超过65％，因此原油运输安全对于我国的能源战略至关重要，进口原 油90％以上依靠大型油轮(VLCC)进行运输，由于原油中含有如H2S、Cl-等腐蚀性介质，会对油轮、储油罐等产生腐蚀，这是原油储运过程中最大的安全隐患。针对油船运营安全问题，国际海事协会(IMO)对于海上原油船货油舱的防腐蚀要求日益严格，提升了防护 涂层的标准，同时，提出了应用耐腐蚀钢作为进一步提升防腐蚀性的替代措施。耐腐蚀钢 替代防护涂层，具有经济、环保、节能的显著优势，是目前研究的一大热点。
纵向变厚度(LP)钢板是沿长度方向厚度存在变化的钢板，轧制过程中通过连续改变 轧辊的开口度来使其纵向厚度变化，按照厚度变化方式的不同，可以分为10种不同的形状。由于LP钢板可根据承受载荷的情况来改变其厚度，因而在优化船体等结构断面的设 计方面具有独特的优势。根据设计的不同，船体结构中可以有至少8种形状的LP钢板得 到应用。LP钢板的应用，不仅可以减少钢材用量、减少焊接次数，而且还可以通过连接处 的等厚化改善其操作性，如省略垫板和锥度加工等，近年来，随着对船只轻量化的需求增 加，LP钢板的用量正在不断增加。因此，LP钢板是一种减量化、节约型钢板，受到国内 外厂家和用户的青睐。
目前，耐腐蚀钢和LP钢板已经取得应用，但是具有耐腐蚀性能的纵向变厚度船板的 生产和应用没有报道。名为“一种原油船货油舱底板用耐腐蚀钢”，申请号：201210562247.3 的专利，公开了一种原油船货油舱底板用耐腐蚀钢，其化学成分为：C:0.04～0.12％，Si: 0.10～0.50％，Mn:0.70～1.60％，P:0.003～0.03％，S:0.005％以下，Ni:0.10～0.50％，Cu: 0.10～0.50％，Nb:0.005～0.05％，Ti:0.005～0.05％，Al:0.01～0.05％，Ca:0.001～0.003％， Sn:0.05～0.12％，Mo:0.02～0.15％，其中Sn和Mo为主要耐腐蚀元素，通过冶炼-轧制等工 序，得到耐腐蚀钢板，该钢板具有良好的耐腐蚀性能，但是钢板强度、韧性略差，强度仅 为36Kg级，韧性仅为-20℃，远不能满足使用要求，且其形状为等厚度钢板。名为“一种 原油船货油舱底板耐腐蚀钢板及其制造方法”，申请号：201611077373.4的专利，公开了一 种原油货油舱底板耐腐蚀钢板，其化学成分为：C 0.015～0.085％，Si 0.10～0.50％，Mn 0.05～2.5％，P 0.003～0.030％，S≤0.008％，Cr 0.005～0.30％，Mo 0.005～0.5％，Cu 0.005～0.50％， Ni 0.005～0.50％，Al 0.01～0.12％。通过采用大压下等工艺得到耐腐蚀钢板，钢板屈服强度 ≥235MPa，抗拉强度400～660MPa，-60℃冲击功≥120J。但是该专利钢中含有较高的Mn含 量，最高为2.5％，势必会产生心部偏析，从而影响钢板的性能，该专利同样是等厚度钢板。 名为“原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢板的制造方法及钢板”，申请号：201310235149.3 的专利，公开了一种原油货油舱上甲板耐腐蚀钢板，其化学成分为：C 0.02～0.25％，Si 0.05～0.5％，Mn 0.1～2.0％，P≤0.025％，S≤0.01％，Cu 0.05～0.20％，Ni 0.05～2％，Cr 0.01～5％， W 0.001～1％，Zr 0.001～0.1％，Ca 0.0002～0.01％，Ti 0.005-0.1％，N 0.001～0.008％，Als0.020～0.1％。通过采用大压下、TMCP等工艺手段得到耐腐蚀钢板，钢板屈服强度430MPa，抗拉强度506MPa，但是其各元素含量均偏高，势必会增加钢板的生产成本，C含量最高 达0.25％，会极大降低钢板的耐腐蚀性能，该专利同样是等厚度钢板。名为“一种薄厚端性 能均匀的楔形耐候桥梁用钢及其生产方法”，申请号：201811329589.4的专利，公开了一种 楔形耐大气腐蚀钢板，其化学成分为：C 0.07％～0.09％，Si 0.15％～0.35％，Mn 1.15％～1.5％， P≤0.02％，S≤0.005％，Cu 0.3％～0.42％，Ni 0.3％～0.48％，Mo 0.06％～0.10％，Cr 0.38～0.52％， Nb 0.06％～0.08％，V 0.01％～0.03％，Ti 0.012％～0.025％。该专利钢板的强度级别为 355～395MPa，横向延伸率≥23％，-20℃纵向冲击功平均值≥150J，强、韧性均偏低。但是 该专利含有较高的Nb含量，造成钢板的成本增加。名为“一种345MPa级LP钢板及其生 产方法”，申请号：201710068867.4、“一种390MPa级LP钢板及其生产方法”，申请号： 201710068896.0、“一种420MPa级LP钢板及其生产方法”申请号：201710068882.9的系列 专利，该系列专利公开了一种不同强度级别的一端薄、一端厚的楔形钢板，钢板通过采用 两罐不同成分的钢水浇铸成化学成分沿长度变化的连铸坯，然后进行轧制，从而使其轧制 的楔形钢板的力学性能趋于均匀，但是其工艺过程复杂，且只适用于一端薄、一端厚的楔 形钢板，且上述专利生产的钢板不具有耐蚀性。而对于纵向变厚度耐腐蚀船板的生产，目 前未见报道。
综上所述，目前货油舱用钢板的生产主要存在以下问题。
1)合金元素偏高，生产成本高，钢板性能恶化。
2)钢板强度、韧性级别偏低，不能满足使用要求。
2)钢板为等厚度钢板，对船体结构的优化不利。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产 方法，钢板具有优良的力学性能及耐腐蚀性能。
为实现上述目的，本发明采用以下技术方案实现：
一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板，化学成分：C:0.020％～0.080％，Si:0.10％～ 0.50％，Mn:0.90％～1.50％，Nb:0.015％～0.045％，V:0.020％～0.060％，Ti:0.005％～0.018％， Cu:0.18％～0.34％，Ni:0.10％～0.33％，Cr:0.08％～0.19％，Sn:0.15％～0.25％，Sb:0.06％～ 0.20％，N:0.0120％～0.0160％，P:0.008％～0.015％，S≤0.005％，Als:0.015％～0.030％， 余量为Fe及不可避免杂质。
成分作用：
C：钢中主要强化元素，是提高钢淬透性的主要元素；其含量偏低时会使碳化物等的 生成量降低，影响轧制时细化晶粒的效果。当含量偏高时，钢中渗碳体含量增加，对钢板的低温韧性、焊接性能和耐腐蚀性能不利。因此综合考虑成本、性能等因素，控制C的范 围为0.020％～0.080％。
Si：炼钢脱氧的必要元素，在钢中固溶能力较强，可以起到一定的强化作用，但含量 过高会严重损害钢的低温韧性和焊接性能。控制Si的范围为0.10％～0.50％。
Mn：可以延缓钢中铁素体和珠光体转变，大幅增加钢的淬透性，降低钢的脆性转变温 度，改善冲击韧性，但是Mn含量过高，容易在钢中形成偏析，对钢的塑性和韧性有不利影响，还容易降低钢的耐腐蚀能力。综合考虑，控制Mn的范围为0.90％～1.50％。
Nb：晶粒细化元素，加热时未溶解的Nb的碳、氮化物颗粒分布在奥氏体晶界上，可阻碍钢在加热时奥氏体晶粒长大；能够有效延迟变形奥氏体的再结晶，阻止奥氏体晶粒长大，细化铁素体晶粒，对钢的强度和韧性都有改善作用，在本发明中，利用Nb元素抑制 奥氏体再结晶作用，对钢板施加总量较大的变形量，将LP钢板不同厚度处的组织畸变均 达到临界值，使其具有相同的起始相变状态，以控制LP钢板由于厚度不同而引起的性能 差别。控制Nb的范围为0.012％～0.045％。
V：强碳化物形成元素，对奥氏体再结晶影响较小，低温时V的碳、氮化物大量析出可以起到细化、强化晶粒的作用，进而提高钢板的强度，同时利用其与本发明另一元素N 的配合作用，控制纵向变厚度钢板薄、厚位置的析出量，弥补长度方向上由于厚度差别而 带来的力学性能不均匀，从而实现长度方向的性能均匀性。控制V的范围为0.020～0.060％。
Cu：能够有效提高钢的耐腐蚀性能，与P共同存在可形成各种复合盐，进而进一步提 高钢的耐腐蚀性能；同时能够提高钢的强度及低温韧性；Cu与Ni耦合在腐蚀界面处聚集稠化分布，能够提高钢在酸性环境下的耐腐蚀性能。但含量过高时，钢的热脆性恶化，易 产生热裂纹。控制Cu的范围为0.18％～0.34％。
Ni：显著提高钢的耐腐蚀性能，Ni元素在钢近表面锈层中产生富集，这种富集合金元 素的锈层具有离子选择透过性，能够阻止Cl-透过，从而对锈层以内的金属起到保护作用。 同时，镍能提高钢的低温韧性。但是，由于其价格较高，镍的大量加入会导致钢的成本大 幅度上升。控制Ni的范围为0.10％～0.33％。
Cr：Cr在钢中多在晶界处偏聚，增加钢的淬透性，提升钢的强韧性能。少量Cr的添加，能有效延缓钢板的初期腐蚀，但Cr含量过高时，随酸性环境腐蚀时间的延长会降低 钢的耐腐蚀性能。控制Cr的范围为0.08％～0.19％。
Sn：在钢中加入少量锡时能提高钢的耐腐蚀性，显著提高钢在酸性环境下的自腐蚀电 位，从而有效提高钢在酸性腐蚀环境下的电化学腐蚀性能。可以提高钢的强度，而对塑性 影响不大。控制Sn的范围为0.15％～0.25％。
Sb：对钢的力学性能有不利影响，一般使钢的强度降低，脆性增加，但如在钢中加入 一定量的锑，会不同程度的提高钢的抗腐蚀能力及耐磨性，与Sn复合添加时会进一步提高钢的耐蚀性。制Sb的范围为0.06％～0.20％。
N：本发明的重要强韧化元素，在钢中N主要以游离态和化合物两种状态存在，前者的存在对钢板的韧性不利，后者的存在则对钢板的综合性能有好的影响作用。对于含V的钢中，钢中缺氮的情况下，大部分的V没有充分发挥其析出强化作用。另外，含氮钢不仅 消除了炼钢过程中因脱气和精炼去氮引起的成本增加，而且钢中增氮更能充分发挥微合金元素的作用，节约合金化元素的用量，从而大大降低生产成本。控制N的范围为0.0120％～0.0160％。
P：提高钢的耐腐蚀能力，与Cu元素共同存在可形成各种复合盐，使内锈层的晶粒细 小、致密，能抵抗Cl-的破坏，降低钢的腐蚀速率，但是含量过高对钢的低温韧性和焊接性能不利。控制P的范围为0.010％～0.030％。
Al：强脱氧剂，在钢中生产高度细碎的、超显微的氧化物，起到细化晶粒的作用。控制Als的范围为0.015％～0.030％。
一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板的生产方法，包括冶炼、连铸、加热炉加热 和轧制，具体步骤：
(1)冶炼
a.在转炉冶炼时调整成分；
b.将钢水进行精炼，在精炼后期进行喂Ca-Si线，Ca-Si线量不小于500m；
c.将精炼后的钢水进行RH处理，处理时间20～60min，RH处理时全程吹氮，保证钢的 最终N含量范围；N:0.0120％～0.0160％；
(2)钢水经连铸制得所需铸坯，控制中间包过热度25℃～35℃；
(3)铸坯堆垛缓冷，缓冷时间不小于36小时；
(4)铸坯加热至1110℃～1180℃，升温速度10～20℃/min，保温时间40～240min；
(5)轧制
a.粗轧阶段：对加热完成的铸坯进行轧制，将铸坯厚度轧至最终LP钢板最大厚度的 1.5～2.5倍，铸坯开轧温度1000℃～1100℃，轧制完成后得中间坯；
b.精轧阶段：将a)得到的中间坯进行待温，待温至840～880℃后进行变厚度轧制，按照钢板所需的形状及斜度进行轧制，钢板终轧温度满足LP钢板
Figure RE-GDA0003456595140000051
厚度处温度为780℃～830℃；
(6)冷却
a.将轧制完成的钢板进行加速冷却，开冷温度满足LP钢板
Figure RE-GDA0003456595140000052
厚度处温度为720℃～800℃，返红温度满足LP钢板
Figure RE-GDA0003456595140000053
厚度处为520℃～650℃；
b.将返红完成的钢板冷却至室温，其中最大厚度≥40mm的钢板进行堆垛缓冷，堆垛温 度大于350℃，堆垛时间大于12h。
步骤(5)、(6)中，所述的tmax为LP钢板的最大厚度，tmin为LP钢板的最小厚度。
与现有的技术相比，本发明的有益效果是：
本发明通过设计纵向变厚度钢板的化学成分、轧制工艺，钢板具有优良的力学性能及 耐腐蚀性能。其屈服强度达380MPa以上，断后延伸率26.0以上，-40℃冲击吸收能量在250J以上，-60℃冲击吸收能量在200J以上，年平均腐蚀率CR≤0.50mm/年。适用于货油 舱上甲板用LP钢板，充分发挥钢中元素的强化作用，弥补钢板长度方向上由于厚度差别 带来的力学性能不均匀，从而实现钢板长度方向力学性能均匀性，最终钢板沿长度方向力 学性能均匀性良好，厚、薄位置的强度差在25MPa以内，本发明适用于任意形状的纵向变 厚度船板。
附图说明
图1实施例3钢板薄端金相组织图。
图2实施例3钢板厚端金相组织图。
图3实施例3钢板薄端析出相分布图。
图4实施例3钢板厚端析出相分布图。
具体实施方式
下面对本发明的具体实施方式进一步说明：
原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板的生产方法，
1)根据钢板设计的化学成分进行冶炼，化学成分如表1所示。
表1：实施例钢的化学成分(wt％)
Figure BDA0003261895490000061
Figure BDA0003261895490000071
2)将所得钢水经连铸-加热-轧制-冷却得到纵向变厚度钢板，加热工艺如表2所示， 轧制工艺如表3所示，冷却工艺如表4所示。
表2：实施例加热工艺
编号 过热度/℃ 缓冷时间/h 加热温度/℃ 升温速度/℃/min 保温时间/min
1 27 38 1125 13 60
2 29 42 1115 14 100
3 32 50 1145 16 150
4 33 54 1175 19 200
5 28 45 1155 18 180
6 30 52 1135 17 120
表3：实施例的轧制工艺
Figure BDA0003261895490000072
表4：实施例钢的冷却工艺
编号 开冷温度/℃ 返红温度/℃ 堆垛温度/℃ 堆垛时间/h
1 747 540 360 15
2 735 610 372 20
3 754 630 - -
4 776 550 381 36
5 795 640 413 24
6 765 570 392 18
对应实施例钢的力学性能及腐蚀性能如表5所示，腐蚀性能按照中国船级社《原油油 船货油舱耐腐蚀钢材检验指南》中规定的上甲板耐蚀性检测方法进行腐蚀评价。
表5：实施例的力学性能
Figure BDA0003261895490000081
对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以对本发 明进行改进与修饰，这些改进和修饰也落入本发明权利要求的保护范围内。以上所述，仅 为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域 的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其构思加以等同替换或 改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (2)

1.一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板，其特征在于，化学成分：C:0.020％～0.080％，Si:0.10％～0.50％，Mn:0.90％～1.50％，Nb:0.015％～0.045％，V:0.020％～0.060％，Ti:0.005％～0.018％，Cu:0.18％～0.34％，Ni:0.10％～0.33％，Cr:0.08％～0.19％，Sn:0.15％～0.25％，Sb:0.06％～0.20％，N:0.0120％～0.0160％，P:0.008％～0.015％，S≤0.005％，Als:0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质。
2.一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板的生产方法，其特征在于，包括冶炼、连铸、加热炉加热和轧制，具体步骤为：
(1)冶炼
a.在转炉冶炼时调整成分；
b.将钢水进行精炼，在精炼后期进行喂Ca-Si线处理，Ca-Si线量不小于500m；
c.将精炼后的钢水进行RH处理，处理时间20～60min，RH处理时全程吹氮，保证钢的最终N含量；N含量:0.0120％～0.0160％；
(2)钢水经连铸制得所需铸坯，控制中间包过热度25℃～35℃；
(3)铸坯堆垛缓冷，缓冷时间不小于36小时；
(4)铸坯加热至1110℃～1180℃，升温速度10～20℃/min，保温时间40～240min；
(5)轧制
a.粗轧阶段：对加热完成的铸坯进行轧制，将铸坯厚度轧至最终LP钢板最大厚度的1.5～2.5倍，铸坯开轧温度1000℃～1100℃，轧制完成后得中间坯；
b.精轧阶段：将a)得到的中间坯进行待温，待温至840～880℃后进行变厚度轧制，按照钢板所需的形状及斜度进行轧制，钢板终轧温度满足LP钢板
Figure RE-FDA0003456595130000011
厚度处温度为780℃～830℃；其中：tmax为LP钢板的最大厚度，tmin为LP钢板的最小厚度；
(6)冷却
a.将轧制完成的LP钢板进行加速冷却，开冷温度满足LP钢板
Figure RE-FDA0003456595130000021
厚度处温度为720℃～800℃，返红温度满足LP钢板
Figure RE-FDA0003456595130000022
厚度处为520℃～650℃；
b.将返红完成的钢板冷却至室温，其中最大厚度≥40mm的钢板进行堆垛缓冷，堆垛温度大于350℃，堆垛时间大于12h。
CN202111083833.5A 2021-09-14 2021-09-14 一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法 Active CN114107800B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111083833.5A CN114107800B (zh) 2021-09-14 2021-09-14 一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111083833.5A CN114107800B (zh) 2021-09-14 2021-09-14 一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114107800A true CN114107800A (zh) 2022-03-01
CN114107800B CN114107800B (zh) 2023-01-13

Family

ID=80441230

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111083833.5A Active CN114107800B (zh) 2021-09-14 2021-09-14 一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114107800B (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116121651A (zh) * 2023-02-14 2023-05-16 南京钢铁股份有限公司 大热输入焊接用高强度耐腐蚀原油储罐钢板及制造方法
CN116770190A (zh) * 2023-05-30 2023-09-19 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比纵向变厚度桥梁用钢及其制造方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1946864A (zh) * 2004-04-14 2007-04-11 住友金属工业株式会社 货油舱用钢材
CN103290186A (zh) * 2013-06-14 2013-09-11 首钢总公司 原油油船货油舱内底板用耐蚀钢板的制造方法及钢板
CN103286127A (zh) * 2013-06-14 2013-09-11 首钢总公司 原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢板的制造方法及钢板
CN105821314A (zh) * 2016-04-26 2016-08-03 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种原油船货油舱内底板用耐腐蚀钢板及其生产方法
CN108118249A (zh) * 2016-11-30 2018-06-05 宝山钢铁股份有限公司 一种原油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢板及其制造方法
CN108118240A (zh) * 2016-11-30 2018-06-05 宝山钢铁股份有限公司 一种原油船货油舱底板耐腐蚀钢板及其制造方法
CN111996462A (zh) * 2020-09-07 2020-11-27 鞍钢股份有限公司 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法
CN112126853A (zh) * 2020-09-07 2020-12-25 鞍钢股份有限公司 一种纵向变厚度高强船板及生产方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1946864A (zh) * 2004-04-14 2007-04-11 住友金属工业株式会社 货油舱用钢材
CN103290186A (zh) * 2013-06-14 2013-09-11 首钢总公司 原油油船货油舱内底板用耐蚀钢板的制造方法及钢板
CN103286127A (zh) * 2013-06-14 2013-09-11 首钢总公司 原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢板的制造方法及钢板
CN105821314A (zh) * 2016-04-26 2016-08-03 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种原油船货油舱内底板用耐腐蚀钢板及其生产方法
CN108118249A (zh) * 2016-11-30 2018-06-05 宝山钢铁股份有限公司 一种原油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢板及其制造方法
CN108118240A (zh) * 2016-11-30 2018-06-05 宝山钢铁股份有限公司 一种原油船货油舱底板耐腐蚀钢板及其制造方法
CN111996462A (zh) * 2020-09-07 2020-11-27 鞍钢股份有限公司 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法
CN112126853A (zh) * 2020-09-07 2020-12-25 鞍钢股份有限公司 一种纵向变厚度高强船板及生产方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116121651A (zh) * 2023-02-14 2023-05-16 南京钢铁股份有限公司 大热输入焊接用高强度耐腐蚀原油储罐钢板及制造方法
CN116770190A (zh) * 2023-05-30 2023-09-19 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比纵向变厚度桥梁用钢及其制造方法
CN116770190B (zh) * 2023-05-30 2024-05-14 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比纵向变厚度桥梁用钢及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114107800B (zh) 2023-01-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105803330B (zh) 一种正火船体用结构钢板及其制备方法
CN113549828B (zh) 一种低屈强比超高强海工钢及其制造方法
EP3789508A1 (en) Yield strength 460 mpa grade hot-rolled high-toughness low-temperature-resistant h-beam and preparation method therefor
CN112226688B (zh) 一种耐腐蚀及耐生物附着的eh690钢板及其制造方法
CN111455269A (zh) 屈服强度960MPa级甚高强度海工钢板及其制造方法
CN111926259B (zh) 一种大线能量焊接用低合金钢及其制备方法
CN111286676A (zh) 一种高止裂性船用钢板的生产方法
CN109628844B (zh) 屈服强度700MPa级运煤敞车用耐蚀钢及其制造方法
CN109628840B (zh) 一种550MPa级冷轧耐蚀双相钢及其制造方法
CN114107800B (zh) 一种原油货油舱上甲板用纵向变厚度钢板及生产方法
CN109628842B (zh) 屈服强度550MPa级运煤敞车用耐蚀钢及其制造方法
CN112251670A (zh) 一种延伸性能良好的690MPa级钢板及其制造方法
CN111411302B (zh) 一种690MPa级大线能量焊接用压力容器用钢及其制造方法
CN113637911B (zh) 一种800MPa级抗大线能量焊接压力容器用钢及其制备方法
CN111996462B (zh) 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法
CN113564460A (zh) 一种无Cu、Cr、Ni、Mo、V低成本MnNb系抗酸管线钢热轧板卷及其制造方法
CN116200682B (zh) 一种高强度高韧性低温海工钢板及其制造方法
CN115449709B (zh) 一种厚规格高强韧性l485m管线钢及其生产方法
CN110616375A (zh) 含铌钒550MPa级厚规格耐候钢及其生产方法
CN114381652B (zh) 一种低密度移动压力容器用耐蚀钢、钢板及其制造方法
CN113151740A (zh) 低温韧性良好的vl4-4l船舶用钢板及其制造方法
CN115433873B (zh) 一种经济型且强韧性优异的e级球扁钢及其生产方法
CN113151741B (zh) 720MPa级大厚度船舶用钢板及其制造方法
CN113186460A (zh) 820MPa级大厚度船舶用钢板及其制造方法
CN115261723A (zh) 一种抗拉强度650MPa级热轧双相高耐蚀钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant