CN114086061B - 一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法，属于耐酸腐蚀钢筋生产技术领域。本发明包括以下重量百分比的化学成分：C:0.10％～0.20％、Si:0.40％～0.60％、Mn:0.60％～0.80％、Alt:0.020％～0.030％、La:0.008％～0.015％、Nd:0.008％～0.015％、Y:0.010％～0.020％、P≤0.015％、S≤0.015％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。为了解决现有技术中存在的问题，本发明提供了一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法，通过特定的化学成分配比和生产方法，得到耐蚀性能优良的冷镦钢，适用于制作耐工业大气环境腐蚀的6.8级紧固件，也可制作其他同强度级别的工件，且钢材制备成本较低。

Description

一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法
技术领域
本发明属于冷镦钢技术领域，更具体地说，涉及一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法。
背景技术
冷镦钢主要用于生产螺栓、螺钉、螺母等紧固件，我国铁路建设保持较快发展，不仅新建铁路和既有线路的改造为高速动车组、大功率机车、重载货车提供了新的市场需求，而且在役装备的更新换代也为紧固件提供了市场空间。中国地域辽阔，自然气候环境复杂，随着轨道交通事业的发展，对其紧固件用冷镦钢提出了更高要求，急需开发具有优良的耐蚀性能的冷镦钢材料，我国风电、桥梁等领域也对具有耐蚀性能的紧固件用钢有着迫切需求。目前我国耐蚀建筑用钢如板材、型钢方面研究较多，产品也相对成熟，但耐蚀冷镦钢的研究较少。随着紧固件应用环境的复杂化，急需开发低成本的具有耐蚀性能的冷镦钢材料。
经检索，有关钢筋的耐酸腐蚀性能的研究，已有大量专利文献公开，如中国专利公开号为：CN101397634B，公开了一种耐大气腐蚀的08CrNiCu低合金高强度免退火冷镦钢及生产工艺，按重量百分比计，化学成分配比为C：0.05～0.90％，Si：0.15～0.25％，Mn：0.55～0.65％，P：0.005～0.025％，S：0.005～0.02％，Cr：0.65～0.75％，Ni：0.25～0.30％，Cu：0.35～0.40％，其余为Fe和不可避免的杂质；可用于加工8.8级螺栓及配套螺母。不足之处是发明的钢添加Ni、Cr等贵合金元素，成本较高。
又如中国专利公开号为：CN108070796A，公开了一种抗延迟断裂1040MPa级耐候螺栓，其化学成分的质量百分数为：C：0.21～0.32，Si：0.10～0.50，Mn：0.60～1.00，P：0.008～0.020，S：≤0.005，Cr：0.82～1.20，Ni：0.25～0.50，Cu：0.25～0.50，Mo：0.05～0.20，Nb：0.015～0.060，V：0.015～0.090，Ti：0.008～0.035，B：0.0008～0.0035，Al：0.015～0.040，Ca：0.003～0.007，Zr：0.015～0.045，Re：0.010～0.045，余量为Fe和不可避免的杂质；上述螺栓的制备方法主要是采用常规的高纯净质化冶炼-连铸-轧制技术，制作的螺栓既抗延迟断裂又耐大气腐蚀。但该方法中添加了Ti、Zr元素，会形成氮化物夹杂，对材料的韧性有害，且钢中合金添加较多，强度级别也在1000MPa以上。
发明内容
1、要解决的问题
为了解决现有技术中存在的问题，本发明提供了一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法，通过特定的化学成分配比和生产方法，得到耐蚀性能优良的冷镦钢，适用于制作耐工业大气环境腐蚀的6.8级紧固件，也可制作其他同强度级别的工件，且钢材制备成本较低。
2、技术方案
为解决上述问题，本发明采用如下的技术方案。
本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢，包括以下重量百分比的化学成分：C:0.10％～0.20％、Si:0.40％～0.60％、Mn:0.60％～0.80％、Alt:0.020％～0.030％、La:0.008％～0.015％、Nd:0.008％～0.015％、Y:0.010％～0.020％、P≤0.015％、S≤0.015％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
更进一步，所述6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀性能指数W≥0.26，W值单位为wt％，且W＝0.3Si+3.6La+4.5Nd+3.9Y。
更进一步，所述6.8级耐蚀冷镦钢的钢水流动性指数L≤0.045，L值单位为wt％，且L＝1.12Nd+0.95Y+1.20La。
本发明提供的6.8级耐蚀冷镦钢的成分控制如下：
C：C是钢中最基本有效的强化元素,但随着其含量增大，延展性降低，因此需要将C含量控制在0.10％～0.20％范围内，进一步优选为C:0.12％～0.18％。
Si：Si是钢中强化的重要元素，通过固溶作用提高钢的强度，Si主要富集于钢表面，提高钢中锈层的稳定性，提高耐蚀性能。但Si元素的提高会增加钢中碳的扩散，加剧钢材脱碳。因此Si含量控制在0.40％～0.60％范围内，进一步优选为Si:0.44％～0.56％。
Mn：Mn和Fe形成固溶体，提高钢中铁素体和奥氏体的硬度和强度，但过量的Mn会降低钢的塑性，提高材料的缺口敏感性，且增加晶界的偏析，导致晶界强度降低。Mn的添加同时有助于在钢材表面形成锈蚀层，提高钢的耐蚀性能，过度的Mn会导致腐蚀产物颗粒的长大，提高腐蚀率。因此Mn含量控制在0.60％～0.80％范围，进一步优选为Mn:0.63％～0.75％。
Al：Al是较强脱氧元素，同时提高钢的抗氧化性能，但随着Al含量的增加，粗大的碳氮化物系夹杂物量增大。因此Alt含量控制在0.020％～0.030％范围内，进一步优选为Alt:0.022％～0.029％。
La：La对钢中的夹杂物进行改性，同时促使细小的球状夹杂弥散分布，提高钢的强韧性。La在钢中还有效改善点蚀和晶间腐蚀；但La过高易造成钢水浇铸时发生结瘤，La含量控制在0.008％～0.015％范围内，进一步优选为La:0.010％～0.013％。
Nd：Nd和La形成复合变质剂，比单一的La对夹杂物的变质更有效。Nd使基体表面锈层电阻及与基体结合处的反应电阻升高，增强锈层对钢的保护。Nd含量控制在0.008％～0.015％范围内，进一步优选为Nd:0.009～0.013％。
Y：Y在钢中的作用和Nd相似，和Nd、La形成复合变质剂，可以通过细化夹杂物，通过弥散强化提高钢的强韧性。Y在钢的锈层中通过提高电位，可显著提高其耐蚀能力。Y含量控制在0.010～0.020％范围内，进一步优选为Y:0.013～0.018％。
S和P：硫容易在钢中与锰形成MnS夹杂，对钢的加工性能有害；P是具有强烈偏析倾向的元素，通常还引起硫和锰的共同偏聚，对产品组织和性能的均匀性有害。因此需要控制P≤0.015％，S≤0.015％。
本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→成品，所述连铸步骤中在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸，且一次冷却水流量为100m3/h～120m3/h，二次冷却比水量1.0l/kg～1.2l/kg。
更进一步，上述连铸后得到的方坯进入加热炉内进行加热处理，其中加热炉内的均热温度控制在1000℃～1100℃范围内，出钢温度控制在900℃～1000℃范围，加热炉出来后的方坯经高速线材轧机进行轧制处理，轧制过程中吐丝温度控制在780℃～830℃范围内。
更进一步，LF炉精炼步骤中钢包全程底吹氩，加入预熔型精炼渣、石灰造渣，白渣保持时间≥15分钟，根据进LF炉前的成分分析结果，在精炼前期和中期加入合金调整Si、Mn含量至目标范围。
更进一步，钢水冶炼步骤中转炉终点控制C≤0.04％，P≤0.006％；挡渣出钢，出钢约1/5钢水时，加入精炼渣和石灰，出钢约1/3时，加入脱氧剂和合金，出钢约3/4时，加入铝饼，出钢结束后根据下渣量，向钢渣面均匀抛洒适量铝粒。
更进一步，冷镦钢线材成品金相组织为铁素体+珠光体，力学性能Rm≥520MPa，A≥38％，Z≥70％，五分之一冷顶锻合格。
更进一步，与同级别冷镦钢1022相比，NaHSO3周浸试验相对腐蚀率≤40％。
3、有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢，区别于传统添加Cu、Cr、Ni贵合金元素的耐蚀钢，本发明通过添加低成本的La、Nd、Y稀土元素，能够有效降低钢材的制造成本。其中Y在钢的锈层中通过提高电位，可显著提高其耐蚀能力；La对钢中的夹杂物进行改性，同时促使细小的球状夹杂弥散分布，提高钢的强韧性；Nd使基体表面锈层电阻及与基体结合处的反应电阻升高，增强锈层对钢的保护。此外，La、Nd、Y形成复合变质剂，对夹杂实现改性，同时还能细化夹杂，在钢中期待弥散分布作用，有效提高钢的强韧性。单一添加Nd的话，量过多则作用不再显著，此外Y在钢的锈层中通过提高电位，可显著提高钢的耐蚀能力。
(2)本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢，为了得到足够的耐蚀效果，化学成分配比需保证冷镦钢的耐蚀性能指数W≥0.26，W值单位为wt％，且W＝0.3Si+3.6La+4.5Nd+3.9Y。在本发明中，由于Si、La、Nd、Y是主要的耐蚀元素，为了保证冷镦钢达到足够的耐蚀性，需要按照各元素的耐腐蚀作用的贡献进行搭配，以强化生成致密、黏附性强的锈层，更好的增加耐腐蚀性。由于本发明中C含量较高，更容易被腐蚀，应该耐蚀性能指数W值也应该更高，以保证冷镦钢的耐蚀性。
(3)本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢及其生产方法，连铸步骤中，在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，加入的La、Nd、Y三种元素是线型，能够有效溶解防止钢水结瘤，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸，进一步降低钢水结瘤的风险。本发明中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为100m3/h～120m3/h，二次冷却比水量1.0l/kg～1.2l/kg。超过以上最大限值则可能出现铸坯裂纹，且导致柱状晶生长造成粗晶，低于以上最低限值则导致拉速低，生产效率不足。
(4)本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，连铸后得到的方坯进入加热炉内进行加热处理，其中加热炉内的均热温度控制在1000℃～1100℃范围内，出钢温度控制在900℃～1000℃范围，加热炉出来后的方坯经高速线材轧机进行轧制处理，轧制过程中吐丝温度控制在780℃～830℃范围内。
附图说明
图1为本发明的一种6.8级耐蚀冷镦钢的钢水流动性与钢水流动性指数L之间的变化趋势图。
具体实施方式
下面结合具体实施例和附图对本发明进一步进行描述。
实施例1
如图1所示，本实施的一种6.8级耐蚀冷镦钢，包括以下重量百分比的化学成分：C:0.10％、Si:0.40％、Mn:0.80％、Alt:0.030％、La:0.008％、Nd:0.015％、Y:0.010％、P:0.012％、S:0.003％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。区别于传统添加Cu、Cr、Ni贵合金元素的耐蚀钢，本发明通过添加低成本的La、Nd、Y稀土元素，能够有效降低钢材的制造成本。其中Y在钢的锈层中通过提高电位，可显著提高其耐蚀能力；La对钢中的夹杂物进行改性，同时促使细小的球状夹杂弥散分布，提高钢的强韧性；Nd使基体表面锈层电阻及与基体结合处的反应电阻升高，增强锈层对钢的保护。此外，La、Nd、Y形成复合变质剂，对夹杂实现改性，同时还能细化夹杂，在钢中期待弥散分布作用，有效提高钢的强韧性。单一添加Nd的话，量过多则作用不再显著，此外Y在钢的锈层中通过提高电位，可显著提高钢的耐蚀能力。
为了得到足够的耐蚀效果，化学成分配比需保证所述6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀性能指数W≥0.26，W值单位为wt％，且W＝0.3Si+3.6La+4.5Nd+3.9Y。在本发明中，由于Si、La、Nd、Y是主要的耐蚀元素，为了保证冷镦钢达到足够的耐蚀性，需要按照各元素的耐腐蚀作用的贡献进行搭配，以强化生成致密、黏附性强的锈层，更好的增加耐腐蚀性。由于本发明中C含量较高，更容易被腐蚀，应该耐蚀性能指数W值也应该更高，以保证冷镦钢的耐蚀性。
同时为了确保钢水流动性，化学成分配比需保证所述6.8级耐蚀冷镦钢的钢水流动性指数L≤0.045，L值单位为wt％，且L＝1.12Nd+0.95Y+1.20La。模拟工业生产环境进行中试炼钢再进行浇铸，试验其钢水流动性，结果显示，为了足够的钢水流动性，需要L值维持在0.045以下。具体地，本实施例中W值为0.26，L值为0.036。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C:0.04％，P:0.005％；挡渣出钢，出钢约1/5钢水时，加入精炼渣和石灰，出钢约1/3时，加入脱氧剂和合金，出钢约3/4时，加入铝饼，出钢结束后根据下渣量，向钢渣面均匀抛洒适量铝粒。
LF炉精炼步骤中钢包全程底吹氩，氩气流量以钢水不喷溅出钢包为准，加入预熔型精炼渣、石灰造渣，白渣保持时间≥15分钟，根据进LF炉前的成分分析结果，在精炼前期和中期加入合金调整Si、Mn含量至目标范围。具体地，本实施例中转炉终点控制C:0.03％，P:0.005％；白渣保持时间为15分钟。
本实施例连铸步骤中，在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，加入的La、Nd、Y三种元素是线型，能够有效溶解防止钢水结瘤，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸，进一步降低钢水结瘤的风险。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为100m3/h～120m3/h，二次冷却比水量1.0l/kg～1.2l/kg。超过以上最大限值则可能出现铸坯裂纹，且导致柱状晶生长造成粗晶，低于以上最低限值则导致拉速低，生产效率不足。具体地，本实施例中一次冷却水流量为110m3/h，二次冷却比水量1.20l/kg。
上述连铸后得到的方坯进入加热炉内进行加热处理，其中加热炉内的均热温度控制在1000℃～1100℃范围内，出钢温度控制在900℃～1000℃范围，加热炉出来后的方坯经高速线材轧机进行轧制处理，轧制过程中吐丝温度控制在780℃～830℃范围内。具体地，本实施例中加热炉内的均热温度为1100℃，出钢温度为1000℃；轧制过程中吐丝温度为822℃。
本实施例的冷镦钢线材成品的金相组织为铁素体+珠光体，Rm≥520MPa，A≥38％，Z≥70％，五分之一冷顶锻合格。冷镦钢线材成品按下列要求进行冷顶锻，经冷顶锻试验后，试样表面不得出现肉眼可见裂口、裂缝、裂纹和发纹缺陷。模拟工业大气环境，在NaHSO3溶液中进行周浸试验，相对腐蚀率是与同级别冷镦钢1022相比，本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率≤40％。具体地，本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:536MPa，A:38％，Z:71％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为38.35％。
其中NaHSO3溶液72h周浸试验步骤为：在方坯上取样，按TB/T2375-1993《铁路用耐候钢周期浸润腐蚀试验方法》进行试样加工，完成NaHSO3溶液72h周浸试验，并计算腐蚀失重率，每个编号10组，计算平均值，具体结果如表3所示。其中腐蚀失重率(W)按下式进行计算：
Figure BDA0003324979620000061
式中：W——失重率，g/(m2·h)；G0——试样原始重量，g；G1——试样试后重量，g；a——试样长度，mm；b——试样宽度，mm；c——试样厚度，mm；t——试验时间，h。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法制作得到的冷镦钢，不仅具有优良的耐蚀性能，还具有优秀的冷镦性能，可以制作变形量大的紧固件，适用于制作耐工业大气环境腐蚀的6.8级紧固件，也可制作其他同强度级别的工件如杆类等，且钢材成本低。本实施例的冷镦钢化学成分组成、生产方法均得到适当控制，热轧态力学性能强度高，塑性好，具有高耐蚀性能，耐蚀性是市场通用的6.8级冷镦钢1022的2.5倍以上，同时具有优异的冷镦性能，易于用户加工，钢材成本低。
表1为实施例1-7以及对比例1-3中的化学成分表(wt％)
钢种 C Si Mn Alt La Nd Y P S W值 L值
实施例1 0.10 0.40 0.80 0.030 0.008 0.015 0.010 0.012 0.003 0.26 0.036
实施例2 0.20 0.57 0.60 0.020 0.013 0.008 0.020 0.013 0.002 0.33 0.044
实施例3 0.12 0.44 0.75 0.029 0.010 0.013 0.013 0.011 0.003 0.28 0.039
实施例4 0.18 0.56 0.63 0.022 0.013 0.009 0.018 0.009 0.001 0.33 0.043
实施例5 0.17 0.60 0.69 0.028 0.008 0.008 0.010 0.012 0.003 0.28 0.028
实施例6 0.13 0.51 0.73 0.023 0.011 0.011 0.015 0.009 0.001 0.30 0.040
实施例7 0.15 0.49 0.65 0.025 0.015 0.010 0.014 0.010 0.001 0.26 0.032
对比例1 0.16 0.40 0.73 0.025 0.008 0.008 0.010 0.011 0.002 0.22 0.028
对比例2 0.14 0.53 0.77 0.026 0.015 0.015 0.014 0.012 0.001 0.34 0.048
对比例3 0.21 0.28 0.93 0.028 / / / 0.013 0.002 / /
表2实施例1-7以及对比例1-3中冷镦钢的生产工艺参数
Figure BDA0003324979620000071
表3本发明实施例及对比例的具体工艺参数和性能检测情况列表
Figure BDA0003324979620000072
实施例2
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢，基本与实施例1保持一致，其不同之处在于，本实施例中包括以下重量百分比的化学成分：C:0.20％、Si:0.57％、Mn:0.60％、Alt:0.020％、La:0.013％、Nd:0.008％、Y:0.020％、P:0.013％、S:0.002％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀指数W值为0.33，钢水流动性指数L值为0.044。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.04％，P为0.005％，白渣保持时间为17分钟。
在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为130m3/h，二次冷却比水量1.26l/kg。
本实施例中加热炉内的均热温度为1085℃，出钢温度为900℃；轧制过程中吐丝温度为830℃。
本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:542MPa，A:38.5％，Z:71％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为39.1％。
实施例3
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢，基本与实施例1保持一致，其不同之处在于，本实施例中包括以下重量百分比的化学成分：C:0.12％、Si:0.44％、Mn:0.75％、Alt:0.029％、La:0.010％、Nd:0.013％、Y:0.013％、P:0.011％、S:0.003％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀指数W值为0.28，钢水流动性指数L值为0.039。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.03％，P为0.005％，白渣保持时间为17分钟。
在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为115m3/h，二次冷却比水量1.30l/kg。
本实施例中加热炉内的均热温度为1000℃，出钢温度为906℃；轧制过程中吐丝温度为780℃。
本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:543MPa，A:39％，Z:73％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为36.09％。
实施例4
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢，基本与实施例1保持一致，其不同之处在于，本实施例中包括以下重量百分比的化学成分：C:0.18％、Si:0.56％、Mn:0.63％、Alt:0.022％、La:0.013％、Nd:0.009％、Y:0.018％、P:0.009％、S:0.001％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀指数W值为0.33，钢水流动性指数L值为0.043。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.05％，P为0.004％，白渣保持时间为17分钟。
在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为122m3/h，二次冷却比水量1.23l/kg。
本实施例中加热炉内的均热温度为1056℃，出钢温度为984℃；轧制过程中吐丝温度为796℃。
本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:538MPa，A:39％，Z:72％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为36.09％。
实施例5
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢，基本与实施例1保持一致，其不同之处在于，本实施例中包括以下重量百分比的化学成分：C:0.17％、Si:0.60％、Mn:0.69％、Alt:0.028％、La:0.008％、Nd:0.008％、Y:0.010％、P:0.012％、S:0.003％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀指数W值为0.28，钢水流动性指数L值为0.028。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.03％，P为0.005％，白渣保持时间为17分钟。
在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为123m3/h，二次冷却比水量1.26l/kg。
本实施例中加热炉内的均热温度为1023℃，出钢温度为956℃；轧制过程中吐丝温度为793℃。
本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:529MPa，A:38.5％，Z:71％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为34.59％。
实施例6
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢，基本与实施例1保持一致，其不同之处在于，本实施例中包括以下重量百分比的化学成分：C:0.13％、Si:0.51％、Mn:0.73％、Alt:0.023％、La:0.011％、Nd:0.011％、Y:0.015％、P:0.009％、S:0.001％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀指数W值为0.30，钢水流动性指数L值为0.040。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.03％，P为0.004％，白渣保持时间为18分钟。
在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为112m3/h，二次冷却比水量1.21l/kg。
本实施例中加热炉内的均热温度为1029℃，出钢温度为927℃；轧制过程中吐丝温度为816℃。
本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:547MPa，A:38％，Z:70％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为37.59％。
实施例7
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢，基本与实施例1保持一致，其不同之处在于，本实施例中包括以下重量百分比的化学成分：C:0.15％、Si:0.49％、Mn:0.65％、Alt:0.025％、La:0.015％、Nd:0.010％、Y:0.014％、P:0.010％、S:0.001％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本实施例的6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀指数W值为0.26，钢水流动性指数L值为0.032。
本实施例的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.04％，P为0.004％，白渣保持时间为16分钟。
在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为126m3/h，二次冷却比水量1.28l/kg。
本实施例中加热炉内的均热温度为1049℃，出钢温度为933℃；轧制过程中吐丝温度为821℃。
本实施例中冷镦钢线材成品的拉伸性能Rm:547MPa，A:39.5％，Z:73％，五分之一冷顶锻合格；6.8级耐蚀冷镦钢的NaHSO3周浸试验相对腐蚀率为38.35％。
对比例1
本对比例的冷镦钢包括以下重量百分比的化学成分：C:0.16％、Si:0.40％、Mn:0.73％、Alt:0.025％、La:0.008％、Nd:0.008％、Y:0.010％、P:0.011％、S:0.002％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本对比例的冷镦钢的耐蚀性能指数W值为0.22，钢水流动性指数L为0.028。
本对比例的一种冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.03％，P为0.005％，白渣保持时间为18分钟。
在结晶器内加入La线、Ce线及Yb线调整La、Ce、Yb含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为120m3/h，二次冷却比水量1.25l/kg。
本对比例中加热炉内的均热温度为1084℃，出钢温度为945℃；轧制过程中吐丝温度为803℃。
本对比例的化学成分虽然在范围内，生产方法也得当，但由于耐蚀性能指数W值没有得到适当控制，在0.26以下，虽然和1022相比具有一定的耐蚀性，但仅达到1.4倍，耐蚀性不足。
对比例2
本对比例的冷镦钢包括以下重量百分比的化学成分：C:0.14％、Si:0.53％、Mn:0.77％、Alt:0.026％、La:0.015％、Nd:0.015％、Y:0.014％、P:0.012％、S:0.001％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本对比例的冷镦钢的耐蚀性能指数W值为0.34，钢水流动性指数L为0.048。
本对比例的一种冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.04％，P为0.005％，白渣保持时间为18分钟。
在结晶器内加入La线、Ce线及Yb线调整La、Ce、Yb含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为121m3/h，二次冷却比水量1.25l/kg。
本对比例同样是化学成分在要求范围内，但是钢水流动性指数L值过高，导致在连铸过程中发生结瘤并停浇，未能进一步生产。
对比例3
本对比例的冷镦钢包括以下重量百分比的化学成分：C:0.21％、Si:0.28％、Mn:0.93％、Alt:0.028％、P:0.013％、S:0.002％，其余为Fe和其它不可避免的杂质。
本对比例的一种冷镦钢的生产方法，包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→Φ5.5～30mm线材盘条成品。其中经预处理脱硫，脱硫目标值S≤0.006％。钢水冶炼步骤中转炉终点控制C为0.04％，P为0.004％，白渣保持时间为17分钟。
在结晶器内加入La线、Ce线及Yb线调整La、Ce、Yb含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸。本实施例中采用强冷却，增大冷却凝固系数，缩短凝固时间，提高生产效率，关键参数如下：一次冷却水流量为119m3/h，二次冷却比水量1.25l/kg。
本对比例中加热炉内的均热温度为1088℃，出钢温度为967℃；轧制过程中吐丝温度为813℃。
本对比例为1022牌号6.8级紧固件用冷镦钢，其力学性能较优，但不具有耐蚀性。
本发明所述实例仅仅是对本发明的优选实施方式进行描述，并非对本发明构思和范围进行限定，在不脱离本发明设计思想的前提下，本领域工程技术人员对本发明的技术方案作出的各种变形和改进，均应落入本发明的保护范围。

Claims (6)

1.一种6.8级耐蚀冷镦钢，其特征在于：包括以下重量百分比的化学成分：C: 0.10%～0.20%、Si:0.40%~0.60%、Mn:0.60%～0.80%、Alt:0.020%~0.030%、La: 0.008%～0.015%、Nd:0.008%～0.015%、Y:0.010%～0.020%、P ≤0.015%、S≤0.015%，其余为Fe和其它不可避免的杂质；所述6.8级耐蚀冷镦钢的耐蚀性能指数W≥0.26，W值单位为wt%，且W=0.3Si+3.6La+4.5Nd+3.9Y；所述6.8级耐蚀冷镦钢的钢水流动性指数L≤0.045，L值单位为wt%，且L=1.12Nd+ 0.95Y+1.20La。
2.根据权利要求1所述的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，其特征在于：包括以下生产步骤：铁水预处理→钢水冶炼→LF炉精炼→方坯连铸→方坯加热→线材轧制→斯太尔摩冷却线冷却→成品，所述连铸步骤中在结晶器内加入La线、Nd线及Nd线调整La、Nd、Y含量至目标范围，同时采用电磁搅拌及全程氩气保护浇铸，且一次冷却水流量为100 m3/h～120m3/h，二次冷却比水量1.0 l/kg～1.2l/kg；冷镦钢线材成品金相组织为铁素体+珠光体，力学性能Rm≥520MPa，A≥38%，Z≥70%，五分之一冷顶锻合格。
3.根据权利要求2所述的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，其特征在于：上述连铸后得到的方坯进入加热炉内进行加热处理，其中加热炉内的均热温度控制在1000℃～1100℃范围内，出钢温度控制在900℃～1000℃范围，加热炉出来后的方坯经高速线材轧机进行轧制处理，轧制过程中吐丝温度控制在780℃～830℃范围内。
4.根据权利要求2所述的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，其特征在于： LF炉精炼步骤中钢包全程底吹氩，加入预熔型精炼渣、石灰造渣，白渣保持时间≥15分钟，根据进LF炉前的成分分析结果，在精炼前期和中期加入合金调整Si、Mn含量至目标范围。
5.根据权利要求4所述的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，其特征在于：钢水冶炼步骤中转炉终点控制C≤0.04%，P≤0.006%；挡渣出钢，出钢1/5钢水时，加入精炼渣和石灰，出钢1/3钢水时，加入脱氧剂和合金，出钢3/4钢水时，加入铝饼，出钢结束后根据下渣量，向钢渣面均匀抛洒适量铝粒。
6.根据权利要求5所述的一种6.8级耐蚀冷镦钢的生产方法，其特征在于：与同级别冷镦钢1022相比，NaHSO3周浸试验相对腐蚀率≤40%。
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1410582A (zh) * 2002-11-29 2003-04-16 莱芜钢铁集团有限公司 一种稀土系易切削钢
CN1456699A (zh) * 2003-06-02 2003-11-19 北京科技大学 一种钙稀土锡系复合易切削钢
CN102449177A (zh) * 2009-05-29 2012-05-09 住友电气工业株式会社 各自包含镁合金的线状体、螺栓、螺母和垫圈
CN103710609A (zh) * 2013-12-12 2014-04-09 山西新泰钢铁有限公司 一种优质高强度冷镦钢及其生产方法
JP2016222970A (ja) * 2015-05-29 2016-12-28 新日鐵住金株式会社 高清浄鋼とその精錬方法
CN110923546A (zh) * 2019-12-09 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种10.9级紧固件用高耐候冷镦钢及生产方法
CN110923545A (zh) * 2019-12-09 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种12.9级紧固件用高耐候冷镦钢及生产方法
CN112813346A (zh) * 2020-12-29 2021-05-18 河钢股份有限公司 适用于6.8和8.8级耐候紧固件的冷镦钢及生产方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1410582A (zh) * 2002-11-29 2003-04-16 莱芜钢铁集团有限公司 一种稀土系易切削钢
CN1456699A (zh) * 2003-06-02 2003-11-19 北京科技大学 一种钙稀土锡系复合易切削钢
CN102449177A (zh) * 2009-05-29 2012-05-09 住友电气工业株式会社 各自包含镁合金的线状体、螺栓、螺母和垫圈
CN103710609A (zh) * 2013-12-12 2014-04-09 山西新泰钢铁有限公司 一种优质高强度冷镦钢及其生产方法
JP2016222970A (ja) * 2015-05-29 2016-12-28 新日鐵住金株式会社 高清浄鋼とその精錬方法
CN110923546A (zh) * 2019-12-09 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种10.9级紧固件用高耐候冷镦钢及生产方法
CN110923545A (zh) * 2019-12-09 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种12.9级紧固件用高耐候冷镦钢及生产方法
CN112813346A (zh) * 2020-12-29 2021-05-18 河钢股份有限公司 适用于6.8和8.8级耐候紧固件的冷镦钢及生产方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
控轧控冷对低碳铆螺钢力学性能的影响;李壮等;《东北大学学报(自然科学版)》;20080415(第04期);第525-528页 *

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