CN113966274A - 层叠吸音材料 - Google Patents

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JNC Fibers Corp
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JNC Corp
JNC Fibers Corp
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Abstract

课题在于提供一种在低频区域及中频区域、进而高频区域中具有优异的吸音性的层叠吸音材料。一种层叠吸音材料，包括至少一层第一层以及与所述第一层不同的至少一层第二层，所述层叠吸音材料中，所述第一层的平均流量细孔径为2.0μm～60μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为30cc/cm2·s～200cc/cm2·s，所述第二层为包含选自由发泡树脂、无纺布及织布所组成的群组中的至少一种的层，厚度为3mm～40mm，密度比所述第一层低，且为51kg/m3～150kg/m3，并且所述第一层配置于较所述第二层更靠声音的入射侧的位置。

Description

层叠吸音材料
技术领域
本发明涉及一种层叠多个层而成的层叠结构的吸音材料。
背景技术
所谓吸音材料，是具有吸收声音的功能的制品，多用于建筑领域或汽车领域。作为构成吸音材料的材料，公知的是使用无纺布。例如专利文献1中，公开了一种包括支持体层、以及层叠于支持体层上的亚微米纤维层且具有吸音性的多层物品，且公开了亚微米纤维层的中央纤维直径小于1μm且平均纤维直径为0.5μm～0.7μm的范围，并通过熔融膜原纤化法或电场纺丝法形成。在专利文献1的实施例中，公开了一种物品，其是将基重(单位面积重量)100g/m2、直径约18μm的聚丙烯纺粘无纺布作为支持体层，且在其上层叠单位面积重量14g/m2～50g/m2、平均纤维直径约0.56μm的亚微米聚丙烯纤维而成。另外，在另一实施例中，公开了一种多层物品，其是在单位面积重量62g/m2的聚酯纤维的梳理处理网上层叠单位面积重量为6g/m2～32g/m2、平均纤维直径为0.60μm的电场纺丝聚己内酯纤维而成。关于实施例中所制作的多层物品，测定了声响吸收特性，并且显示出较仅支持体的声响吸收特性而言具备更优异的声响吸收特性。
另外，也已知在吸音材料中使用发泡体。例如，专利文献2中公开了提高声响舒适性(声音的反射成分的减少及最优化)及热舒适性的层叠结构体，其包括具有特定范围的开放多孔率的有机聚合物发泡体作为支持层，包括具有特定通气阻力的玻璃布帛作为表面层，且在支持层与表面层之间包括非连续的粘接层。公开了：作为有机聚合物发泡体，可列举以聚氨基甲酸酯、特别是聚酯氨基甲酸酯、氯丁橡胶(Neoprene)(注册商标)、硅酮或三聚氰胺为基础材料的发泡体，其密度优选为10kg/m3～120kg/m3，厚度优选为1.5mm～2.5mm。
专利文献3中公开了用作汽车用绝缘体的多层片材。专利文献3的多层片材中，第一多孔性片材与第二多孔性片材通过***至这些之间的聚丙烯制熔喷无纺布而熔接一体化。作为第一多孔性片材及第二多孔性片材，例示了短纤维的粘接络合无纺布片材或玻璃棉毡片材等，在这些之间***致密且低通气度的聚丙烯制熔喷无纺布，作为熔喷无纺布，使用平均纤维径为2μm以下的熔喷无纺布，由此认为纤维的分散均匀，即使在成形时熔融也继承熔喷无纺布所具有的低通气度的物性。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本专利特开2014-15042号公报
专利文献2：日本专利特表2014-529524号公报
专利文献3：日本专利特开2016-137636号公报
发明内容
发明所要解决的问题
如上所述，作为吸音材料，研究了各种结构的层叠体，也已知组合纤维径或通气度(密度)不同的多个层。另外，另一方面，特别是在汽车用吸音材料中，要求具有更优异的吸音特性的吸音材料、特别是在1000Hz以下的低频区域及1600Hz～2500Hz的中频区域、进而5000Hz～10000Hz的高频区域中显示出优异的吸音性能、且省空间性优异的吸音材料。鉴于所述状况，本发明的课题在于提供一种在低频区域及中频区域、进而高频区域中具有优异的吸音性的吸音材料。
解决问题的技术手段
发明人等人为了解决所述课题反复进行了研究。结果发现，通过在包括彼此不同的两种层的层叠吸音材料中设为如下结构，可解决所述课题，从而完成了本发明，所述结构包括：具有特定范围的平均流量细孔径及特定范围的通气度的致密的第一层、以及具有特定范围的厚度及密度的包含选自由发泡树脂、无纺布及织布所组成的群组中的至少一种的稀疏的第二层。
本发明具有以下结构。
[1]一种层叠吸音材料，包括至少一层第一层以及与所述第一层不同的至少一层第二层，所述层叠吸音材料中，
所述第一层的平均流量细孔径为2.0μm～60μm，利用弗雷泽型测试法(Fraziertype method)获得的通气度为30cc/cm2·s～200cc/cm2·s，
所述第二层为包含选自由发泡树脂、无纺布及织布所组成的群组中的至少一种的层，厚度为3mm～40mm，密度比所述第一层低，且为51kg/m3～150kg/m3，并且
所述第一层配置于较所述第二层更靠声音的入射侧的位置。
[2]根据[1]所述的层叠吸音材料，其中所述第二层为包含无纺布或织布的层，所述无纺布或织布包含选自由聚对苯二甲酸乙二酯纤维、聚对苯二甲酸丁二酯纤维、聚乙烯纤维、聚丙烯纤维、玻璃纤维、及天然纤维所组成的群组中的至少一种纤维、或者选自由聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚乙烯、聚丙烯、玻璃、及天然物所组成的群组中的两种以上经复合化而成的复合纤维。
[3]根据[1]或[2]所述的层叠吸音材料，其中所述第一层包含纤维，所述纤维包含选自由聚偏二氟乙烯、尼龙6,6、聚丙烯腈、聚苯乙烯、聚氨基甲酸酯、聚砜、聚乙烯基醇、聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚乙烯、及聚丙烯所组成的群组中的至少一种。
[4]根据[1]至[3]中任一项所述的层叠吸音材料，其中所述第一层及所述第二层分别为一层。
[5]根据[1]至[4]中任一项所述的层叠吸音材料，其中500Hz～1000Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
[6]根据[1]至[5]中任一项所述的层叠吸音材料，其中1600Hz～2500Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
[7]根据[1]至[6]中任一项所述的层叠吸音材料，其中5000Hz～10000Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
发明的效果
根据具有所述结构的本发明，通过在层叠吸音材料中具有特定结构的第一层(以下，有时称为纤维层)及特定结构的第二层(以下，有时称为多孔质层)，能够以少的层数实现高的吸音性，作为吸音材料，可削减厚度。另外，根据具有所述结构的本发明，可获得低频区域及中频区域、进而高频区域中的吸音特性优异的吸音材料。关于本发明的层叠吸音材料，吸音特性的峰值处于比以前的吸音材料低的区域中，2000Hz以下的区域、特别是1000Hz以下的区域中的吸音性能优异。在建筑领域中，生活噪音多为200Hz～500Hz左右，另外，在汽车领域中，路面噪音(road noise)为100Hz～500Hz左右，另外，加速时或变速器变动时的噪音为100Hz～2000Hz左右，车辆行驶时的风噪声为800Hz～2000Hz左右。本发明的层叠吸音材料在应对此种噪音方面有用。另外，由于本发明的层叠吸音材料与仅包含多孔质材料或玻璃纤维的吸音材料相比较，薄且为轻量，因此能够实现构件的轻量化与省空间化，所述方面作为面向汽车领域的吸音材料特别有用。
附图说明
图1是表示本发明的实施例(实施例1)及比较例1的吸音特性的图表。
图2是表示本发明的实施例(实施例2)及比较例2的吸音特性的图表。
图3是表示本发明的实施例(实施例3)及比较例3的吸音特性的图表。
图4是表示本发明的实施例(实施例4)及比较例3的吸音特性的图表。
图5是表示本发明的实施例(实施例8)及比较例8的吸音特性的图表。
图6是表示本发明的实施例(实施例14)及比较例8的吸音特性的图表。
具体实施方式
以下，对本发明进行详细说明。
(层叠吸音材料的结构)
本发明的层叠吸音材料包括至少一层第一层以及与所述第一层不同的至少一层第二层，所述层叠吸音材料中，所述第一层的平均流量细孔径为2.0μm～60μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为30cc/cm2·s～200cc/cm2·s，所述第二层为包含选自由发泡树脂、无纺布及织布所组成的群组中的至少一种的层，厚度为3mm～40mm，密度比所述第一层低，且为51kg/m3～150kg/m3，并且所述第一层配置于较所述第二层更靠声音的入射侧的位置。
在层叠吸音材料中，第一层包括至少一层。第一层具体可设为1层～2层，就减小吸音材料的厚度的观点而言，优选为一层。第一层可由一个纤维集合体构成，也可为在一个第一层中重叠多个纤维集合体而成的形态。于在层叠吸音材料中包括两层第一层的情况下，至少一层第一层配置于较第二层更靠声音的入射侧的位置。即，只要至少一层第一层配置于较第二层更靠声音的入射侧的位置即可。
在层叠吸音材料中，第二层包括至少一层。第二层具体可设为1层～2层，就减小吸音材料的厚度的观点而言，更优选为一层。第二层可由一个发泡树脂、无纺布或织布构成，也可为在一个第二层中重叠多个发泡树脂、无纺布或织布而成的形态。于在层叠吸音材料中包括两层第二层的情况下，至少一层第二层配置于较第一层更靠声音的透过侧的位置。即，只要至少一层第二层配置于较第一层更靠声音的透过侧的位置即可。
如上所述，本发明的层叠吸音材料优选为第一层及第二层分别为一层，也可包括两层以上的第一层和/或第二层。在包括两层以上的第一层和/或第二层的情况下，也可包括不同的两种以上的第一层或第二层。另外，只要不损及本发明的效果，则也可包括这些以外的结构。例如也可包括保护层、包含第一层及第二层的范围外的纤维或发泡体的层、印刷层、发泡体、箔、网状物、织布等。另外，也可包括用于将层间连结的粘接剂层、夹子、缝合线等。此处，所谓保护层，是指使用电场纺丝法制造第一层时所使用的基材。
层叠吸音材料的各层之间可物理性和/或化学性地粘接，也可不粘接。也可为层叠吸音材料的多个层间中的一部分粘接、一部分未粘接的形态。粘接也可例如在作为纤维层的第一层的形成步骤中进行加热、或者作为后步骤进行加热，使构成第一层的纤维的一部分熔解，而使第一层熔接于作为多孔质层的第二层，由此将第一层与第二层粘接。另外，也优选为通过在第一层乃至第二层的表面上赋予粘接剂，进而将层重叠，由此将层间粘接。
层叠吸音材料的厚度只要可获得本发明的效果，则并无特别限制，例如可设为3mm～50mm，优选为设为3mm～40mm，就省空间性的观点而言，更优选为设为3mm～30mm。再者，所谓层叠吸音材料的厚度，典型而言是指第一层及第二层的厚度的合计。在安装有匣盒(cartridge)或盖等外装体的情况下，并不包含这些的厚度。
层叠吸音材料的通气度只要可获得所期望的吸音性能，则并无特别限制，可设为5cc/cm2·s～500cc/cm2·s，优选为5cc/cm2·s～200cc/cm2·s。若通气度为5cc/cm2·s以上，则不会因吸音材料的表面反射声音而导致吸音率降低，另外，若通气度为500cc/cm2·s以下，则吸音材料内部的迂曲度(tortuosity)不会降低，吸音材料内部的消失的能量不会降低。
关于本发明的层叠吸音材料，第一层的密度比第二层的密度高，另外，密度相对高的层(第一层)配置于较密度低的层(第二层)更靠声音的入射侧的位置。以前，在期待吸音性能以及隔音性能的吸音材料中，认为密度越高，声音越难以通过，对隔音性越有效。本发明的层叠吸音材料通过在声音的入射侧选择具有通气性的第一层而将声音导入至吸音材料内部，另外，通过选择密度更高的层作为第一层，可促进从第二层向第一层的反射，因此认为进一步提高吸音材料内部的声音的衰减效果，获得高的吸音性。关于通气度的调整，例如可通过将构成第一层的纤维设为细径而获得密度高、通气性低的第一层(纤维层)。另外，也可利用压纹加工或热加压等方法调整通气性。再者，通气度的测定可利用公知的方法进行，例如可利用弗雷泽型测试法进行测定。
(各层的结构：第一层)
本发明的层叠吸音材料中包括的第一层可使用包含平均纤维径为30nm～60μm的纤维的层。优选为包含平均纤维径为50nm～50μm的纤维的层。所谓平均纤维径为30nm～50μm，是指平均纤维径为所述数值范围内。若平均纤维径为30nm～60μm的范围，则可通过与另行详述的第二层的组合，有效率且稳定地制造具有发挥吸音效果的平均流量细孔径及通气度的第一层。另外，构成第一层的纤维的纤维剖面可为圆形，也可为异形剖面。例如，也可使用纤维剖面为三角形、五边形、扁平、星形等的异形剖面纤维。纤维径的测定及平均纤维径的算出可利用公知的方法进行。例如是通过根据层表面的放大照片进行测定乃至算出而得到的值，详细的测定方法在实施例中详述。
关于本发明的层叠吸音材料中包括的第一层，一层第一层可由一个纤维集合体构成，另外，也可将在一层第一层中包含多个纤维集合体且纤维集合体的层重叠而成者形成为一层第一层。再者，在本说明书中，所谓纤维集合体，是指成为一个连续体的纤维集合体。第一层的单位面积重量优选为0.01g/m2～100g/m2，更优选为0.1g/m2～80g/m2。若单位面积重量为0.01g/m2以上，则由第一层与第二层的密度差引起的流动阻力的控制变得良好，若为100g/m2以下，则作为吸音材料，生产性优异。就减小吸音材料的厚度的观点而言，优选为第一层的厚度薄，具体而言，优选为小于0.5mm，更优选为小于0.2mm，进而优选为小于0.15mm，特别优选为小于0.1mm。
第一层的通气度为30cc/cm2·s～200cc/cm2·s，优选为30cc/cm2·s～150cc/cm2·s。若通气度为30cc/cm2·s以上，则可将从声源产生的声音导入至吸音材料内部，因此可效率良好地吸音，若为200cc/cm2·s以下，则可调节与相对于声源而言位于下游侧的第二层的声波的流动，因此优选。另外，第一层的平均流量细孔径可设为2.0μm～60μm，优选为2.0μm～50μm。若平均流量细孔径为2.0μm以上，则可抑制反射波，将声音取入至吸音材料内部，若为60μm以下，则可通过作为吸音材料而言来构成的密度差，促进取入至吸音材料内部的声波从第二层向第一层的反射，增加内部的吸音效率，因此优选。
构成第一层的纤维集合体优选为无纺布，并无特别限制，优选为纺粘无纺布、熔喷无纺布、通过电场纺丝法形成的无纺布等。
作为构成第一层的树脂，只要可获得发明的效果，则并无特别限制，例如可列举：聚烯烃系树脂、聚氨基甲酸酯、聚乳酸、丙烯酸树脂、聚对苯二甲酸乙二酯或聚对苯二甲酸丁二酯等聚酯类、尼龙6、尼龙6,6、尼龙1,2等尼龙(酰胺树脂)类、聚苯硫醚、聚乙烯基醇、聚苯乙烯、聚砜、液晶聚合物类、聚乙烯-乙酸乙烯基酯共聚物、聚丙烯腈、聚偏二氟乙烯、及聚偏二氟乙烯-六氟丙烯等。作为聚烯烃系树脂，可例示聚乙烯树脂、及聚丙烯树脂。作为聚乙烯树脂，可列举低密度聚乙烯(Low-Density Polyethylene，LDPE)、高密度聚乙烯(High-Density Polyethylene，HDPE)、及直链状低密度聚乙烯(线性低密度聚乙烯(Linear LowDensity Polyethylene，LLDPE))等，作为聚丙烯树脂，可列举丙烯的均聚物、或者丙烯与其他单量体、乙烯或丁烯等聚合而成的共聚聚丙烯等。纤维集合体优选为包含所述树脂的一种，也可包含两种以上。
另外，第一层也优选为使用纤维的剖面形状扁平的扁平丝的纺粘无纺布。具体而言，例如，可制作使用纤度为0.01dtex～20dtex且包含聚烯烃系树脂(聚丙烯、聚乙烯)、聚对苯二甲酸乙二酯、尼龙等的扁平丝作为扁平丝的纺粘无纺布并加以使用，也可使用市售品。在使用市售品的情况下，例如，可优选地使用埃尔塔斯(ELTAS)FLAT、埃尔塔斯压纹(ELTAS emboss)(商品名，旭化成公司制造)等。使用扁平丝的纺粘无纺布由于单位面积重量低、厚度薄且密度高，因此认为可优选地用于本发明的层叠吸音材料中。
另外，构成第一层的纤维也可包含树脂以外的各种添加剂。作为可添加到树脂中的添加剂，例如可列举：填充剂、稳定化剂、塑化剂、粘合剂、粘接促进剂(例如，硅烷及钛酸盐)、二氧化硅、玻璃、粘土、滑石、颜料、着色剂、抗氧化剂、荧光增白剂、抗菌剂、表面活性剂、阻燃剂、及氟化聚合物。使用所述添加物中的一种以上，可减轻所得的纤维及层的重量和/或减少成本，也可调整粘度，或者也可对纤维的热特性进行改性，或者也可赋予包含电气特性、光学特性、与密度相关的特性、与液体阻挡或粘合性相关的特性的、源自添加物的特性的各种物理特性活性。
(各层的结构：第二层)
本发明的层叠吸音材料中的第二层(多孔质层)具有吸音性，并且具有支持第一层而保持吸音材料整体的形状的功能。第二层可由一个多孔质材料的层构成，或者也可将多个多孔质材料一体化而形成一层第二层。若将多孔质材料连续两层以上来配置为一个第二层，则具有容易通过多孔质材料的厚度来控制层的厚度的优点。第二层的特征在于：密度比第一层低，为包含选自由发泡树脂、无纺布及织布所组成的群组中的至少一种的层，厚度为3mm～40mm，密度为51kg/m3～150kg/m3。再者，在本说明书中，所谓多孔质材料，是指包含发泡树脂、无纺布、织布、且通过材料中存在大量的孔而显示出通气性的材料。
在构成第二层的构件为无纺布或织布的情况下，所述无纺布或织布优选为包含选自由聚对苯二甲酸乙二酯纤维、聚对苯二甲酸丁二酯纤维、聚乙烯纤维、聚丙烯纤维、玻璃纤维、及天然纤维所组成的群组中的至少一种纤维、或者选自由聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚乙烯、聚丙烯、玻璃及天然物所组成的群组中的两种以上经复合化而成的复合纤维。
在构成第二层的构件为纤维材料的毛毡的情况下，可列举聚对苯二甲酸乙二酯等聚酯纤维毛毡、尼龙纤维毛毡、聚乙烯纤维毛毡、聚丙烯纤维毛毡、丙烯酸纤维毛毡、二氧化硅-氧化铝陶瓷纤维毛毡、二氧化硅纤维毛毡(倪佳斯(Nichias)股份有限公司制造的“西路泰库斯(siltex)”等)、利用热硬化性树脂将棉、羊毛、木丝及渣纤维等加工成毛毡状而成的物品(一般名称：树脂毛毡)，由于通常有市售，因此就容易获取的方面而言优选。
另外，在构成第二层的构件为发泡树脂的情况下，特别优选为包含氨基甲酸酯发泡树脂或三聚氰胺发泡树脂的层。层叠吸音材料中包含的构件可为一种，也优选为包含两种以上的构件。这些特别优选为具有通气性，因此在通气性低的情况下，优选为具有开孔。发泡树脂优选为具有连续气泡(连通孔)的发泡树脂。
作为构成所述发泡树脂的树脂，例如可例示聚烯烃系树脂、聚氨基甲酸酯系树脂、及三聚氰胺系树脂。作为聚烯烃系树脂，可例示：乙烯、丙烯、丁烯-1、或4-甲基戊烯-1等均聚物、以及这些与其他的α-烯烃、即乙烯、丙烯、丁烯-1、戊烯-1、己烯-1或4-甲基戊烯-1等中的一种以上的无规共聚物或嵌段共聚物或者将这些组合而成的共聚物、或者这些的混合物等。
第二层的密度为51kg/m3～150kg/m3，优选为51kg/m3～135kg/m3。若密度为51kg/m3以上，则成形性良好，由于通常有市售，因此就容易获取的方面而言优选，若为150kg/m3以下，则作为吸音材料为轻量，在设置时等作业性高，因此优选。
在本发明中，第二层优选为具有3mm以上的厚度。第二层的厚度的上限并无特别限制，就省空间性的观点而言，优选为3mm～60mm，更优选为3mm～40mm。在第二层由多个多孔质材料构成的情况下，构成第二层的多孔质材料的每一层的厚度例如可设为20μm～60mm，优选为设为3mm～60mm。若构件的厚度为20μm以上，则不会产生褶皱，操作容易，生产性良好，若构件的厚度为60mm以下，则不存在妨碍省空间性的担忧。
第二层是较第一层而言密度低、具有厚度的层，认为通过所述结构，减小声音的反射，有助于吸音性。另外，第二层的通气度例如可设为10cc/cm2·s以上。只要可获得本发明的效果，则第二层的通气度可比第一层的通气度高也可比第一层的通气度低，另外，也可为同等程度。
在不妨碍本发明的效果的范围内，第二层中可添加各种添加剂、例如着色剂、抗氧化剂、光稳定剂、紫外线吸收剂、中和剂、成核剂、润滑剂、抗菌剂、阻燃剂、塑化剂、及其他热塑性树脂等。另外，也可利用各种整理剂处理表面，由此可赋予拨水性、抗静电性、表面平滑性、耐磨损性等功能。
(层叠吸音材料的吸音特性)
本发明的层叠吸音材料的特征在于：特别是在低频区域(500Hz～1000Hz的频率区域)、中频区域(1600Hz～2500Hz的频率区域)、进而高频区域(5000Hz～10000Hz的频率区域)中的吸音性优异。本发明的层叠吸音材料特别是显示出500Hz～1000Hz区域的吸音性优异这一与以前的吸音材料不同的吸音特性。虽不受特定理论的约束，但本发明的层叠吸音材料利用第一层与第二层的密度差来控制声波的流动阻力，且利用声波的透过与反射及干涉，结果认为是厚度薄且可获得低频区域及中频区域及高频区域中的吸收性优异这一性能的吸音材料。再者，吸音性的评价方法在实施例中详述。
本发明的层叠吸音材料优选为500Hz～1000Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。另外，本发明的层叠吸音材料优选为1600Hz～2500Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。进而，本发明的层叠吸音材料优选为5000Hz～10000Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
(层叠吸音材料的制造方法)
层叠吸音材料的制造方法并无特别限制，例如可通过如下制造方法而获得，所述制造方法包括：在一层第二层上形成一层第一集合体的工序。再者，在形成第一层的工序中，也可进而加入第一层以外的进一步的层(例如保护层)来进行层叠。
作为第二层使用的发泡树脂、无纺布和/或织布可利用公知的方法来制造并加以使用，也可选择市售品来使用。
在将通过所述而获得的包含第二层/第一层此两层的层叠体重叠多片而一体化的情况下，其方法并无特别限定，只要不进行粘接仅重叠即可，另外，也可采用各种粘接方法、即、利用加热的平辊或压纹辊进行的热压接、利用热熔剂或化学粘接剂进行的粘接、利用循环热风或辐射热进行的热粘接等。就抑制第一层的物性降低的观点而言，其中优选为利用循环热风或辐射热进行的热处理。在利用平辊或压纹辊进行的热压接的情况下，第一层熔融而膜化，或在压纹点周边部分产生破损等受到损伤，存在难以进行稳定的制造的可能性，除此以外还容易产生吸音特性降低等性能降低。另外，在利用热熔剂或化学粘接剂进行的粘接的情况下，有时会由所述成分填埋第一层的纤维间空隙，容易产生性能降低。另一方面，在利用基于循环热风或辐射热的热处理进行一体化的情况下，对第一层的损伤少，且可以充分的层间剥离强度一体化，因此优选。在通过基于循环热风或辐射热的热处理进行一体化的情况下，并无特别限定，优选为使用包含热熔接性复合纤维的无纺布、发泡树脂及毛毡。
实施例
以下，利用实施例对本发明进行更详细的说明，以下的实施例仅以例示为目的。本发明的范围并不限定于本实施例。
以下示出实施例中使用的物性值的测定方法及定义。
＜平均纤维径＞
使用日立高新技术(Hitachi High-technologies)股份有限公司制造的扫描式电子显微镜SU8020，观察纤维，使用图像分析软件测定50根纤维的直径。将50根纤维的纤维径的平均值作为平均纤维径。
＜吸音率测定1＞
从第一层与第二层采集直径16.6mm的样品，进行各条件下的层叠后，使用垂直入射吸音率测定装置“日本声响工程公司制造的维恩杂库(WinZac)MTX”，按照美国材料实验协会(American Society of Testing Materials，ASTM)E 1050测定频率400Hz～10000Hz下的在试验片上垂直入射平面声波时的垂直入射吸音率。
＜低频区域的吸音性＞
以所获得的样品的吸音的三分之一八音度带(octave band)实施吸音率的测定，与没有第一层(即，仅为第二层)的样品进行比较评价，由此评价改善幅度。以1/3八音度带测定各样品的垂直入射吸音率，算出差，对此进行评价。显示500Hz～1000Hz的频率区域的吸音性能的改善幅度，若数值高，则判断为吸音性的改善幅度高。于在所有的测定点(具体而言，500Hz、630Hz、800Hz、1000Hz)值均为0.03以上的情况下，评价为低频区域的吸音性的改善良好(○)，在存在小于0.03的测定点的情况下，将吸音性的改善评价为不良(×)。
＜中频区域的吸音性＞
将频率区域设为1600Hz～2500Hz，在1600Hz、2000Hz、2500Hz进行改善幅度的算出，除此以外，与低频区域的吸音性同样地评价中频区域的吸音性。
＜高频区域的吸音性＞
将频率区域设为5000Hz～10000Hz，在5000Hz、6300Hz、8000Hz、10000Hz进行改善幅度的算出，除此以外，与低频区域的吸音性同样地评价高频区域的吸音性。
＜通气度＞
通气度测定是利用东洋精机制作所股份有限公司制造的织布通气度试验机(弗雷泽型测试法)按照日本工业标准(Japanese Industrial Standards，JIS)L1913进行测定。
＜厚度＞
通气度测定是利用东洋精机制作所股份有限公司制造的第吉厚度测试机(DIGITHICKNESS TESTER)按照JIS K6767，以35mm的3.5g/cm2压力进行测定。
＜平均流量细孔径＞
使用多孔材料(POROUS MATERIAL)公司制造的毛细管流量气孔计(CapillaryFlowPorometer)(CFP-1200-A)，测定平均流量细孔径(JIS K 3832)。
＜保护层的准备＞
作为保护层，准备市售的聚对苯二甲酸乙二酯制的梳理法热风无纺布(单位面积重量18g/m2，厚度60μm)。
＜第一层(纤维层)的准备＞
[纤维层A、纤维层B、纤维层C](通过电场纺丝获得的无纺布)
将阿科玛(Arkema)制造的聚偏二氟乙烯-六氟丙烯(以下，略记为“PVDF”)即基纳(Kynar)(商品名)3120以15质量％的浓度溶解于N,N-二甲基乙酰胺与丙酮的共溶媒(60/40(w/w))中，制备电场纺丝溶液，添加0.01质量％的月桂基硫酸钠。在保护层上，电场纺丝所述PVDF溶液，制作包含保护层与PVDF极细纤维此两层的纤维层叠体。关于电场纺丝的条件，是使用针的规格标准中的24G针，单孔溶液供给量是设为3.0mL/h，施加电压是设为35kV，纺丝距离是设为17.5cm。
关于纤维层叠体中的PVDF极细纤维，其层的单位面积重量为0.2g/m2，平均纤维径为80nm，熔解温度为168℃。将其设为纤维层A。对平均流量细孔径进行评价，结果为5.8μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为47cc/cm2·s。
另外，使保护层的搬送速度发生变化，以单位面积重量成为0.4g/m2的方式进行调节。所获得的纤维层的平均纤维径为80nm，熔解温度为168℃。将其设为纤维层B。对平均流量细孔径进行评价，结果为2.1μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为31cc/cm2·s。
进而，以单位面积重量成为3.0g/m2的方式进行调节。此时，平均纤维径为80nm，熔解温度为168℃。将其设为纤维层C。对平均流量细孔径进行评价，结果为0.7μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为0.7cc/cm2·s。
[纤维层D、纤维层E](纺粘无纺布)
将作为市售的无纺布材料的旭化成制造的埃尔塔斯(ELTAS)(注册商标)FLATEH5025(厚度0.11mm)作为纤维层D、将EH5035(厚度0.14mm)作为纤维层E。再者，纤维层D、纤维层E为包含扁平丝的纺粘无纺布，关于扁平丝的纤维径，是椭圆的长轴径为40μm、短轴径为5μm的纤维。纤维层D的平均流量细孔径为41μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为138cc/cm2·s。纤维层E的平均流量细孔径为28μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为70cc/cm2·s。
＜第二层(多孔质层)的准备＞
[多孔质层α、多孔质层β、多孔质层γ、多孔质层δ、多孔质层ζ](针刺毛毡)
将作为市售的毛毡材料的日东供应(Nittoh-supply)公司制造的针刺毛毡(密度80kg/m3，厚度10mm)作为多孔质层α。将两片多孔质层α重叠且使厚度为20mm，将如此而得的层作为多孔质层β。将三片多孔质层α重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini TestPress)机在4MPa、60℃下加热压缩10分钟，并使厚度为25mm，将如此而得的层作为多孔质层γ。多孔质层γ的密度为96kg/m3。将四片多孔质层α重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在6MPa、70℃下加热压缩10分钟，并使厚度为25mm，将如此而得的层作为多孔质层δ。多孔质层δ的密度为128kg/m3。将五片多孔质层α重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在7MPa、75℃下加热压缩10分钟，并使厚度为25mm，将如此而得的层作为多孔质层ζ。多孔质层ζ的密度为160kg/m3。
利用弗雷泽型测试法获得的通气度分别为：多孔质层α为42cc/cm2·s，多孔质层β为22cc/cm2·s，多孔质层γ为18cc/cm2·s，多孔质层δ为10cc/cm2·s，多孔质层ζ为3cc/cm2·s。
[多孔质层η、多孔质层θ、多孔质层κ、多孔质层λ、多孔质层μ、多孔质层ν、多孔质层ρ、多孔质层σ、多孔质层τ、多孔质层φ](气流成网无纺布)
作为高密度聚乙烯树脂，使用京叶(KEIYO)聚乙烯制的高密度聚乙烯“M6900”(熔体流动速率(Melt Flow Rate，MFR)17g/10分钟)，作为聚丙烯树脂，使用日本聚丙烯(JapanPolypropylene)制的聚丙烯均聚物“SA3A”(MFR＝11g/10分钟)，通过热熔融纺丝法，制作纤维径16μm的鞘成分包含所述高密度聚乙烯树脂、芯成分包含所述聚丙烯树脂的鞘芯型热熔接性复合纤维。使用所得的鞘芯型热熔接性复合纤维，制作单位面积重量为200g/m2、厚度为5mm、宽度为1000mm的梳理法热风无纺布。利用商研股份有限公司制造的单轴式粉碎机(ES3280)将梳理法热风无纺布粉碎到约5mm左右。利用气流成网试验机，将所述粉碎后的无纺布制成网，在设定温度142℃下对所述网进行加热，获得单位面积重量为400g/m2、厚度为5mm的多孔质层η、与单位面积重量为800g/m2、厚度为10mm的多孔质层θ。多孔质层θ的密度为80kg/m3，通气度为63cc/cm2·s。将两片多孔质层θ重叠并使厚度为20mm而成的多孔质层κ的通气度为46cc/cm2·s。将两片多孔质层θ与一片多孔质层η重叠并使厚度为25mm而成的多孔质层λ的通气度为41cc/cm2·s。将三片多孔质层η重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在3MPa、80℃下加热压缩10分钟，并使厚度为10mm而获得多孔质层μ，如此而得的多孔质层μ的通气度为36cc/cm2·s。将六片多孔质层η重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在3MPa、80℃下加热压缩10分钟，并使厚度为20mm而获得多孔质层ν，如此而得的多孔质层ν的通气度为23cc/cm2·s。将八片多孔质层η重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在4MPa、80℃下加热压缩10分钟，并使厚度为25mm而获得多孔质层ρ，如此而得的多孔质层ρ的通气度为15cc/cm2·s。
将四片多孔质层η重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在5MPa、80℃下加热压缩10分钟，并使厚度为10mm而获得多孔质层σ，如此而得的多孔质层σ的通气度为32cc/cm2·s。将八片多孔质层η重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(MiniTest Press)机在5MPa、80℃下加热压缩10分钟，并使厚度为20mm而获得多孔质层τ，如此而得的多孔质层τ的通气度为14cc/cm2·s。将十片多孔质层η重叠，利用东洋精机制造的迷你测试压制(Mini Test Press)机在5MPa、80℃下加热压缩10分钟，并使厚度为25mm而获得多孔质层φ，如此而得的多孔质层φ的通气度为12cc/cm2·s。
[实施例1]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层α，以成为纤维层A/多孔质层α的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域吸音率、中频区域吸音率及高频区域吸音率进行测定。将不存在纤维层A的样品(比较例1)作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.044以上，在中频区域中成为0.196以上，在高频区域中为0.035以上，从而良好。
[实施例2]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层β，以成为纤维层A/多孔质层β的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例2作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.079以上，在中频区域中成为0.036以上，在高频区域中成为0.034以上，从而良好。
[实施例3]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层γ，以成为纤维层A/多孔质层γ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例3作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.047以上，在中频区域中成为0.041以上，在高频区域中成为0.040以上，从而良好。
[实施例4]
使用作为第一层的纤维层D、作为第二层的多孔质层γ，以成为纤维层D/多孔质层γ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例3作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.063以上，在中频区域中成为0.030以上，在高频区域中成为0.031以上，从而良好。
[实施例5]
使用作为第一层的纤维层E、作为第二层的多孔质层γ，以成为纤维层E/多孔质层γ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例3作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.085以上，在中频区域中成为0.030以上，在高频区域中成为0.033以上，从而良好。
[实施例6]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层δ，以成为纤维层A/多孔质层δ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例4作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.031以上，在中频区域中成为0.030以上，在高频区域中成为0.030以上，从而良好。
[实施例7]
使用作为第一层的纤维层B、作为第二层的多孔质层γ，以成为纤维层B/多孔质层γ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例3作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.038以上，在中频区域中成为0.044以上，在高频区域中成为0.032以上，从而良好。
[比较例1]
仅将作为第二层的多孔质层α(厚度10mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例2]
仅将作为第二层的多孔质层β(厚度20mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例3]
仅将作为第二层的多孔质层γ(厚度25mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例4]
仅将作为第二层的多孔质层δ(厚度25mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例5]
仅将作为第二层的多孔质层ζ(厚度25mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例6]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层ζ，以成为纤维层A/多孔质层ζ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例1作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度，结果在低频区域中为0.005以上，在中频区域中成为0.004以上，在高频区域中并未确认到改善效果，从而不良。
[比较例7]
使用作为第一层的纤维层C、作为第二层的多孔质层γ，以成为纤维层C/多孔质层γ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例3作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度，结果在低频区域、中频区域、高频区域中并未确认到改善效果，从而不良。
将实施例1～实施例7的结构汇总于表1中，将比较例1～比较例7的结构汇总于表2中。将实施例1～实施例7的吸音率汇总于表3中，将比较例1～比较例7的吸音率汇总于表4中，将吸音率的改善幅度汇总于表5及表6中。
[表1]
Figure BDA0003410923900000181
[表2]
Figure BDA0003410923900000182
[表3]
Figure BDA0003410923900000191
[表4]
Figure BDA0003410923900000192
[表5]
Figure BDA0003410923900000193
[表6]
Figure BDA0003410923900000201
[实施例8]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层θ，以成为纤维层A/多孔质层θ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例8作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.090以上，在中频区域中成为0.142以上，在高频区域中成为0.031以上，从而良好。
[实施例9]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层κ，以成为纤维层A/多孔质层κ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例9作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.081以上，在中频区域中成为0.039以上，在高频区域中成为0.030以上，从而良好。
[实施例10]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层λ，以成为纤维层A/多孔质层λ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例10作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.050以上，在中频区域中成为0.031以上，在高频区域中成为0.030以上，从而良好。
[实施例11]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层μ，以成为纤维层A/多孔质层μ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例11作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.033以上，在中频区域中成为0.067以上，在高频区域中成为0.030以上，从而良好。
[实施例12]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层ν，以成为纤维层A/多孔质层ν的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例12作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.044以上，在中频区域中成为0.030以上，在高频区域中成为0.030以上，从而良好。
[实施例13]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层ρ，以成为纤维层A/多孔质层ρ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例13作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.034以上，在中频区域中成为0.030以上，在高频区域中成为0.032以上，从而良好。
[实施例14]
使用作为第一层的纤维层D、作为第二层的多孔质层θ，以成为纤维层D/多孔质层θ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例8作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度在低频区域中为0.030以上，在中频区域中成为0.087以上，在高频区域中成为0.030以上，从而良好。
[比较例8]
仅将作为第二层的多孔质层θ(厚度10mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例9]
仅将作为第二层的多孔质层κ(厚度20mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例10]
仅将作为第二层的多孔质层λ(厚度25mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例11]
仅将作为第二层的多孔质层μ(厚度10mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例12]
仅将作为第二层的多孔质层ν(厚度20mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例13]
仅将作为第二层的多孔质层ρ(厚度25mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例14]
仅将作为第二层的多孔质层σ(厚度10mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例15]
仅将作为第二层的多孔质层τ(厚度20mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例16]
仅将作为第二层的多孔质层φ(厚度25mm)切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品，对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定，并将此作为基准。
[比较例17]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层σ，以成为纤维层A/多孔质层σ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例14作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。改善幅度虽然在中频区域中为0.030以上而良好，但在低频区域中成为0.028以上，在高频区域中并未获得改善倾向，从而不良。
[比较例18]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层τ，以成为纤维层A/多孔质层τ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例15作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。关于改善幅度，在低频区域、中频区域、高频区域中并未获得改善倾向，从而不良。
[比较例19]
使用作为第一层的纤维层A、作为第二层的多孔质层φ，以成为纤维层A/多孔质层φ的方式重叠，切出16.6mm直径的圆形，制成吸音率测定用样品。对低频区域、中频区域及高频区域的吸音率进行测定。将比较例16作为对照，取得与其吸音率的差值，算出改善幅度。关于改善幅度，在低频区域、中频区域、高频区域中并未获得改善倾向，从而不良。
将实施例8～实施例14的结构汇总于表7中，将吸音率汇总于表8中，将吸音率的改善幅度汇总于表9中。将比较例8～比较例19的结构汇总于表10中，将吸音率汇总于表11中，将吸音率的改善幅度汇总于表12中。
[表7]
Figure BDA0003410923900000241
*：AL：气流成网
[表8]
Figure BDA0003410923900000242
[表9]
Figure BDA0003410923900000243
*：AL：气流成网
[表10]
Figure BDA0003410923900000251
[表11]
Figure BDA0003410923900000252
产业上的可利用性
本发明的层叠吸音材料由于低频区域至高频区域的吸音性特别优异，因此可作为低频区域至高频区域的噪音成为问题的领域中的吸音材料来使用。具体而言，可用作住宅的天花板、墙壁、地板等中使用的吸音材料、高速公路或铁路路线等的防音墙、家电制品的防音材料、配置于铁路或汽车等车辆的各部分的吸音材料等。

Claims (7)

1.一种层叠吸音材料，包括至少一层第一层以及与所述第一层不同的至少一层第二层，所述层叠吸音材料中，
所述第一层的平均流量细孔径为2.0μm～60μm，利用弗雷泽型测试法获得的通气度为30cc/cm2·s～200cc/cm2·s，
所述第二层为包含选自由发泡树脂、无纺布及织布所组成的群组中的至少一种的层，厚度为3mm～40mm，密度比所述第一层低，且为51kg/m3～150kg/m3，并且
所述第一层配置于较所述第二层更靠声音的入射侧的位置。
2.根据权利要求1所述的层叠吸音材料，其中所述第二层为包含无纺布或织布的层，所述无纺布或织布包含选自由聚对苯二甲酸乙二酯纤维、聚对苯二甲酸丁二酯纤维、聚乙烯纤维、聚丙烯纤维、玻璃纤维、及天然纤维所组成的群组中的至少一种纤维、或者选自由聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚乙烯、聚丙烯、玻璃、及天然物所组成的群组中的两种以上经复合化而成的复合纤维。
3.根据权利要求1或2所述的层叠吸音材料，其中所述第一层包含纤维，所述纤维包含选自由聚偏二氟乙烯、尼龙6,6、聚丙烯腈、聚苯乙烯、聚氨基甲酸酯、聚砜、聚乙烯基醇、聚对苯二甲酸乙二酯、聚对苯二甲酸丁二酯、聚乙烯、及聚丙烯所组成的群组中的至少一种。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的层叠吸音材料，其中所述第一层及所述第二层分别为一层。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的层叠吸音材料，其中500Hz～1000Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
6.根据权利要求1至5中任一项所述的层叠吸音材料，其中1600Hz～2500Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
7.根据权利要求1至6中任一项所述的层叠吸音材料，其中5000Hz～10000Hz的频率下的利用垂直入射吸音率测定法获得的吸音率与所述层叠吸音材料中包括的第二层仅为一层时的吸音率相比较，提高0.03以上。
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