CN113953712B - Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法 - Google Patents

Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113953712B
CN113953712B CN202111182160.9A CN202111182160A CN113953712B CN 113953712 B CN113953712 B CN 113953712B CN 202111182160 A CN202111182160 A CN 202111182160A CN 113953712 B CN113953712 B CN 113953712B
Authority
CN
China
Prior art keywords
powder
welding
flux
cored wire
percent
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202111182160.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113953712A (zh
Inventor
褚巧玲
张�林
夏拓
张敏
李继红
赵鹏康
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xian University of Technology
Original Assignee
Xian University of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xian University of Technology filed Critical Xian University of Technology
Priority to CN202111182160.9A priority Critical patent/CN113953712B/zh
Publication of CN113953712A publication Critical patent/CN113953712A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113953712B publication Critical patent/CN113953712B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/302—Cu as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/32—Accessories

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)

Abstract

本发明公开的一种TA1‑Q235复合板对接焊接用材料，包括有激光熔覆层和TIG焊接用铜基层的焊接材料；激光熔覆层所用原料为激光熔覆用粉末，激光熔覆粉末由以下组分组成：Cu粉30～40％，V粉20～30％，Ni粉10～20％，Ag粉10～20％，B粉5～10％；TIG焊接用铜基层所用原料为TIG焊接用铜基药芯焊丝，其中药粉由以下组分组成：Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％；焊皮为紫铜带。该焊接材料解决了TA1‑Q235层状复合板无法直接熔焊对接的问题。本发明还公开一种TA1‑Q235复合板的焊接方法。

Description

TA1-Q235复合板对接焊接用材料及焊接方法
技术领域
本发明属于金属材料焊接技术领域，具体涉及一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，还涉及采用该材料用于TA1-Q235复合板的焊接方法。
背景技术
钛和钢由于热物理性能差异较大，且两种之间反应将生成脆性Fe-Ti金属间化合物，导致其连接方式通常以固相焊为主。比如摩擦焊、***焊接、扩散焊。其中，***焊接可以制备大面积的钛-钢复合板结构，该复合板同时具有钛优异的耐腐蚀性能和钢的高强度特点，受到石油化工行业的青睐。但是，在进行管道、压力容器等的制备时，不可避免要涉及到对复合板进行对接连接。在进行对接连接时，Fe-Ti脆性相的产生是决定其对接接头质量的关键。相关研究表明，采用单一焊丝进行钛-钢复合板过渡层焊接时，Fe-Ti相的含量依旧很高，接头脆性较大。因此，为了实现钛-钢复合板的大规模工程应用，开发复合型的过渡层焊材，有效控制焊缝中Fe-Ti脆性相的形成和分布，具有重要的工程实际意义。
发明内容
本发明的目的是提供一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，解决了TA1-Q235层状复合板无法直接熔焊对接的问题。
本发明的第二个目的是提供一种TA1-Q235复合板的焊接方法。
本发明所采用的第一个技术方案是，一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，包括有激光熔覆层和TIG焊接用铜基层的焊接材料；
激光熔覆层所用原料为激光熔覆用粉末，激光熔覆粉末按质量百分比由以下组分组成：Cu粉30～40％，V粉20～30％，Ni粉10～20％，Ag粉10～20％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；
TIG焊接用铜基层所用原料为TIG焊接用铜基药芯焊丝，TIG焊接用铜基药芯焊丝包括药芯和焊皮，其中药粉按质量百分比由以下组分组成：Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；焊皮为紫铜带。
本发明的特征还在于，
激光熔覆用粉末原料粉末的各个组分的纯度具体为：Cu粉的纯度≥99.9％，V粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Ag粉的纯度≥99.9％，B粉的纯度≥99.9％。
TIG焊接用铜基药芯焊丝的药芯中各个粉末的纯度为：Ag粉的纯度≥99.9％，V粉的纯度≥99.9％，Nb粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Al粉的纯度≥99.9％，Co粉的纯度≥99.9％，B粉的纯度≥99.9％。
TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30～35wt％。
激光熔覆用粉末的制备方法，具体步骤如下：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉40％，V粉20％，Ni粉20％，Ag粉10％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉；其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为6-8MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内；
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
TIG焊接用铜基药芯焊丝的制备方法，具体步骤如下：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1称取的各个药粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为250℃-300℃，保温时间为1-2h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1-2h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为410℃-430℃，热处理的时间为3.5-4h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
本发明所采用的第二个技术方案是，一种TA1-Q235复合板的焊接方法，采用上述的TA1-Q235复合板对接焊接用材料用于焊接TA1-Q235复合板，具体步骤如下：
首先，TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1～2mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1～2mm；
然后，开始TA1-Q235复合板对接焊接，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235剥离层，采用MIG焊接方式，焊接电流180-250A；再用所述激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面0.5～1.5mm，激光功率4-6kW，光斑直径2-3mm，送粉速度80-100g/min；然后用所述TIG焊接用铜基药芯焊丝在激光熔覆层上焊接，采用TIG焊接方式，焊接电流80-120A；
最后，用ERTi-1焊丝焊接TA1层，采用TIG焊接方式，焊接电流100-150A，所得焊接接头具有优良的强韧性。
本发明的特征还在于，
Q235侧V形坡口角度为50°±5°，TA1侧V形坡口角度为60°±5°。
本发明的有益效果是：
(1)本发明焊接材料采用的激光熔覆粉末，以Cu元素为主，可以起到连接底部钢母材和两侧钛母材的作用；配合V、Ni、Ag、B合金粉，起到控制焊缝中Fe-Ti脆性相、提高焊缝塑韧性的目的。
(2)本发明焊接材料采用的药芯焊丝，药粉中以Ag元素为主，可以降低焊丝的熔点，配合V、Nb、Ni、Al、Co、B粉，在进一步控制焊缝中Fe-Ti脆性相的同时，可调控Cu-Ti相的含量和分布，从而减小Cu元素的扩散，保证盖面钛焊缝优异的耐蚀性能。
(3)本发明焊接材料采用的激光熔覆粉末和药芯焊丝，制备工艺简单，便于进行大规模批量生产。
(4)本发明方法针对钛-钢复合板对接焊接时Fe-Ti脆性相的生成问题，采用两层过渡层进行焊接，可有效抑制脆性相的生成，获得优异的对接接头；
(5)本发明方法采用激光熔覆与熔焊相结合，利用激光熔覆低的稀释率和高的焊缝精度，可以最大程度减小钛-钢界面处母材的熔化；在激光熔覆层上进行药芯焊丝的焊接，通过药粉中的合金组元，可以综合调控焊缝的性能。
(6)本发明方法采用TA1-Q235层状复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1～2mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1～2mm。钢层的剥离可以保证激光熔覆时的质量。复合板对接焊接时，焊缝不同区域采用不同的焊材进行焊接，从而可以保证合金元素的合理过渡。
附图说明
图1是本发明方法中焊接TA1-Q235层状复合板采用的坡口形式示意图；
图2是本发明TA1-Q235层状复合板的焊接方法的流程示意图；
图3为本发明实施案例2制备的激光熔覆粉末的扫描电镜图片；
图4为本发明实施案例2制备的激光熔覆粉末在TA1-Q235层状复合板焊接时焊缝的显微组织；
图5为本发明实施案例2制备的药芯焊丝，在TA1-Q235层状复合板焊接时焊缝显微组织；
图6为本发明实施案例2所得的TA1-Q235层状复合板对接接头，ERTi-1侧的拉伸断口形貌。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明提供一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，包括有激光熔覆层和TIG焊接用铜基层的焊接材料；
激光熔覆层所用原料为激光熔覆用粉末，激光熔覆粉末按质量百分比由以下组分组成：Cu粉30～40％，V粉20～30％，Ni粉10～20％，Ag粉10～20％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；
TIG焊接用铜基层所用原料为TIG焊接用铜基药芯焊丝，TIG焊接用铜基药芯焊丝包括药芯和焊皮，其中药粉按质量百分比由以下组分组成：Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；焊皮为紫铜带，紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
激光熔覆用粉末原料粉末的各个组分的纯度具体为：Cu粉的纯度≥99.9％，V粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Ag粉的纯度≥99.9％，B粉的纯度≥99.9％。
TIG焊接用铜基药芯焊丝的药芯中各个粉末的纯度为：Ag粉的纯度≥99.9％，V粉的纯度≥99.9％，Nb粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Al粉的纯度≥99.9％，Co粉的纯度≥99.9％，B粉的纯度≥99.9％，上述7种药粉的粒度都是200目。
TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30～35wt％。
激光熔覆用粉末的制备方法，具体步骤如下：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉40％，V粉20％，Ni粉20％，Ag粉10％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉；其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为6-8MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内；
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
TIG焊接用铜基药芯焊丝的制备方法，具体步骤如下：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1称取的各个药粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为250℃-300℃，保温时间为1-2h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1-2h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30～35wt％。
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为410℃-430℃，热处理的时间为3.5-4h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
该激光熔覆粉末各组分的作用和功能如下：
Cu元素作为激光熔覆粉末的主要合金元素，在Q235基体上进行激光熔覆时，Cu元素与底部Q235母材、两侧TA1母材之间的结合较好。Cu的熔点较Q235和TA1低，所以可以实现熔-钎焊的效果，即可以最大限度减少Fe、Ti元素熔入焊缝中，从而从根本上控制Fe-Ti脆性相的含量。Cu与Q235之间主要生成固溶体相，Cu与TA1之间会有多种Cu-Ti金属间化合物生成。但是由于激光熔覆的斑点较小，再加上熔-钎焊的效果，熔覆层中所形成的Cu-Ti金属间化合物较少。V粉作为激光熔覆粉末的主要组元，V与两侧TA1的亲和力较好，可以形成固溶体相，提高熔覆层与两侧TA1的结合强度；Ni粉与Q235的亲和力较好，可以形成固溶体相，从而提高熔覆层与底部Q235之间的结合强度。Ag粉、B粉在一定程度上起着提高熔覆金属的流动性及与基体润湿性的作用。Ag粉可以与Ti和Cu之间反应生成共晶组织，进一步弱化Fe-Ti脆性相和Cu-Ti相的含量。
该药芯焊丝中各组分的作用和功能如下：
Cu作为药芯焊丝的主要合金组元，由于激光熔覆层的主要合金组元也为Cu，因此药芯焊丝中的Cu可以保证与底部激光熔覆层之间较好的冶金结合。Cu的另外一个作用与上述激光熔覆粉末中的作用类似，即起到降低焊缝熔点，形成熔-钎焊的效果，从而避免了焊缝中Fe-Ti脆性相的形成。Ag粉作为药芯焊丝药粉的主要合金组元，由于其熔点较低，有助于在进行药芯焊丝焊接时熔-钎焊效果的形成，另一方面，Ag与Cu、Ti元素之间可以形成塑韧性较好的共晶组织，弱化Cu-Ti金属间化合物的不利作用。V和Nb在药芯焊丝的作用类似，主要是提高焊缝与盖面钛焊缝的结合强度。Al元素的存在可以细化焊缝的晶粒尺寸；Co元素的存在可以提高焊缝的强度；B元素的主要作用是降低焊丝熔点。
本发明还提供一种TA1-Q235复合板的焊接方法，采用上述的TA1-Q235复合板对接焊接用材料用于焊接TA1-Q235复合板，具体步骤如下：
首先，TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1～2mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1～2mm，如图1所示；
然后，开始TA1-Q235复合板对接焊接，焊接顺序如图2所示，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235剥离层，采用MIG焊接方式，焊接电流180-250A；再用本发明的激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面0.5～1.5mm，激光功率4-6kW，光斑直径2-3mm，送粉速度80-100g/min；然后用本发明的TIG焊接用铜基药芯焊丝在激光熔覆层上焊接，采用TIG焊接方式，焊接电流80-120A；
最后，用ERTi-1焊丝焊接TA1层，采用TIG焊接方式，焊接电流100-150A，所得焊接接头具有优良的强韧性。
其中，Q235侧V形坡口角度为50°±5°，TA1侧V形坡口角度为60°±5°。
实施例1
激光熔覆粉末制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉30％，V粉30％，Ni粉10％，Ag粉20％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料合金粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内。
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
药芯焊丝制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉30％，V粉15％，Nb粉15％，Ni粉10％，Al粉10％，Co粉10％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；上述7种药粉的粒度都是200目；
步骤2：将步骤1称取的合金粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为250℃，保温时间为1h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30wt％；紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为410℃，热处理的时间为3.5h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
用实施例1制备的TA1-Q235层状复合板用激光熔覆粉末和药芯焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及ER50-6焊丝(Q235层)焊接TA1-Q235复合板。焊接工艺为：TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1mm。复合板对接焊接时，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235侧剥离层(TIG焊接)，焊接电流150-180A；接着用ER50-6焊丝完成Q235侧坡口的填充与盖面(MIG焊接)，焊接电流180-250A；然后用本发明的激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面0.5mm，激光功率6kW，光斑直径3mm，送粉速度100g/min；再此基础上，用本发明的药芯焊丝在激光熔覆层上焊接(TIG焊接)，焊接电流80-120A；最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层(TIG焊接)，焊接电流100-150A。其中，Q235侧V形坡口角度为50°，TA1侧V形坡口角度为60°。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度323MPa，断后延伸率15％。
实施例2
激光熔覆粉末制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉40％，V粉20％，Ni粉20％，Ag粉10％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料合金粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内。
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
药芯焊丝制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉20％，V粉25％，Nb粉20％，Ni粉20％，Al粉5％，Co粉5％，B粉5％，以上组分质量百分比之和为100％；上述7种药粉的粒度都是200目；
步骤2：将步骤1称取的合金粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为250℃，保温时间为1h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；；TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在35wt％；紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为410℃，热处理的时间为3.5h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用
用实施例2制备的TA1-Q235层状复合板用激光熔覆粉末和药芯焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及ER50-6焊丝(Q235层)焊接TA1-Q235复合板。焊接工艺为：TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下2mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为2mm。复合板对接焊接时，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235侧剥离层(TIG焊接)，焊接电流150-180A；接着用ER50-6焊丝完成Q235侧坡口的填充与盖面(MIG焊接)，焊接电流180-250A；然后用本发明的激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面1.5mm，激光功率6kW，光斑直径3mm，送粉速度100g/min；再此基础上，用本发明的药芯焊丝在激光熔覆层上焊接(TIG焊接)，焊接电流80-120A；最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层(TIG焊接)，焊接电流100-150A。其中，Q235侧V形坡口角度为55°，TA1侧V形坡口角度为65°。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度355MPa，断后延伸率16％。
实施例2制备得到的激光熔覆粉末，其扫描电镜形貌如图3所示，从图中可以看出粉末的球形度较好。图4为激光熔覆焊缝的显微组织，图中可以看出，在较高冷却速度下，焊缝以柱状树枝晶为主。图5为药芯焊丝焊接TA1-Q235层状复合板焊缝显微组织，从图中可以看出，焊缝中存在Cu基固溶体、Cu4Ti化合。图6为复合板对接接头拉伸断口中ERTi-1焊缝处的断口形貌，可以看出ERTi-1焊缝以轫窝为主，说明Cu元素对其影响较小，熔-钎焊效果显著。
实施例3
激光熔覆粉末制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉35％，V粉30％，Ni粉15％，Ag粉15％，B粉5％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料合金粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内。
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
药芯焊丝制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉25％，V粉20％，Nb粉25％，Ni粉12％，Al粉6％，Co粉6％，B粉6％，以上组分质量百分比之和为100％；上述7种药粉的粒度都是200目；
步骤2：将步骤1称取的合金粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为250℃，保温时间为1h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在33wt％；紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为410℃，热处理的时间为3.5h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用
用实施例3制备的TA1-Q235层状复合板用激光熔覆粉末和药芯焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及ER50-6焊丝(Q235层)焊接TA1-Q235复合板。焊接工艺为：TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1mm。复合板对接焊接时，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235侧剥离层(TIG焊接)，焊接电流150-180A；接着用ER50-6焊丝完成Q235侧坡口的填充与盖面(MIG焊接)，焊接电流180-250A；然后用本发明的激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面0.5mm，激光功率6kW，光斑直径3mm，送粉速度100g/min；再此基础上，用本发明的药芯焊丝在激光熔覆层上焊接(TIG焊接)，焊接电流80-120A；最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层(TIG焊接)，焊接电流100-150A。其中，Q235侧V形坡口角度为45°，TA1侧V形坡口角度为55°。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度351MPa，断后延伸率14％。
实施例4
激光熔覆粉末制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉32％，V粉25％，Ni粉20％，Ag粉15％，B粉8％，以上组分质量百分比之和为100％；步骤2：将步骤1各原料合金粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为8MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内。
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
药芯焊丝制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉23％，V粉23％，Nb粉25％，Ni粉9％，Al粉5％，Co粉8％，B粉7％，以上组分质量百分比之和为100％；上述7种药粉的粒度都是200目；
步骤2：将步骤1称取的合金粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为300℃，保温时间为2h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为2h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30wt％；紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为430℃，热处理的时间为4h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用
用实施例4制备的TA1-Q235层状复合板用激光熔覆粉末和药芯焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及ER50-6焊丝(Q235层)焊接TA1-Q235复合板。焊接工艺为：TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1.5mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1.5mm。复合板对接焊接时，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235侧剥离层(TIG焊接)，焊接电流150-180A；接着用ER50-6焊丝完成Q235侧坡口的填充与盖面(MIG焊接)，焊接电流180-250A；然后用本发明的激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面1.5mm，激光功率4kW，光斑直径2mm，送粉速度80g/min；再此基础上，用本发明的药芯焊丝在激光熔覆层上焊接(TIG焊接)，焊接电流80-120A；最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层(TIG焊接)，焊接电流100-150A。其中，Q235侧V形坡口角度为55°，TA1侧V形坡口角度为65°。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度373MPa，断后延伸率18％。
实施例5
激光熔覆粉末制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉37％，V粉23％，Ni粉18％，Ag粉12％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料合金粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为7MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内。
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
药芯焊丝制备：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉29％，V粉16％，Nb粉25％，Ni粉10％，Al粉8％，Co粉5％，B粉7％，以上组分质量百分比之和为100％；上述7种药粉的粒度都是200目；
步骤2：将步骤1称取的合金粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为260℃，保温时间为1.5h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1.5h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30wt％；紫铜带厚度0.3mm，宽度7mm。
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为420℃，热处理的时间为3.5h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
用实施例5制备的TA1-Q235层状复合板用激光熔覆粉末和药芯焊丝，配合ERTi-1焊丝(TA1层)，及ER50-6焊丝(Q235层)焊接TA1-Q235复合板。焊接工艺为：TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下2mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为2mm。复合板对接焊接时，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235侧剥离层(TIG焊接)，焊接电流150-180A；接着用ER50-6焊丝完成Q235侧坡口的填充与盖面(MIG焊接)，焊接电流180-250A；然后用本发明的激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面1.5mm，激光功率5kW，光斑直径2mm，送粉速度90g/min；再此基础上，用本发明的药芯焊丝在激光熔覆层上焊接(TIG焊接)，焊接电流80-120A；最后用ERTi-1焊丝焊接TA1层(TIG焊接)，焊接电流100-150A。
其中，Q235侧V形坡口角度为50°，TA1侧V形坡口角度为60°。
经测试，焊接接头力学性能为：抗拉强度380MPa，断后延伸率11％。

Claims (7)

1.一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，其特征在于，包括有激光熔覆层和TIG焊接用铜基层的焊接材料；
所述激光熔覆层所用原料为激光熔覆用粉末，激光熔覆粉末按质量百分比由以下组分组成：Cu粉30～40％，V粉20～30％，Ni粉10～20％，Ag粉10～20％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；
所述TIG焊接用铜基层所用原料为TIG焊接用铜基药芯焊丝，TIG焊接用铜基药芯焊丝包括药芯和焊皮，其中药粉按质量百分比由以下组分组成：Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；焊皮为紫铜带；
TIG焊接用铜基药芯焊丝中药粉的填充量控制在30～35wt％；
TIG焊接用铜基药芯焊丝在激光熔覆层上焊接时使用。
2.根据权利要求1所述的一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，其特征在于，激光熔覆用粉末原料粉末的各个组分的纯度具体为：Cu粉的纯度≥99.9％，V粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Ag粉的纯度≥99.9％，B粉的纯度≥99.9％。
3.根据权利要求1所述的一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，其特征在于，TIG焊接用铜基药芯焊丝的药芯中各个粉末的纯度为：Ag粉的纯度≥99.9％，V粉的纯度≥99.9％，Nb粉的纯度≥99.9％，Ni粉的纯度≥99.9％，Al粉的纯度≥99.9％，Co粉的纯度≥99.9％，B粉的纯度≥99.9％。
4.根据权利要求1所述的一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，其特征在于，所述激光熔覆用粉末的制备方法，具体步骤如下：
步骤1：按质量百分比分别称取Cu粉40％，V粉20％，Ni粉20％，Ag粉10％，B粉10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1各原料粉末混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉；其中，以N2作为雾化气体，雾化压力为6-8MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100～150℃之间；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在25～53μm的粒度范围内；
步骤4：对制备的粉末进行真空包装，待用。
5.根据权利要求1所述的一种TA1-Q235复合板对接焊接用材料，其特征在于，所述TIG焊接用铜基药芯焊丝的制备方法，具体步骤如下：
步骤1：按质量百分比分别称取Ag粉20～30％，V粉15～25％，Nb粉15～25％，Ni粉10～20％，Al粉5～10％，Co粉5～10％，B粉5～10％，以上组分质量百分比之和为100％；
步骤2：将步骤1称取的各个药粉，置于真空加热炉内加热，加热温度为250℃-300℃，保温时间为1-2h，去除药粉中的结晶水；烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合，混合时间为1-2h；
步骤3：采用酒精去除紫铜带表面的油脂，通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在紫铜带内，第一道拉拔磨具孔径为2.5mm；
步骤4：第一道工序拉拔完毕后，将磨具孔径依次换至2.3mm，2.2mm，2.1mm，2.0mm，1.9mm，1.8mm，1.7mm，1.6mm进行拉拔；
步骤5：对步骤4制备的药芯焊丝，在真空热处理炉中进行热处理，热处理的加热温度为410℃-430℃，热处理的时间为3.5-4h；
步骤6：对步骤5中热处理的药芯焊丝依次经过1.5mm、1.4mm、1.3mm、1.2mm孔径的磨具拉拔，最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm；
步骤7：药芯焊丝拉拔完毕后，经绕丝机缠绕在焊丝盘上，最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
6.一种TA1-Q235复合板的焊接方法，其特征在于，采用如权利要求1-5任意一项所述的TA1-Q235复合板对接焊接用材料用于焊接TA1-Q235复合板，具体步骤如下：
首先，TA1-Q235复合板开不对称双V形坡口，其中在TA1-Q235***焊接界面以下1～2mm处剥离出钢层，钢层的剥离长度为1～2mm；
然后，开始TA1-Q235复合板对接焊接，先用ER50-6焊丝在Q235侧坡口焊接Q235剥离层，采用MIG焊接方式，焊接电流180-250A；再用所述激光熔覆粉末在TA1侧进行激光熔覆，熔覆层的厚度高于TA1-Q235复合板界面0.5～1.5mm，激光功率4-6kW，光斑直径2-3mm，送粉速度80-100g/min；然后用所述TIG焊接用铜基药芯焊丝在激光熔覆层上焊接，采用TIG焊接方式，焊接电流80-120A；
最后，用ERTi-1焊丝焊接TA1层，采用TIG焊接方式，焊接电流100-150A，所得焊接接头具有优良的强韧性。
7.根据权利要求6所述的一种TA1-Q235复合板的焊接方法，其特征在于，Q235侧V形坡口角度为50°±5°，TA1侧V形坡口角度为60°±5°。
CN202111182160.9A 2021-10-11 2021-10-11 Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法 Active CN113953712B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111182160.9A CN113953712B (zh) 2021-10-11 2021-10-11 Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111182160.9A CN113953712B (zh) 2021-10-11 2021-10-11 Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113953712A CN113953712A (zh) 2022-01-21
CN113953712B true CN113953712B (zh) 2022-11-04

Family

ID=79463723

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111182160.9A Active CN113953712B (zh) 2021-10-11 2021-10-11 Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113953712B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115319329B (zh) * 2022-08-26 2023-10-27 西安理工大学 Cmt电弧增材修补铝青铜块体零件的方法及所用丝材
CN115491674B (zh) * 2022-10-10 2024-06-25 沈阳大学 一种防腐防污铜-镍-银熔覆层的制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103567661A (zh) * 2013-10-30 2014-02-12 西安理工大学 钛-钢复合板熔焊对接过渡层用焊接材料及其制备方法
CN106001967A (zh) * 2016-07-18 2016-10-12 西安交通大学 双层金属复合板对焊焊接方法
CN107283087A (zh) * 2017-07-31 2017-10-24 西安理工大学 钛‑铜‑钢复合板焊接用药芯焊丝及其焊接坡口形式
CN110405375A (zh) * 2019-08-06 2019-11-05 攀钢集团工程技术有限公司 双过渡层焊接修复残留裂纹的方法
CN110744221A (zh) * 2019-11-29 2020-02-04 西安理工大学 TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及方法与坡口形式

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6710301B2 (en) * 2001-07-19 2004-03-23 Nippon Welding Rod Co., Ltd. Flux-contained welding wire

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103567661A (zh) * 2013-10-30 2014-02-12 西安理工大学 钛-钢复合板熔焊对接过渡层用焊接材料及其制备方法
CN106001967A (zh) * 2016-07-18 2016-10-12 西安交通大学 双层金属复合板对焊焊接方法
CN107283087A (zh) * 2017-07-31 2017-10-24 西安理工大学 钛‑铜‑钢复合板焊接用药芯焊丝及其焊接坡口形式
CN110405375A (zh) * 2019-08-06 2019-11-05 攀钢集团工程技术有限公司 双过渡层焊接修复残留裂纹的方法
CN110744221A (zh) * 2019-11-29 2020-02-04 西安理工大学 TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及方法与坡口形式

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
The formation of intermetallics in Ti/steel dissimilar joints welded by Cu-Nb composite filler;Qiaoling Chu等;《Journal of Alloys and Compounds》;20200217;第828卷;第1-16页 *
钛/钢复合板焊接技术研究现状及发展趋势;胡奉雅等;《焊接学报》;20210630;第42卷(第6期);第30-43+98-99页 *
钛/钢复合板熔化焊接头的组织和性能;李继红等;《金属热处理》;20160531;第41卷(第5期);第48-52页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN113953712A (zh) 2022-01-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107999991B (zh) 用于钛-钢mig焊接的高熵药芯焊丝及其制备方法
CN108161278B (zh) 用于铝-钢mig焊接的高熵药芯焊丝及其制备方法
CN110744221B (zh) TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及方法与坡口形式
CN108941976B (zh) Ta1-q345中间层焊接用焊丝及制备与焊接方法
CN108161277B (zh) 用于铝-钢埋弧焊焊接的高熵药芯焊丝及其制备方法
CN113953712B (zh) Ta1-q235复合板对接焊接用材料及焊接方法
CN111590204B (zh) 一种激光高熵化填粉焊接抑制焊缝脆性金属间化合物生成的方法
CN113732563B (zh) 钛-钢梯度复合材料cmt制备用过渡层焊丝及制备方法
CN111673311B (zh) Ta1-q235b中间层焊接用焊丝及制备方法
CN108161276B (zh) 用于镁-钢mig焊接的高熵药芯焊丝及其制备方法
CN113828960B (zh) 一种铜-钢复合板对接焊接用焊接材料及焊接方法
CN113732560B (zh) 一种有效控制热裂的镍铬基焊丝及方法与坡口形式
CN111673310B (zh) TA1-Cu-Q345过渡层用焊丝及制备方法
CN112935621A (zh) 石墨烯增强ta1-q345中间层用焊丝及制备方法
CN113427167B (zh) TA1-Cu-Q235钢侧过渡层用焊丝及其制备方法
CN114393309B (zh) 激光与电弧复合制备钛-钢梯度结构用焊接材料及方法
CN114367743A (zh) 电弧+激光耦合调控的钛-钢梯度结构材料及方法
CN112453758B (zh) 石墨烯增强ta1-q345中间层用焊丝及制备方法
CN114367759A (zh) 可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝及制备与焊接方法
CN111451668A (zh) Ta1-x65复合板中间层焊接用焊丝及其制备方法
CN114393310B (zh) 大厚度铝-钢复合板熔焊用材料及制备与焊接方法
CN113953713B (zh) 铜-钢复合板高效高强度对接焊接用材料及方法
CN113399863B (zh) TA1-Q345中间层焊接用Ni-Cu-Ag-Co焊丝及其制备方法
CN114473286B (zh) 铝-钢复合板cmt熔钎焊用药芯焊丝及制备与焊接方法
CN114147385B (zh) 铜-钢复合板cmt熔焊对接用焊丝及制备与焊接方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant