CN113866942B - 光学***、摄像模组及电子设备 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种光学***、摄像模组及电子设备。光学***沿光轴由物侧至像侧依次包括：具有正屈折力的第一透镜，其物侧面和像侧面于近光轴处为凸面；具有负屈折力的第二透镜，其像侧面于近光轴处为凹面；具有屈折力的第三透镜；具有屈折力的第四透镜；具有屈折力的第五透镜，其像侧面于近光轴处为凹面；且满足条件式：0.75mm<ET3+ET5+ET7+ET9<2.00mm，其中，ET3为第一透镜的边缘与第二透镜的边缘之间于光轴方向上的距离，ET5为第二透镜的边缘与第三透镜的边缘之间于光轴方向上的距离，ET7为第三透镜的边缘与第四透镜的边缘之间于光轴方向上的距离，ET9为第四透镜的边缘与第五透镜的边缘之间于光轴方向上的距离。上述光学***的尺寸较小，压缩了整体体积，具有小型化的特点。

Description

光学***、摄像模组及电子设备

技术领域

本发明涉及摄影成像技术领域，特别是涉及一种光学***、摄像模组及电子设备。

背景技术

近年来，随着智能手机相关技术的不断发展，手机镜头小型化以及高质量的成像品质的需求日渐提高，且随着半导体制程技术的精进，感光元件的像素尺寸的缩小，轻薄短小的外型且功能优异的电子产品必然成为一种发展趋势。摄像模组应用越来越广泛，将摄像模组装置于各种智能电子产品、车载装置、识别***、娱乐运动装备也会成为未来科技发展的一大趋势。像如今，手机搭载一颗，两颗、甚至三颗以上的不同摄像功能的镜头已经成为了手机市场的主流，而摄像模组的体积直接取决于镜头的数量以及各镜头的体积，为了满足摄像模组小型化的发展需求，在此，如何使摄像模组所选用镜头的尺寸减小成为了需要解决的重要问题。

然而，现有的镜头为了避免组装时各透镜之间发生干涉而引起镜头的敏感度过高的问题，一般将镜头设计为足够大的尺寸，导致镜头的体积不易缩减，难以实现小型化的目的。

发明内容

基于此，有必要针对如何改善镜头尺寸较大、体积不易缩减，难以实现小型化的问题，提供一种光学***、摄像模组及电子设备。

一种光学***，沿光轴由物侧至像侧依次包括：

具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面和像侧面于近光轴处均为凸面；

具有负屈折力的第二透镜，所述第二透镜的像侧面于近光轴处为凹面；

具有屈折力的第三透镜；

具有屈折力的第四透镜；

具有屈折力的第五透镜，所述第五透镜的像侧面于近光轴处为凹面；

且所述光学***满足条件式：

0.75mm<ET3+ET5+ET7+ET9<2.00mm；

其中，ET3为所述第一透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第二透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，ET5为所述第二透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第三透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，ET7为所述第三透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第四透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，ET9为所述第四透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第五透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离。

当满足上述条件式时，在保证光学***的组装工艺性的同时，充分压缩各相邻透镜之间的间隔，有利于减小光学***的光学总长，从而压缩光学***的尺寸和体积，使得光学***具有小型化的特点。若ET3+ET5+ET7+ET9≤0.75mm，则各相邻透镜之间的间隔过小，单个透镜分配的空间余量太小，使得相邻的两个透镜之间过于靠近，在对光学***进行组装时容易导致相邻的两个透镜之间产生干涉，使得光学***的组装敏感度加大，大大地增加了光学***的装配难度；若ET3+ET5+ET7+ET9≥2.00mm时，则各相邻透镜之间的间隔过大，单个透镜分配的空间余量太大，不利于对光学***的尺寸进行压缩，无法满足光学***小型化发展的需求。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

0.80<TT/BFL<1.50；

其中，TT为所述第一透镜的物侧面到所述第五透镜的像侧面之间于光轴上的距离，BFL为所述第五透镜的像侧面到所述光学***的成像面之间于光轴上的距离。

当满足上述条件式时，将第一透镜的物侧面和第五透镜的像侧面之间于光轴上的距离保持在合理范围之内的同时，合理配置第五透镜的像侧面和光学***的成像面之间于光轴上的距离，使光学***能够提供足够的空间以布置第一透镜至第五透镜，为光学***合理分配各透镜的屈折力以及配置各透镜的形状提供了有利条件，从而有利于压缩光学***的尺寸，满足光学***的小型化发展需求，同时对第五透镜与成像面之间的距离进行合理的配置，有利于光学***对远距离物体进行摄像，从而可提升光学***的摄远成像能力。若TT/BFL≥1.50时，光学***的结构不够紧凑，导致光学***的光学总长过长，而第五透镜至成像面的距离过短，不利于光学***的小型化，也不利于整个光学***的组装。若TT/BFL≤0.80时，光学***的光学总长过小，难以对各透镜所产生的像差进行有效修正，从而导致光学***的摄远成像品质不佳。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

0.60<f12/f<1.40；

其中，f12为所述第一透镜和所述第二透镜的组合焦距，f为所述第一透镜的有效焦距。

当满足上述条件式时，第一透镜和第二透镜所构成的透镜组能够为光学***提供合理的正屈折力，能够加强第一透镜和第二透镜对光线的汇聚能力，同时也可防止第一透镜和第二透镜产生难以校正的像差，从而获得在轴上视场上的良好成像品质，此外，透镜组为光学***提供合理的正屈折力，能够对入射光线实现合理会聚以压缩光学***的总长，可使光学***主平面远离成像面，加强光学***的摄远成像功能。当f12/f≥1.40时，则会导致第一透镜和第二透镜所构成的透镜组的组合焦距与光学***的焦距之间的差距越来越大，相对而言，使得第一透镜和第二透镜所构成的透镜组的组合焦距越来越大，也直接导致第一透镜和第二透镜所构成的透镜组所提供的屈折力越来越小，容易出现第一透镜和第二透镜所构成的透镜组为光学***提供的屈折力不足的现象，使得相对于光轴呈大角度入射的光线难以得到合理的偏折，从而不利于扩大光学***的视场角。当f12/f≤0.60时，则会导致第一透镜和第二透镜所构成的透镜组的组合焦距与光学***的焦距之间的差距越来越小，相对而言，使得第一透镜和第二透镜所构成的透镜组的组合焦距越来越小，也直接导致第一透镜和第二透镜所构成的透镜组所提供的屈折力越来越大，从而容易出现第一透镜和第二透镜所构成的透镜组提供的屈折力过强的现象，导致入射光线在经过第一透镜和第二透镜时的折转角度过大，从而易产生较强的像散和色差，不利于高分辨成像。

在其中一个实施例中，在满足条件式0.60<f12/f<1.40的前提下，所述光学***还满足条件式：

9.00mm＜f12＜12.00mm；

当满足上述条件式时，更好地够保证第一透镜和第二透镜所构成的透镜组为光学***提供合理的正屈折力，有利于加强第一透镜和第二透镜对光线的汇聚能力，进一步地校正第一透镜和第二透镜所产生的像差，从而获得优质的成像品质，另外，有利于压缩光学***的总长，而且进一步加强光学***的摄远成像功能。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

-45.00mm<f4*R10/f5<-2.00mm；

其中，f4为所述第四透镜的有效焦距，f5为所述第五透镜的有效焦距，R10为第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

当满足上述条件式时，通过合理分配第四透镜的屈折力和第五透镜屈折力，能够有效地平衡光学***的***球差，减小光学***的像差缺陷，同时控制第五透镜像侧面的曲率半径，使第五透镜像侧面于近光轴处为凹面，弯向光学***的成像面侧，有利于中心视场光线(即位于视场中心的光线)的在成像面上汇聚，且有利于将边缘视场光线(即位于视场边缘的光线)有效导向至成像面，有效地减小边缘视场光线进入感光元件的偏折角，提升感光元件接收到的摄像画面的相对亮度，使成像面上的摄像画面均匀清晰，从而提升成像品质。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

0.80<(CT1+CT2)/(CT3+CT4+CT5)<1.60；

其中，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度，CT2为所述第二透镜于光轴上的厚度，CT3为所述第三透镜于光轴上的厚度，CT4为所述第四透镜于光轴上的厚度，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度。

当满足上述条件式时，合理地配置了各透镜的厚度，有利于使得光学***的结构更加紧凑，满足光学***小型化设计的需求，同时，保证了各透镜具有合适的厚度，避免了各透镜因过薄而导致的强度不足，过薄的透镜对环境耐力较差，高温或低温易发生变形，同时，透镜组装时过薄的透镜易发生破裂，不仅影响光学***成像，也降低了光学***的制造良率，增加了光学***的装配难度，进而增加了制造成本。

在其中一个实施例中，当满足上述0.80<(CT1+CT2)/(CT3+CT4+CT5)<1.60的条件式时，光学***进一步满足条件式：

1.40mm<CT1<2.10mm；

当满足上述条件式时，保证了第一透镜的厚度，第一透镜作为最靠近物侧的透镜，对外界环境变化较为敏感，通过控制第一透镜具有足够的厚度，有效地提高了第一透镜的结构强度，加强了第一透镜对外界环境的抵抗力，即更好地避免在外界的冲击下造成第一透镜的破裂的现象，对整个光学***起到了更好的保护效果，提高光学***使用的可靠性。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

-1.50<(f1*R1)/(f2*R4)<-0.10；

其中，f1为所述第一透镜的有效焦距，R1为所述第一透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，f2为所述第二透镜的有效焦距，R4为所述第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

当满足上述条件式时，通过合理控制第一透镜物侧面和第二透镜物侧面的曲率半径，使第一透镜和第二透镜具有合理的面型，同时，第一透镜和第二透镜的屈折力搭配合理，从而能够对入射光线实现合理会聚以压缩光学***的总长，而第一透镜和第二透镜具有相反的屈折力，正负透镜搭配可相互抵消彼此产生的像差，可使光学***中产生的正球差和负球差相互抵消，如此可防止第一透镜和第二透镜产生难以校正的像差，提升成像品质。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

0.85<SD52/CT5<3.75；

其中，SD52为所述第五透镜的像侧面的最大有效孔径的一半，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度。

当满足上述条件式时，第五透镜的径向尺寸得以合理控制，有利于控制光学***的外径尺寸，避免光学***具有大孔径，而合理控制第五透镜的厚度，有利于减小第五透镜于光轴上的厚度，从而促进光学***的小型化发展，同时，满足关系式时，第五透镜的面型具有足够空间进行设计，即面型可以得到合理控制，提高了第五透镜的透镜成型良率，作为最靠近成像面的透镜，第五透镜的合理的面型设计，有利于光线更好的汇聚于成像面，从而提升成像质量。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

1.60<Nd3<1.70，且1.60<Nd4<1.70；

其中，Nd3为所述第三透镜的折射率，Nd4为所述第四透镜的折射率。

当满足上述条件式时，可控制光线通过第三透镜以及第四透镜的偏折程度，有利于强化第三透镜和第四透镜对像差的修正能力，且能有效修正第一透镜和第二透镜产生的像差，并降低第五透镜的修正压力，有利于平衡光学***产生的色差。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

0.50<|R9/R10|<15.00；

其中，R9为所述第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

当满足上述条件式时，通过将第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径和第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径之间的比值控制在合理范围内，避免了第五透镜的面型过于弯曲而导致难以成型的问题，有利于提高第五透镜的透镜成型良率；且第五透镜合理的面型设计，有利于使经过物方透镜的光线更好的汇聚于成像面，从而提升成像质量。

在其中一个实施例中，所述光学***满足条件式：

1.50<ET4/(|SAG41|+|SAG42|)<22.00；

其中，ET4为所述第四透镜的物侧面最大有效孔径处与所述第四透镜的像侧面最大有效孔径处之间于光轴方向的距离(即第四透镜于光轴方向上的边缘厚度)，SAG41为所述第四透镜的物侧面于最大有效孔径处的矢高，SAG42为所述第四透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高。

当满足上述条件式时，通过合理控制第四透镜的边缘厚度与第四透镜的物侧面和像侧面的矢高绝对值之和之间的比值，使第四透镜的厚度合适，作为中间透镜，在光学***中的设计空间合理，有利于缩小光学***的光学总长，提高了第四透镜的可加工性，降低了设计与组装敏感度。若ET4/(|SAG41|+|SAG42|)≤1.50，则第四透镜的边缘厚度过小，而第四透镜的物侧和像侧的矢高过大，造成第四透镜的中心厚度和边缘厚度的落差太大，在第四透镜的成型过程中易发生面型剧烈变化，导致第四透镜的加工成型难度大，而且在第四透镜在组装过程中容易发生磨损，不仅增加了光学***的制造成本，而且与相邻的透镜容易发生干涉，增大了光学***的敏感度；若ET4/(|SAG41|+|SAG42|)≥22.00，则第四透镜的边缘厚度过大，不仅增加了材料投入成本，而且易增加光学***的整体重量，不利于实现光学***的轻薄化设计。

一种摄像模组，包括反射棱镜、感光元件及上述的光学***，所述反射棱镜设于所述光学***的物侧，所述感光元件设于所述光学***的像侧。上述结构中，由于采用小型化的光学***，有利于压缩摄像模组的体积，有利于摄像模组的小型化设计，同时通过反射棱镜与光学***的配合设置共同构成了潜望式镜头，而反射棱镜对入射光线的传播路径进行转折处理，使转折后的光线沿光学***的光学总长延伸方向(即各透镜的排布方向)入射至光学***中，以实现潜望式镜头的潜望功能，而潜望式镜头的长焦距也利于实现摄远功能，其中，入射光线的入射方向垂直于光学***的光学总长延伸方向，避免了光学***的光学总长对摄像模组在入射光线的入射方向上的厚度设计造成过大的影响，有利于缩短摄像模组在入射光线的入射方向上的厚度，以减小摄像模组的尺寸，使摄像模组具有小型化的特性的同时，还具有潜望摄像的功能。

一种电子设备，包括固定件及上述的摄像模组，所述摄像模组设于所述固定件。通过采用上述的摄像模组，有利于缩小电子设备的尺寸，减小体积，使电子设备具有小型化的特性，同时还通过摄像模组的潜望式镜头实现电子设备的潜望摄像的功能。

附图说明

图1为本申请第一实施例提供的光学***的结构示意图；

图2包括第一实施例中光学***的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；

图3为本申请第二实施例提供的光学***的结构示意图；

图4包括第二实施例中光学***的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；

图5为本申请第三实施例提供的光学***的结构示意图；

图6包括第三实施例中光学***的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；

图7为本申请第四实施例提供的光学***的结构示意图；

图8包括第四实施例中光学***的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；

图9为本申请第五实施例提供的光学***的结构示意图；

图10包括第五实施例中光学***的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；

图11为本申请第六实施例提供的光学***的结构示意图；

图12包括第六实施例中光学***的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图；

图13为本申请一实施例提供的摄像模组的示意图；

图14为本申请一实施例提供的电子设备的结构示意图。

具体实施方式

为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明。但是本发明能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似改进，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。

此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是至少两个，例如两个，三个等，除非另有明确具体的限定。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系，除非另有明确的限定。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

在本发明中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。

需要说明的是，当元件被称为“固定于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“上”、“下”、“左”、“右”以及类似的表述只是为了说明的目的，并不表示是唯一的实施方式。

参考图1，本申请的实施例提供了一种具有五片式结构的光学***10，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4及第五透镜L5。光学***10中各透镜同轴设置，即各透镜的光轴均位于同一直线上，该直线可称为光学***10的光轴101。光学***10中的上述各光学元件以及暂未提及的光阑可与镜筒装配以构成摄像镜头。

其中，第一透镜L1具有正屈折力，第二透镜L2具有负屈折力，而第三透镜L3、第四透镜L4以及第五透镜L5中的任一个透镜的屈折力可以为正屈折力或负屈折力，上述设置使得光学***10具有多种不同的屈折力组合，而第三透镜L3、第四透镜L4以及第五透镜L5的具体屈折力可以根据实际设计的需求来进行具体的选择。

第一透镜L1包括物侧面S1和像侧面S2，第二透镜L2包括物侧面S3和像侧面S4，第三透镜L3包括物侧面S5和像侧面S6，第四透镜L4包括物侧面S7和像侧面S8，第五透镜L5包括物侧面S9及像侧面S10。另外，光学***10还有一成像面Si，成像面Si位于第五透镜L5的像侧。一般地，光学***10的成像面Si与感光元件的感光面重合，为方便理解，可将成像面Si视为感光元件的感光表面。

在本申请的实施例中，第一透镜L1的像侧面S2于近光轴101处均为凸面，第二透镜L2的像侧面S4于近光轴101处为凹面，第五透镜L5的像侧面于近光轴处为凹面，而各透镜中在此暂未提及的物侧面或像侧面的面型是可以根据实际设计的需求来进行具体设置的。上述光学***10的各透镜的屈折力组合和面型组合，有利于光学***10的长焦化设计，且***中由物侧至像侧排布的各透镜的屈折力性质及面型搭配合理，从而也有利于像差的校正。

应注意的是，当本申请的实施例在描述透镜的一个侧面于近光轴处为凸面时，可理解为该透镜的该侧面于光轴附近的区域为凸面；当描述透镜的一个侧面于圆周处为凹面时，可理解为该侧面在靠近最大有效孔径处的区域为凹面。举例而言，当该侧面于近光轴处为凸面，且于圆周处也为凸面时，该侧面由中心(光轴)至边缘方向的形状可以为纯粹的凸面；或者是先由中心的凸面形状过渡到凹面形状，随后在靠近最大有效孔径处时变为凸面。当描述透镜表面至少于近光轴处为凸面时，该透镜表面于圆周处则可以为凸面也可以为凹面。另一方面，当描述透镜表面为凸面时，则该透镜表面整体呈现为凸面，即于近光轴处和近圆周处均为凸面，但该表面各处的曲率可以相同或不同。为节约篇幅，以上仅以特定的面型作为示例。

另一方面，本申请的实施例中，光学***10满足条件式：

0.75mm<ET3+ET5+ET7+ET9<2.00mm；其中：

ET3为第一透镜L1像侧面S2的最大有效孔径处与第二透镜L2物侧面S3的最大有效孔径处之间于光轴101方向的距离，即为第一透镜L1的边缘与第二透镜L2的边缘之间于光轴101方向上的距离；

ET5为第二透镜L2像侧面S4的最大有效孔径处与第三透镜L3物侧面S5的最大有效孔径处之间于光轴101方向的距离，即为ET5为第二透镜L2的边缘与第三透镜L3的边缘之间于光轴101方向上的距离；

ET7为第三透镜L3像侧面S6的最大有效孔径处与第四透镜L4物侧面S7的最大有效孔径处之间于光轴101方向的距离，即为ET7为第三透镜L3的边缘与第四透镜L4的边缘之间于光轴101方向上的距离；

ET9为第四透镜L4像侧面S8的最大有效孔径处与第五透镜L5物侧面S9的最大有效孔径处之间于光轴101方向的距离，即为ET9为第四透镜L4的边缘与第五透镜L5的边缘之间于光轴方向上的距离。

当满足上述条件式时，在保证光学***10的组装工艺性的同时，充分压缩各透镜相互之间的间隔距离，有利于减小光学***10的尺寸，从而压缩光学***10的体积，使得光学***10具有小型化的特点。若ET3+ET5+ET7+ET9≤0.75mm，则各透镜相互之间的间隔分配空间余量太小，使得相邻的两个透镜之间过于靠近，在对光学***10进行组装时容易导致相邻的两个透镜之间产生干涉，使得光学***10的敏感度加大，大大地增加了光学***10的装配难度；若ET3+ET5+ET7+ET9≥2.00mm时，则各相互之间的间隔分配空间余量太大，不利于对光学***10的尺寸进行压缩，无法满足光学***10小型化发展的需求。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为0.900mm、1.069mm、1.347mm、1.434mm、1.550mm、1.690mm或1.771mm。

此外，在一些实施例中，光学***10还满足以下至少一个关系，且当满足任一条件式时均能带来相应的技术效果：

0.80<TT/BFL<1.50；

其中，TT为第一透镜L1的物侧面S1到第五透镜L5的像侧面S10之间于光轴101上的距离，BFL为第五透镜L5的像侧面S10到光学***10的成像面Si之间于光轴101上的距离。

当满足上述条件式时，将第一透镜L1的物侧面S1到第五透镜L5的像侧面S10之间于光轴101上的距离保持在合理范围之内的同时，合理配置第五透镜L5的像侧面S10到光学***10的成像面Si之间于光轴101上的距离，即光学***10能够在提供足够的空间以布置第一透镜L1至第五透镜L5，为光学***10合理分配各透镜的焦距以及配置各镜片的形状提供了有利条件，有利于压缩光学***10的尺寸，满足光学***10的小型化发展的需求，同时还对透镜与成像面Si之间的距离进行合理的配置，有利于光学***10对远距离物体进行摄像，从而可提升光学***10的摄远成像能力。若TT/BFL≥1.50时，光学***10的结构不够紧凑，导致光学***10的光学总长过长，而第五透镜L5至成像面Si的距离过短，不利于光学***10的小型化，也不利于光学***10的组装。若TT/BFL≤0.80时，光学***10的光学总长过小，难以对透镜所产生像差进行修正，从而导致光学***10的摄远成像品质不佳。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为0.981、1.032、1.232、1.240、1.254、1.291或1.322。

0.60<f12/f<1.40；

其中，f12为第一透镜L1和第二透镜L2的组合焦距，f为第一透镜L1的有效焦距。

当满足上述条件式时，第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组能够为光学***10提供合理的正屈折力，能够加强第一透镜L1和第二透镜L2对光线的汇聚能力，同时也可防止第一透镜L1和第二透镜L2产生难以校正的像差，从而获得在轴上视场上的良好成像品质，此外，透镜组为光学***10提供合理的正屈折力，能够对入射光线实现合理会聚以压缩光学***10的总长，同时也可使光学***10主平面远离成像面Si，加强光学***10的摄远成像功能。当f12/f≥1.40时，则会导致第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组的组合焦距与光学***10的焦距之间的差距越来越大，相对而言，使得第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组的组合焦距越来越大，也直接导致第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组所提供的屈折力越来越小，容易出现第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组为光学***10提供的屈折力不足的现象，使得相对于光轴呈大角度入射的光线难以得到合理的偏折，从而不利于扩大光学***10的视场角。当f12/f≤0.60时，则会导致第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组的组合焦距与光学***10的焦距之间的差距越来越小，相对而言，使得第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组的组合焦距越来越小，也直接导致第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组所提供的屈折力越来越大，从而容易出现第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组提供的屈折力过强的现象，导致入射光线在经过第一透镜L1和第二透镜L2时的折转角度过大，从而易产生较强的像散和色差，不利于高分辨成像。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为0.823、0.864、0.892、0.993、0.998、1.015或1.016。

在其中一个实施例中，在满足条件式0.60<f12/f<1.40的前提下，所述光学***10还满足条件式：

9.00mm＜f12＜12.00mm；

当满足上述条件式时，更好地够保证第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组为光学***10提供合理的正屈折力，有利于加强第一透镜L1和第二透镜L2对光线的汇聚能力，进一步地校正第一透镜L1和第二透镜L2所产生的像差，从而获得优质的成像品质，另外，有利于压缩光学***10的总长，而且进一步加强光学***10的摄远成像功能。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为9.71mm、9.90mm、10.01mm、11.78mm、11.80mm、13.24mm或14.09mm。

-45.00mm<f4*R10/f5<-2.00mm；

其中，f4为第四透镜L4的有效焦距，f5为第五透镜L5的有效焦距，R10为第五透镜L5的像侧面S10于近光轴101处的曲率半径。

当满足上述条件式时，通过合理分配第四透镜L4的屈折力和第五透镜L5屈折力，能够有效地平衡光学***10的***球差，减小光学***10的像差缺陷，同时控制第五透镜L5像侧面S10的曲率半径，使第五透镜L5像侧面S10于近光轴101处为凹面，弯向光学***10的成像面Si侧，有利于中心视场光线(即位于视场中心的光线)的在成像面Si上汇聚，且有利于将边缘视场光线(即位于视场边缘的光线)导向至成像面Si，有效地减小边缘视场光线进入感光元件的偏折角，提升感光元件接收到的摄像画面的相对亮度，使成像面Si上的摄像画面均匀清晰。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为-40.913、-20.480、-7.904、-6.681、-4.736、-4.218或-3.927。

0.80<(CT1+CT2)/(CT3+CT4+CT5)<1.60；

其中，CT1为第一透镜L1于光轴101上的厚度，CT2为第二透镜L2于光轴101上的厚度，CT3为第三透镜L3于光轴101上的厚度，CT4为第四透镜L4于光轴101上的厚度，CT5为第五透镜L5于光轴101上的厚度。

当满足上述条件式时，适当地配置了各透镜的厚度，有利于使得光学***10的结构更加紧凑，满足光学***10小型化设计的需求，同时，保证了各透镜具有合适的厚度，避免了各透镜因过薄而导致的强度不足，过薄的透镜对环境耐力较差，高温或低温易发生变形，同时，透镜组装时过薄的透镜易发生破裂，不仅影响光学***10成像，也降低了光学***10的制造良率，增加了光学***10的装配难度，进而增加了制造成本。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为0.855、0.922、0.997、1.012、1.112、1.494或1.538。

在其中一个实施例中，当满足上述0.80<(CT1+CT2)/(CT3+CT4+CT5)<1.60的条件式时，光学***10进一步满足条件式：

1.40mm<CT1<2.10mm；

当满足上述条件式时，保证了第一透镜L1的厚度，第一透镜L1作为最靠近物侧的透镜，对外界环境变化较为敏感，通过控制第一透镜L1具有足够的厚度，有效地提高了第一透镜L1的结构强度，加强了第一透镜L1对外界环境的抵抗力，即更好地避免在外界的冲击下造成第一透镜L1的破裂的现象，对整个光学***10起到了更好的保护效果，提高光学***10使用的可靠性。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为1.411mm、1.471mm、1.492mm、1.506mm、1.654mm、2.021mm或2.037mm。

-1.50<(f1*R1)/(f2*R4)<-0.10；

其中，f1为第一透镜L1的有效焦距，R1为第一透镜L1的物侧面S1于近光轴101处的曲率半径，f2为第二透镜L2的有效焦距，R4为第二透镜L2的像侧面S4于近光轴101处的曲率半径。

当满足上述条件式时，通过合理控制第一透镜L1的物侧面S1和第二透镜L2的物侧面S3的曲率半径，使第一透镜L1和第二透镜L2具有合理的面型，同时，第一透镜L1和第二透镜L2的屈折力搭配合理，从而能够对入射光线实现合理会聚以压缩光学***10的总长，而第一透镜L1和第二透镜L2具有相反的屈折力，正负透镜搭配可相互抵消彼此产生的像差，可使光学***10中产生的正球差和负球差相互抵消，有效地防止第一透镜L1和第二透镜L2产生难以校正的像差，提升成像品质。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为-1.045、-0.862、-0.671、-0.633、-0.451、-0.230或-0.201。

0.85<SD52/CT5<3.75；

其中，SD52为第五透镜L5的像侧面S10的最大有效孔径的一半，CT5为第五透镜L5于光轴101上的厚度。

当满足上述条件式时，第五透镜L5的径向尺寸得以合理控制，有利于控制光学***10的外径尺寸，避免光学***10具有大孔径，而合理控制第五透镜L5的厚度，有利于减小第五透镜L5于光轴101上的厚度，从而促进光学***10的小型化发展，同时,满足关系式时，第五透镜L5的面型具有足够空间进行设计，即面型可以得到合理控制，提高了第五透镜L5的透镜成型良率，另外，第五透镜L5作为最靠近成像面Si的透镜，其合理的面型设计，有利于光线更好的汇聚于成像面Si，从而提升成像质量。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为0.929、1.674、2.063、2.067、2.870、3.600或3.686。

1.60<Nd3<1.70，且1.60<Nd4<1.70；

其中，Nd3为第三透镜L3的折射率，Nd4为第四透镜L4的折射率。

当满足上述条件式时，可控制光线通过第三透镜L3以及第四透镜L4的偏折程度，有利于强化第三透镜L3和第四透镜L4对像差的修正能力，即有效修正第一透镜L1和第二透镜L2产生的像差，并降低第五透镜L5的修正压力，有利于平衡光学***10产生的色差。在一些实施例中，上述Nd3的数值具体可以为1.635、1.639或1.671，而Nd4的数值具体可以为1.614、1.635或1.671。

0.50<|R9/R10|<15.00；

其中，R9为第五透镜L5的物侧面S9于近光轴101处的曲率半径，R10为第五透镜L5的像侧面S10于近光轴101处的曲率半径。

当满足上述条件式时，通过将第五透镜L5的物侧面S9于近光轴101处的曲率半径和第五透镜L5的像侧面S10于近光轴101处的曲率半径之间的比值控制在合理范围内，避免了第五透镜L5的外型过于弯曲而导致难以成型的问题，有利于提高第五透镜L5的透镜成型良率；且第五透镜L5合理的面型设计，有利于使经过物方透镜的光线更好的汇聚于成像面Si，从而提升成像质量。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为0.658、1.595、6.519、8.361、9.872、11.752或14.564。

1.50<ET4/(|SAG41|+|SAG42|)<22.00；

其中，ET4为第四透镜L4的物侧面S7最大有效孔径处与第四透镜L4的像侧面S8最大有效孔径处之间于光轴101方向的距离(即第四透镜L4的边缘于光轴101方向上的厚度)，SAG41为第四透镜L4的物侧面S7于最大有效孔径处的矢高，SAG42为第四透镜L4的像侧面S8于最大有效孔径处的矢高。

当满足上述条件式时，通过合理控制第四透镜L4的边缘厚度与第四透镜L4的物侧面S7和像侧面的矢高绝对值之和之间的比值，使第四透镜L4的厚度合适，作为位于光学***10中间位置的透镜，在光学***10中的设计空间合理，有利于缩小光学***10的光学总长，提高了第四透镜L4的可加工性，降低了设计与组装敏感度。若ET4/(|SAG41|+|SAG42|)≤1.50，则第四透镜L4的边缘厚度过小，而第四透镜L4的物侧和像侧的矢高过大，造成第四透镜L4的中心厚度和边缘厚度的落差太大，在第四透镜L4的成型过程中易发生面型剧烈变化，导致第四透镜L4的加工成型难度大，而且在第四透镜L4在组装过程中容易发生磨损，不仅增加了光学***10的制造成本，而且与相邻的透镜容易发生干涉，增大了光学***10的敏感度；若ET4/(|SAG41|+|SAG42|)≥22.00，则第四透镜L4的边缘厚度过大，不仅增加了材料投入成本，而且易增加光学***10的整体重量，不利于实现光学***10的轻薄化设计。在一些实施例中，上述条件式的数值具体可以为1.616、1.800、2.430、5.807、6.205、12.343或21.079。

以上各条件式及其所带来的技术效果针对的是具有上述透镜设计的五片式光学***10。在无法确保前述光学***10的透镜设计(透镜数量、屈折力配置、面型配置等)时，将难以确保光学***10在满足这些关系依然能够拥有相应的技术效果，甚至会出现摄像性能显著下降的可能。

光学***10包括光阑STO，光阑STO为孔径光阑，光阑STO用于控制光学***10的进光量，并同时能够起到阻挡非有效光线的作用。当光阑STO在光轴101上的投影与第一透镜L1的物侧面S1于光轴101上的投影重叠时，也可认为是光阑STO设于第一透镜L1的物侧，此时第一透镜L1的物侧面S1的至少部分区域朝物侧穿过光阑STO。光阑STO可设于第一透镜L1的物侧，也可设于第一透镜L1至第五透镜L5中的其中两个相邻透镜之间。光阑STO可以由夹持透镜的镜筒结构形成，也可以是单独装配至透镜和镜筒之间的垫圈。

在一些实施例中，第一透镜L1至第五透镜L5中至少一者的物侧面及/或像侧面为非球面，即第一透镜L1至第五透镜L5中的至少一者具有非球面面型。例如可以将第一透镜L1至第五透镜L5的物侧面及像侧面均设计为非球面。非球面的面型设置能够进一步帮助光学***10消除像差，解决视界歪曲的问题，同时还有利于光学***10的小型化设计，使光学***10能够在保持小型化设计的前提下同时具备优良的光学效果。当然，在另一些实施例中，第一透镜L1至第五透镜L5中至少一者的物侧面及/或像侧面也可以为球面。应注意的是，透镜的实际面型并不限于附图中示出的球面或非球面的形状，附图仅为示例参考而非严格按比例绘制。另外还应注意的是，当某个透镜的物侧面或像侧面为非球面时，该面可以是整体呈现凸面或整体呈现凹面的结构。或者，该面也可设计成存在反曲点的结构，此时该面由中心至边缘的面型将发生改变，例如该面于中心处呈凸面而于边缘处呈凹面。此处仅为说明近轴处与圆周处的关系而做出的示例，任一透镜的任一侧面的具体面型结构(凹凸关系)可以为多样，并不限于上述示例。应注意的是，附图中的各透镜厚度、表面的曲率半径等尺寸的比例可能存在一定的偏差。

在一些实施例中，光学***10中至少一个透镜的材质为塑料(PC，Plastic)，塑料材质可以为聚碳酸酯、树胶等。在一些实施例中，光学***10中至少一个透镜的材质为玻璃(GL，Glass)。具有塑料材质的透镜能够降低光学***10的生产成本，而具有玻璃材质的透镜能够耐受较高或较低的温度且具有优良的光学效果及较佳的稳定性。在一些实施例中，光学***10中可设置至少两种不同材质的透镜，例如可采用玻璃透镜及塑料透镜相结合的设计，但具体配置关系可根据实际需求而确定，此处不加以穷举。

在一些实施例中，光学***10包括红外截止滤光片110，红外截止滤光片110设置于第五透镜L5的像侧，并与光学***10中的各透镜相对固定设置。红外截止滤光片110用于滤除红外光，防止红外光到达***的成像面Si，从而防止红外光干扰正常成像。红外截止滤光片110可与各透镜一同装配以作为光学***10中的一部分。在另一些实施例中，红外截止滤光片110并不属于光学***10的元件，此时红外截止滤光片110可以在光学***10与感光元件装配成摄像模组时，一并安装至光学***10与感光元件之间。在一些实施例中，红外截止滤光片110也可设置在第一透镜L1的物侧。另外，在一些实施例中也可通过在第一透镜L1至第五透镜L5中的至少一个透镜上设置滤光镀层以实现滤除红外光的作用。

以下通过更具体的实施例以对本申请的光学***10进行说明：

第一实施例

参考图1和图2，在第一实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、及具有负屈折力的第五透镜L5。光学***10中各透镜表面的面型如下：

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第一透镜L1至第五透镜L5中任一透镜的物侧面和像侧面均为非球面，第一透镜L1至第五透镜L5均为塑料。

上述实施例一的光学***10中，通过各透镜的屈折力组合、面型组合及材料组合等三者的配合设置，有利于光学***10的长焦化设计，且***中由物侧至像侧排布的各透镜的屈折力及面型搭配合理，从而也有利于像差的校正。

该实施例中光学***10的各透镜参数由以下表1所展现。由光学***10的物侧至像侧的各元件依次按照表1从上至下的顺序排列，其中STO表征光阑。红外滤光片110可以为光学***10的一部分，也可从光学***10中去除，但当去除红外滤光片110后，光学***110的光学总长保持不变。红外滤光片110用于滤除红外光。

表1中Y半径为透镜相应表面于光轴101处且沿Y方向的曲率半径。透镜于“厚度”参数列中的第一个数值的绝对值为该透镜于光轴101上的厚度，第二个数值的绝对值为该透镜的像侧面至后一光学元件(透镜或光阑)于光轴101上的距离，其中光阑的厚度参数表示光阑面至像方相邻透镜的物侧面于光轴101上的距离。表格中各透镜的折射率、阿贝数、焦距(有效焦距)的参考波长为587.6nm，且Y半径、厚度、焦距(有效焦距)的数值单位均为毫米(mm)。另外，以下各实施例中用于关系式计算的参数数据和透镜面型结构以相应实施例中的透镜参数表格中的数据为准。

表1

由表1可知，第一实施例中的光学***10的有效焦距f为11.60mm，光圈数FNO为3.46，最大半视场角(即最大视场角的一半)HFOV为11.30°，光学总长TTL为10.70mm，光学***10的尺寸小且***焦距长，拥有小型化、长焦距的特性，而且像质好。当装配图像传感器后，FOV也可理解为光学***10于对应图像传感器的矩形有效像素区域的对角线方向的最大视场角。

以下表2展现了表1中相应透镜表面的非球面系数，其中K为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i阶高次项相对应的系数。

表2

非球面的面型计算可参考非球面公式：

其中，Z为透镜表面相应位置的矢高，r为透镜表面相应位置到光轴的距离，c为透镜表面于光轴101处的曲率，k为圆锥系数，Ai为与第i阶高次项对应的系数。应注意的是，透镜的实际面型形状并不限于附图中示出的形状，附图并非按严格按比例绘制，其与透镜的实际面型结构可能存在一定差异。

在第一实施例中，光学***10满足以下各关系：

另一方面，本申请的实施例中，光学***10满足条件式：

ET3+ET5+ET7+ET9＝1.77mm，实现了在保证光学***10的组装工艺性的同时，充分压缩各透镜相互之间的间隔距离，有效减小了光学***10的尺寸，从而压缩光学***10的体积，使得光学***10具有小型化的特点。

TT/BFL＝1.25，实现了合理控制将第一透镜L1的物侧面S1到第五透镜L5的像侧面S10之间于光轴101上的距离，同时还合理配置了第五透镜L5的像侧面S10到光学***10的成像面Si之间于光轴101上的距离，即光学***10能够在提供足够的空间以布置第一透镜L1至第五透镜L5，为光学***10合理分配各透镜的焦距以及配置各镜片的形状提供了有利条件，有利于压缩光学***10的尺寸，满足光学***10的小型化发展的需求，同时还对透镜与成像面Si之间的距离进行合理的配置，有利于光学***10对远距离物体进行摄像，从而可提升光学***10的摄远成像能力。

f12/f＝1.01，在此，第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组能够为光学***10提供合理的正屈折力，使得第一透镜L1和第二透镜L2对光线的汇聚能力得到加强，时也可防止第一透镜L1和第二透镜L2产生难以校正的像差，获得在轴上视场上的良好成像品质，此外，透镜组为光学***10提供合理的正屈折力，能够对入射光线实现合理会聚以压缩光学***10的总长，同时也可使光学***10主平面远离成像面Si，加强光学***10的摄远成像功能。

f12＝11.78mm，实现了更好地够保证第一透镜L1和第二透镜L2所构成的透镜组为光学***10提供合理的正屈折力，有利于加强第一透镜L1和第二透镜L2对光线的汇聚能力，进一步地校正第一透镜L1和第二透镜L2所产生的像差，从而获得优质的成像品质，另外，有利于压缩光学***10的总长，而且进一步加强光学***10的摄远成像功能。

f4*R10/f5＝-4.74mm，实现了对第四透镜L4的屈折力和第五透镜L5屈折力的合理分配，使得有效地平衡光学***10的***球差，同时第五透镜L5像侧面于近光轴101处为凹面，弯向光学***10的成像面Si侧，有利于中心视场光线(即位于视场中心的光线)的在成像面Si上汇聚，且有利于将边缘视场光线(即位于视场边缘的光线)导向至成像面Si，有效地减小边缘视场光线进入感光元件的偏折角，提升感光元件接收到的摄像画面的相对亮度，使成像面Si上的摄像画面均匀清晰。

(CT1+CT2)/(CT3+CT4+CT5)＝1.54，适当地配置了各透镜的厚度，有利于使得光学***10的结构更加紧凑，满足光学***10小型化设计的需求，同时，保证了各透镜具有合适的厚度，避免了各透镜过薄而导致的强度不足，使对各透镜进行组装时不易发生破裂，保证了光学***10的制造良率，使得光学***10的装配减低，制造成本低。

进一步的，CT1＝2.04mm，保证了第一透镜L1的厚度，第一透镜L1作为最靠近物侧的透镜，对外界环境变化较为敏感，通过控制第一透镜L1具有足够的厚度，有效地提高了第一透镜L1的结构强度，加强了第一透镜L1对外界环境的抵抗力，即更好地避免在外界的冲击下造成第一透镜L1的破裂的现象，对整个光学***10起到了更好的保护效果，提高光学***10使用的可靠性。

(f1*R1)/(f2*R4)＝-0.86，通过合理控制第一透镜L1的物侧面S1和第二透镜L2的物侧面S3的曲率半径，使第一透镜L1和第二透镜L2具有合理的面型，同时，第一透镜L1和第二透镜L2的屈折力搭配合理，从而能够对入射光线实现合理会聚以压缩光学***10的总长，而第一透镜L1和第二透镜L2具有相反的屈折力，正负透镜搭配可相互抵消彼此产生的像差，使得光学***10中产生的正球差和负球差相互抵消，有效地防止第一透镜L1和第二透镜L2产生难以校正的像差，提升成像品质。

SD52/CT5＝3.69，第五透镜L5的径向尺寸得以合理控制，有利于控制光学***10的外径尺寸，避免光学***10具有大孔径，而合理控制第五透镜L5的厚度，有利于减小第五透镜L5于光轴101上的厚度，从而促进光学***10的小型化发展，同时,第五透镜L5的面型得到合理控制，提高了第五透镜L5的透镜成型良率，另外，第五透镜L5作为最靠近成像面Si的透镜，其合理的面型设计，有利于光线更好的汇聚于成像面Si，从而提升成像质量。

Nd3＝1.639，且Nd4＝1.635，可控制光线通过第三透镜L3以及第四透镜L4的偏折程度，有利于强化第三透镜L3和第四透镜L4对像差的修正能力，即有效修正第一透镜L1和第二透镜L2产生的像差，并降低第五透镜L5的修正压力，有利于平衡光学***10产生的色差。

|R9/R10|＝11.75，通过将第五透镜L5的物侧面S9于近光轴101处的曲率半径和第五透镜L5的像侧面S10于近光轴101处的曲率半径之间的比值控制在合理范围内，避免了第五透镜L5的外型过于弯曲而导致难以成型的问题，有利于提高第五透镜L5的透镜成型良率；且第五透镜L5合理的面型设计，有利于使经过物方透镜的光线更好的汇聚于成像面Si，从而提升成像质量。

ET4/(|SAG41|+|SAG42|)＝1.62，合理地控制了第四透镜L4的边缘厚度与第四透镜L4的物侧面S7和像侧面的矢高绝对值之和之间的比值，使第四透镜L4的厚度合适，作为位于光学***10中间位置的透镜，在光学***10中的设计空间合理，有利于缩小光学***10的光学总长，提高了第四透镜L4的可加工性，降低了设计与组装敏感度。

图2包括了第一实施例中光学***10的纵向球差曲线图、像散曲线图和畸变曲线图，其中像散曲线图和畸变曲线图的参考波长为587.6nm。

纵向像差曲线图(Longitudinal Spherical Aberration)展现了不同波长的光线经由镜头后的汇聚焦点偏离。纵向像差曲线图的纵坐标表示归一化的由光瞳中心至光瞳边缘的光瞳坐标(Normalized Pupil Coordinator)，沿X轴方向的横坐标表示成像面到光线与光轴交点的距离(单位为mm)。由纵向像差曲线图可知，第一实施例中的各波长光线的汇聚焦点偏离程度趋于一致，成像画面中的弥散斑或色晕得到有效抑制。

像散曲线图(Astigmatic Field Curves)，其中，沿X轴方向的横坐标表示焦点偏移，沿Y轴方向的纵坐标表示像高，其单位为mm，另外，图中的S曲线代表587.6nm下的弧矢场曲，T曲线代表587.6nm下的子午场曲。由图中可知，光学***的场曲较小，大部分视场的场曲被控制在0.020mm以内，像面弯曲程度得到有效抑制，且各视场下的弧矢场曲及子午场曲相差较小，各视场的像散得到较佳的控制，因此可知光学***10的视场中心至边缘均拥有清晰的成像。

畸变曲线图(Distortion)，其中，沿X轴方向的横坐标表示焦点偏移，沿Y轴方向的纵坐标表示像高，其单位为mm，畸变曲线图表示不同的像高位置所对应的畸变大小值，具有广角特性的光学***10的最大畸变被控制在1.4％左右，畸变程度得到了良好的控制。

第二实施例

参考图3和图4，在第二实施例中，光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、及具有负屈折力的第五透镜L5。光学***10中各透镜表面的面型如下：

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凹面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第一透镜L1至第五透镜L5中任一透镜的物侧面和像侧面均为非球面，第一透镜L1至第五透镜L5均为塑料。

另外，第二实施例中光学***10的各透镜参数由表3和表4给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表3

表4

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

由图4中的各像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲、像散、畸变均得到良好的控制，其中各波长下的纵向球差所对应的焦点偏移较小，且各视场下的子午场曲和弧矢场曲均被控制在0.0125mm以内，像面弯曲程度受到较好的抑制，同时像散也得到合理调节，最大畸变被控制在1.4％左右，对于广角***而言，畸变得到了十分有效的抑制。

第三实施例

参考图5和图6，在第三实施例中，光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、及具有负屈折力的第五透镜L5。光学***10中各透镜表面的面型如下：

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凹面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凹面，像侧面S4于圆周处为凸面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第一透镜L1至第五透镜L5中任一透镜的物侧面和像侧面均为非球面，第一透镜L1至第五透镜L5均为塑料。

另外，第三实施例中光学***10的各透镜参数由表5和表6给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表5

表6

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

由图6中的各像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲、像散、畸变均得到良好的控制，其中各波长下的纵向球差所对应的焦点偏移较小，且各视场下的子午场曲和弧矢场曲均被控制在0.015mm以内，像面弯曲程度受到较好的抑制，同时像散也得到合理调节，最大畸变被控制在1.4％左右，对于广角***而言，畸变得到了十分有效的抑制。

第四实施例

参考图7和图8，在第四实施例中，光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、及具有负屈折力的第五透镜L5。光学***10中各透镜表面的面型如下：

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凹面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凹面，像侧面S4于圆周处为凸面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第一透镜L1至第五透镜L5中任一透镜的物侧面和像侧面均为非球面，第一透镜L1至第五透镜L5均为塑料。

另外，第四实施例中光学***10的各透镜参数由表7和表8给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表7

表8

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该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

由图8中的各像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲、像散、畸变均得到良好的控制，其中各波长下的纵向球差所对应的焦点偏移较小，且各视场下的子午场曲和弧矢场曲均被控制在0.014mm以内，像面弯曲程度受到较好的抑制，同时像散也得到合理调节，最大畸变被控制在1.4％左右，对于广角***而言，畸变得到了十分有效的抑制。

第五实施例

参考图9和图10，在第五实施例中，光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、及具有正屈折力的第五透镜L5。光学***10中各透镜表面的面型如下：

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凹面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。

第一透镜L1至第五透镜L5中任一透镜的物侧面和像侧面均为非球面，第一透镜L1至第五透镜L5均为塑料。

另外，第五实施例中光学***10的各透镜参数由表9和表10给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表9

表10

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

由图10中的各像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲、像散、畸变均得到良好的控制，其中各波长下的纵向球差所对应的焦点偏移较小，且各视场下的子午场曲和弧矢场曲均被控制在0.070mm以内，像面弯曲程度受到较好的抑制，同时像散也得到合理调节，最大畸变被控制在0.6％左右，对于广角***而言，畸变得到了十分有效的抑制。

第六实施例

参考图11和图12，在第六实施例中，光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、及具有负屈折力的第五透镜L5。光学***10中各透镜表面的面型如下：

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凸面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凹面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凸面，像侧面S8于圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凸面，像侧面S10于圆周处为凹面。

第一透镜L1至第五透镜L5中任一透镜的物侧面和像侧面均为非球面，第一透镜L1至第五透镜L5均为塑料。

另外，第六实施例中光学***10的各透镜参数由表11和表12给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表11

表12

该实施例中的摄像模组10满足以下关系：

由图12中的各像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲、像散、畸变均得到良好的控制，其中各波长下的纵向球差所对应的焦点偏移较小，且各视场下的子午场曲和弧矢场曲均被控制在0.010mm以内，像面弯曲程度受到较好的抑制，同时像散也得到合理调节，最大畸变被控制在1.4％左右，对于广角***而言，畸变得到了十分有效的抑制。

参考图13，在一个实施例中，本申请提供摄像模组20，摄像模组20包括反射棱镜21、感光元件22及上述的光学***10，反射棱镜21设于光学***10的物侧，即反射棱镜21参与光学***10的光路传递，当然，反射棱镜21也可以位于像侧，且反射棱镜21数量可以设置为多个，感光元件22设置于光学***10的像侧。感光元件22可以为CCD(Charge CoupledDevice，电荷耦合器件)或CMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor，互补金属氧化物半导体)。一般地，在装配时，光学***10的成像面Si与感光元件22的感光表面重合，感光表面上的有效像素区域的形状一般为矩形，矩形有效像素区域的对角线方向所对应的最大视场角即为学***10的最大视场角。

通过采用小型化的光学***10，有利于压缩摄像模组20的体积，有利于摄像模组20的小型化设计，同时通过反射棱镜21与光学***10的配合设置共同构成了潜望式镜头，而反射棱镜21对入射光线的传播路径进行转折处理，使转折后的光线沿光学***10的光学总长延伸方向(即各透镜的排布方向)入射至光学***10和图像传感器22中，以实现潜望式镜头的潜望功能，而潜望式镜头的长焦距也利于实现摄远功能，其中，入射光线的入射方向垂直于光学***10的光学总长延伸方向，避免了光学***10的光学总长对摄像模组20在入射光线的入射方向上的厚度设计造成过大的影响，有利于缩短摄像模组20在入射光线的入射方向上的厚度，以减小摄像模组的尺寸，使摄像模组向小型化的方向发展，还具有潜望摄像的功能。

在一些实施例中，摄像模组20包括设于第五透镜L5与感光元件22之间的红外滤光片，红外截止滤光片110用于滤除红外光。

参考图13、14所示，本申请的一些实施例还提供了一种电子设备30，摄像模组20应用于电子设备30以使电子设备30具备摄像功能。具体地，电子设备30包括固定件310，摄像模组20安装于固定件310，固定件310可以为显示屏、触控显示屏、电路板、中框、后盖等部件。电子设备30可以为但不限于智能手机、智能手表、智能眼镜、电子书阅读器、车载摄像设备、监控设备、无人机、医疗设备(如内窥镜)、平板电脑、生物识别设备(如指纹识别设备或瞳孔识别设备等)、PDA(Personal Digital Assistant，个人数字助理)、无人机等。通过采用上述的摄像模组20，有利于缩小电子设备30的尺寸，减小体积，使电子设备30具有小型化的特性，同时还通过摄像模组20的潜望式镜头实现电子设备30的潜望摄像的功能。

需要说明的是，在智能手机中设置传统的摄像模组，由于传统摄像模组是垂直于智能手机背面放置，即感光元件与智能手机背面平行，即使得光学***的光学总长的延伸方向和智能手机的厚度的延伸方向平行，导致智能手机的厚度设计受限。而在一些实施例中，当将本申请的摄像模组20设置于智能手机时，摄像模组20中的潜望式镜头是平行于智能手机背面放置，使得感光元件21与智能手机22背面垂直，从而使得容纳的光学***10的长度空间大幅提高，然后通过反射棱镜21使进入摄像模组20的光线弯曲90°后分别进入光学***10和图像传感器22中，可减小光学***的光学长度对智能手机的厚度设计的影响，进而实现手机的轻薄化要求。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (8)

1.一种光学***，其特征在于，所述光学***中具有屈折力的透镜的数量为五片，所述光学***沿光轴由物侧至像侧依次包括：

具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面和像侧面于近光轴处均为凸面；

具有负屈折力的第二透镜，所述第二透镜的像侧面于近光轴处为凹面；

具有屈折力的第三透镜；

具有屈折力的第四透镜；

具有屈折力的第五透镜，所述第五透镜的像侧面于近光轴处为凹面；

且所述光学***满足条件式：

0.75mm<ET3+ET5+ET7+ET9<2.00mm；

0.80<TT/BFL<1.50；

0.85<SD52/CT5<3.75；

1.50<ET4/(|SAG41|+|SAG42|)<22.00；

其中，ET3为所述第一透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第二透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，ET5为所述第二透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第三透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，ET7为所述第三透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第四透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，ET9为所述第四透镜像侧面的最大有效孔径处与所述第五透镜物侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，TT为所述第一透镜的物侧面和所述第五透镜的像侧面之间于光轴上的距离，BFL为所述第五透镜的像侧面和所述光学***的成像面之间于光轴上的距离，SD52为所述第五透镜的像侧面的最大有效孔径的一半，CT5为所述第五透镜于光轴上的厚度，ET4为所述第四透镜物侧面的最大有效孔径处与所述第四透镜像侧面的最大有效孔径处之间于光轴方向上的距离，SAG41为所述第四透镜的物侧面于最大有效孔径处的矢高，SAG42为所述第四透镜的像侧面于最大有效孔径处的矢高。

2.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***还包括光阑，所述光阑设于所述第一透镜的物侧。

3.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足条件式：

0.60<f12/f<1.40；

其中，f12为所述第一透镜和所述第二透镜的组合焦距，f为所述光学***的有效焦距。

4.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足条件式：

-45.00mm<f4R10/f5<-2.00mm；

其中，f4为所述第四透镜的有效焦距，f5为所述第五透镜的有效焦距，R10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

5.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足条件式：

0.80<(CT1+CT2)/(CT3+CT4+CT5)<1.60；

其中，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度，CT2为所述第二透镜于光轴上的厚度，CT3为所述第三透镜于光轴上的厚度，CT4为所述第四透镜于光轴上的厚度。

6.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足条件式：

-1.50<(f1R1)/(f2/>R4)<-0.10；

其中，f1为所述第一透镜的有效焦距，R1为所述第一透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，f2为所述第二透镜的有效焦距，R4为所述第二透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

7.一种摄像模组，其特征在于，包括反射棱镜、感光元件及权利要求1至6任意一项所述的光学***，所述反射棱镜设于所述光学***的物侧，所述感光元件设于所述光学***的像侧。

8.一种电子设备，其特征在于，包括固定件及权利要求7所述的摄像模组，所述摄像模组设于所述固定件。