CN113649594A - 一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,具体步骤如下:(1)选区激光熔化:根据成形状态、样品表面平整度、气孔和裂纹对选区激光熔化技术进行工艺优化,确定工艺参数后使用粒径20‑80μm的球形24CrNiMo合金钢粉末进行选区激光熔化,制得成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品;(2)热等静压:确定成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品的相转变点温度、缺陷问题和致密度,确定热等静压工艺参数将成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品进行热等静压处理,所述工艺参数为:780‑830℃保温1‑4h,压力100‑200MPa,缓冷5‑15℃/min。利用激光增材制造的制备周期短、生产成本低、便于制备梯度成分样品、易于提升材料性能等优势制备24CrNiMo高性能合金钢的成形态样品,并通过热等静压后处理改善组织、致密度和韧性。
Description
技术领域
本发明涉及增材制造技术领域,具体涉及一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法。
背景技术
列车运行的速度和载重日前正在不断提升,现运行速度可达380km/h,载重大于60吨,所以对列车制动盘稳定组织和强韧性提出了更高的要求。制动盘作为高速列车安全制动的关键零部件,其芯部散热筋需要较高的强韧性,而表面部分要求高的硬度和耐磨性。传统的铸造、锻造等制造过程存在制备工艺过程复杂、材料的利用率低等问题;在加工过程中易受外力、热处理残余应力作用而产生变形;在高寒区域苛刻服役环境中易发生开裂和失效。传统制造工艺在制备精度和形状要求较高的材料时难度大、成本高,因此,研制一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法克服以上问题,选区激光熔化技术适用于投入生产,后续进行热等静压处理可以进一步改善组织,提高性能。
发明内容
针对现有技术的不足,本发明提出一种激光增材制造24CrNiMo高性能合金钢材料的热等静压方法。利用激光增材制造的制备周期短、生产成本低、便于制备梯度成分样品、易于提升材料性能等优势制备24CrNiMo高性能合金钢的成形态样品,并通过热等静压后处理改善组织、致密度和韧性。
本发明的技术方案是这样实现的:
一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,具体步骤如下:
(1)选区激光熔化:根据成形状态、样品表面平整度、气孔和裂纹对选区激光熔化技术进行工艺优化,确定工艺参数后使用粒径20-80μm的球形24CrNiMo合金钢粉末进行选区激光熔化,制得成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品;
(2)热等静压:确定成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品的相转变点温度、缺陷问题和致密度,根据以上条件确定热等静压工艺参数将成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品进行热等静压处理,所述工艺参数为:780-830℃保温1-4h,压力100-200MPa,缓冷5-15℃/min。
优选地,所述24CrNiMo合金粉末为使用气雾法制备的平均粒径为46.3μm的24CrNiMo合金粉末。
优选地,所述选区激光熔化工艺为:激光功率300-340W,激光扫描速度900-1000mm/s,扫描间距100-120μm,激光光斑直径70-80μm,以氩气为保护气体。
优选地,所述选区激光熔化采用激光器,所述激光器使用EOS M290金属材料3D打印机,激光功率320W,激光扫描速度950mm/s,扫描间距110m,激光光斑直径75m,成形室氩气保护,含氧量0.05%。
优选地,所述成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品尺寸为100mm×20mm×15mm,致密度>98%。
优选地,所述成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品的显微组织为:HAZ区中1-5μm板条贝氏体、粒状贝氏体和100-300nm板条回火马氏体,AS区中100-300nm针状贝氏体及<1μm的板条马氏体。
优选地,所述成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品致密度98.9%,平均显微硬度458.2HV,抗拉强度1370MPa,延伸率11.2%,屈强比93.4%,显微组织分为AS区和HAZ区,AS区主要为200nm针状贝氏体及板条马氏体;HAZ区则主要为1μm板条贝氏体、粒状贝氏体和200nm板条回火马氏体。
优选地,所述热等静压工艺参数为:800℃保温2h,压力120MPa,缓冷10℃/min。
优选地,进行热等静压后处理的24CrNiMo合金钢材料样品致密度>98%,样品组织为5-10μm的多边形铁素体,其中存在<100nm的球形碳化物、存在100-300nm颗粒碳化物的粒状珠光体、3-5μm的块状贝氏体和残余奥氏体。
优选地,进行热等静压后24CrNiMo合金钢材料样品致密度99.5%,平均显微硬度385.5HV,抗拉强度1100MPa,延伸率15.3%,屈强比67.6%。显微组织为5-10μm的多边形铁素体,其中存在100nm左右的球形碳化物,还有存在100-300nm的断续颗粒碳化物的粒状珠光体、3-5μm的块状贝氏体和残余奥氏体。
本发明具有以下有益效果:由于选区激光熔化技术具有一次近终成形、制备梯度成分的样品和成分可调等优势,可以降低新产品的生产周期和研发时间,提高产品的性能。由于选区激光熔化技术具备加工复杂结构件的能力,因此更适合制备内部需要支撑结构,尺寸精度要求高的高速列车制动盘。但是选区激光熔化技术应用过程中,制备的样品粉末层间和激光束熔道间这些搭接处易产生缺陷。热等静压可以在高温高压作用后使气孔、疏松等缺陷形成冶金闭合,组织均匀致密,有效提高组织综合力学性能,缩短生产周期,节约成本。本发明在选区激光熔化制备24CrNiMo合金钢后采用热等静压处理,实现复杂结构的高速列车制动盘的加工,后续加工余量小,周期短,节约材料,降低成本。在选区激光熔化制备24CrNiMo合金钢样品的基础上进行热等静压处理,改善了以气孔为主的缺陷,提高了材料的致密度和韧性,降低了屈强比,使材料获得优异的综合性能,更好地应用于高速列车制动盘。本发明通过研究激光增材制造24CrNiMo合金钢的固态相变,晶粒尺寸对微观组织结构及韧性的影响,调整热等静压的温度、压力、时间、冷却速度等,提供一种热等静压工艺参数,以平衡合金钢组织,提高其韧性,改善其综合性能。
本发明通过对选区激光熔化制备出的24CrNiMo合金钢进行后续热等静压处理获得其良好的综合性能。选区激光熔化制备的24CrNiMo合金钢(SLM 24CrNiMo)其成形态和热等静压后获得的组织和性能有很大区别,因此通过控制SLM制备的24CrNiMo合金钢热等静压态样品的相组成、显微组织及致密度,优化出对SLM制备的24CrNiMo合金钢进行热等静压后处理工艺参数,为制备高性能高速列车制动盘芯部材料提供一种优异的24CrNiMo合金钢选区激光熔化+热等静压工艺流程。
本发明所述选区激光熔化步骤为:使用粒径20-80μm的球形24CrNiMo合金钢粉末,在EOS M290金属材料3D打印机上,以氩气为保护气体,用300-340W的激光功率,900-1000mm/s的激光扫描速度,100-120μm的扫描间距,70-80μm的激光光斑直径进行选区激光熔化制备样品。SLM 24CrNiMo合金钢致密度>98%,其显微组织为:HAZ区中1-5μm板条贝氏体、粒状贝氏体和100-300nm板条回火马氏体,AS区中100-300nm针状贝氏体及<1μm的板条马氏体,组织较为细小,对提升性能有很大帮助。
综合不同参数下热等静压后SLM 24CrNiMo合金钢样品显微组织和性能变化规律,最终确定其最佳的热等静压工艺为:工作压力100-200MPa,压力介质为高纯氩气,在780-830℃保温1-4h,以5-15℃/min冷却至200-300℃开始泄压。经热等静压处理后SLM24CrNiMo合金钢显微组织为:5-10μm的多边形铁素体,其中存在<100nm的球形碳化物、存在100-300nm颗粒碳化物的粒状珠光体、3-5μm的块状贝氏体和残余奥氏体。其致密度>99%,抗拉强度达到1100MPa级别,延伸率达到15%~20%,屈强比降至60%~70%。本申请中通过以上工艺制备的材料组织中存在两种纳米级碳化物,其中一种存在于性能较好的粒状珠光体中。纳米级碳化物对合金钢的强度硬度作用明显,而粒状珠光体可以更好地提升材料的韧性,在合金钢中是一种不可多得的特殊组织。而可以显著提升性能的纳米级碳化物是选区激光熔化制备24CrNiMo合金钢后选择合适的参数进行热等静压得到,其中制备过程和后处理过程缺一不可。在材料选择上需要筛选合适成分的合金钢,技术上难以调整选区激光熔化制备材料的参数,以获得合适形状和尺寸的贝氏体及马氏体。在热等静压后处理方面,冷却温度和时间对纳米级碳化物和其他组织的形成影响很大,而此参数需要在数次调试后获得,是需要克服的技术难点。
附图说明
图1是选区激光熔化24CrNiMo的显微组织图片;(a)HAZ及AS区组织,(b)HAZ区微区组织形貌,(c)AS区微区组织形貌。
图2是选区激光增材制造24CrNiMo热等静压处理后SEM显微组织图片;(a)×5000,(b)×50000。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和有益效果有更加清楚的理解,现结合具体实施例对本发明的技术方案进行以下详细说明,应理解这些实例仅用于说明本发明而不用于限制本发明的范围。
实施例1
本发明一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,所述方法包括如下步骤:
步骤1:选区激光熔化步骤:
根据合金钢粉末粒径,单道优化制备成形工艺,确定选区激光熔化的工艺参数,进行样品制备。使用气雾法制备的平均粒径为46.3μm的24CrNiMo合金粉末进行选区激光熔化,以氩气为保护气体。本实例所述选区激光熔化工艺为:激光功率320W,激光扫描速度950mm/s,扫描间距110m,激光光斑直径75m,成形室氩气保护(含氧量0.05%)。激光器使用EOS M290金属材料3D打印机。
经检测,成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品致密度98.9%,平均显微硬度458.2HV,抗拉强度1370MPa,延伸率11.2%,屈强比93.4%,显微组织分为AS区和HAZ区,AS区主要为200nm针状贝氏体及板条马氏体;HAZ区则主要为1μm板条贝氏体、粒状贝氏体和200nm板条回火马氏体。
步骤2:热等静压步骤:
根据成形态样品的致密度、微裂纹及晶粒尺寸情况确定热等静压工艺参数,包括加热温度、保温时间、压力、冷却速度。在选择热等静压温度时,根据合金钢的相转变点温度结合成形态的微观组织,选择在相变点以上适当的温度加热。24CrNiMo合金钢的珠光体-奥氏体临界转变温度Ac1点为740℃;铁素体-奥氏体临界转变温度Ac3点为770℃,选择在780℃-830℃即可。根据样品尺寸及成形态的晶粒大小,合理选择保温时间,使相变完成且晶粒不会过多长大。压力对于组织的影响不明显,确定在100-200MPa范围内,冷却速度在5-15℃/min。
本实例所述热等静压工艺为:800℃保温2h;压力120MPa;缓冷10℃/min。
经检测,热等静压后样品致密度99.5%,平均显微硬度385.5HV,抗拉强度1100MPa,延伸率15.3%,屈强比67.6%。显微组织为5-10μm的多边形铁素体,其中存在100nm左右的球形碳化物,还有存在100-300nm的断续颗粒碳化物的粒状珠光体、3-5μm的块状贝氏体和残余奥氏体。经热等静压处理后的24CrNiMo合金钢屈强比降低25.8%,致密度提高0.6%,延伸率提高4.1%,具备良好的强度和塑韧性等综合力学性能。
由图1可以看出选区激光熔化24CrNiMo的成形态样品的显微组织由HAZ区的1-5μm板条贝氏体、粒状贝氏体和100-300nm板条回火马氏体和AS区的100-300nm针状贝氏体及<1μm的板条马氏体组成。由图2可以看出激光增材制造24CrNiMo热等静压处理后样品显微组织为3-5μm块状贝氏体、粒状珠光体和5-10μm的多边形铁素体,其中多边形铁素体的内部存在尺寸100nm左右的球形碳化物析出相,粒状珠光体组织中的碳化物呈现断续颗粒状,碳化物的尺寸为100-300nm。因此,以上说明本发明在选区激光熔化制备24CrNiMo合金钢样品的基础上进行热等静压处理,改善了以气孔为主的缺陷,提高了材料的致密度和韧性,降低了屈强比,使材料获得优异的综合性能,更好地应用于高速列车制动盘。
以上实施例对本发明的产品及方法进行了详细介绍,本文中应用了具体例对本发明的主要步骤及实施方式进行了阐述,上述实施例只是帮助理解本发明的方法及核心原理。对于本领域的技术人员,依据本发明的核心原理,在具体实施中会对各条件和参数根据需要而变动,综上所述,本说明书不应理解为对本发明的限制。
Claims (10)
1.一种激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:具体步骤如下:
(1)选区激光熔化:根据成形状态、样品表面平整度、气孔和裂纹对选区激光熔化技术进行工艺优化,确定工艺参数后使用粒径20-80μm的球形24CrNiMo合金钢粉末进行选区激光熔化,制得成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品;
(2)热等静压:确定成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品的相转变点温度、缺陷问题和致密度,根据以上条件确定热等静压工艺参数将成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品进行热等静压处理,所述工艺参数为:780-830℃保温1-4h,压力100-200MPa,缓冷5-15℃/min。
2.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述24CrNiMo合金粉末为使用气雾法制备的平均粒径为46.3μm的24CrNiMo合金粉末。
3.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述选区激光熔化工艺为:激光功率300-340W,激光扫描速度900-1000mm/s,扫描间距100-120μm,激光光斑直径70-80μm,以氩气为保护气体。
4.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述选区激光熔化采用激光器,所述激光器使用EOS M290金属材料3D打印机,激光功率320W,激光扫描速度950mm/s,扫描间距110m,激光光斑直径75m,成形室氩气保护,含氧量0.05%。
5.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品尺寸为100mm×20mm×15mm,致密度>98%。
6.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品的显微组织为:HAZ区中1-5μm板条贝氏体、粒状贝氏体和100-300nm板条回火马氏体,AS区中100-300nm针状贝氏体及<1μm的板条马氏体。
7.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述成形态SLM 24CrNiMo合金钢样品致密度98.9%,平均显微硬度458.2HV,抗拉强度1370MPa,延伸率11.2%,屈强比93.4%,显微组织分为AS区和HAZ区,AS区主要为200nm针状贝氏体及板条马氏体;HAZ区则主要为1μm板条贝氏体、粒状贝氏体和200nm板条回火马氏体。
8.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:所述热等静压工艺参数为:800℃保温2h,压力120MPa,缓冷10℃/min。
9.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:进行热等静压后处理的24CrNiMo合金钢材料样品致密度>98%,样品组织为5-10μm的多边形铁素体,其中存在<100nm的球形碳化物、存在100-300nm颗粒碳化物的粒状珠光体、3-5μm的块状贝氏体和残余奥氏体。
10.根据权利要求1所述的激光增材制造24CrNiMo合金钢的热等静压方法,其特征在于:进行热等静压后24CrNiMo合金钢材料样品致密度99.5%,平均显微硬度385.5HV,抗拉强度1100MPa,延伸率15.3%,屈强比67.6%。显微组织为5-10μm的多边形铁素体,其中存在100nm左右的球形碳化物,还有存在100-300nm的断续颗粒碳化物的粒状珠光体、3-5μm的块状贝氏体和残余奥氏体。
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---|---|
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114045377A (zh) * | 2022-01-07 | 2022-02-15 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种中碳钢表面激光相变强化方法 |
CN114378304A (zh) * | 2022-01-17 | 2022-04-22 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种结合激光选区熔化和热等静压技术制备钨基复合片的工艺方法 |
CN114669756A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-28 | 南方科技大学 | 一种合金材料的制备方法 |
CN114774807A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-07-22 | 北京动力机械研究所 | 一种用于激光增材制造的17-4ph原料粉末及其制备方法及其不锈钢的制备方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015096980A1 (en) * | 2013-12-23 | 2015-07-02 | Alstom Technology Ltd | Gamma prime precipitation strengthened nickel-base superalloy for use in powder based additive manufacturing process |
CN107214336A (zh) * | 2017-06-16 | 2017-09-29 | 东北大学 | 一种利用激光选区熔化技术制备24CrNiMo贝氏体合金钢的方法 |
CN107498054A (zh) * | 2017-10-12 | 2017-12-22 | 东北大学 | 一种利用激光选区熔化技术制备增韧24CrNiMo合金钢的方法 |
CN108480642A (zh) * | 2018-05-22 | 2018-09-04 | 东北大学 | 一种激光增材制造12CrNi2高性能合金钢的热等静压及热处理方法 |
CN109500393A (zh) * | 2017-09-15 | 2019-03-22 | 西南交通大学 | 一种高速列车制动盘的激光增材制造方法 |
-
2021
- 2021-08-13 CN CN202110931512.XA patent/CN113649594B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2015096980A1 (en) * | 2013-12-23 | 2015-07-02 | Alstom Technology Ltd | Gamma prime precipitation strengthened nickel-base superalloy for use in powder based additive manufacturing process |
CN107214336A (zh) * | 2017-06-16 | 2017-09-29 | 东北大学 | 一种利用激光选区熔化技术制备24CrNiMo贝氏体合金钢的方法 |
CN109500393A (zh) * | 2017-09-15 | 2019-03-22 | 西南交通大学 | 一种高速列车制动盘的激光增材制造方法 |
CN107498054A (zh) * | 2017-10-12 | 2017-12-22 | 东北大学 | 一种利用激光选区熔化技术制备增韧24CrNiMo合金钢的方法 |
CN108480642A (zh) * | 2018-05-22 | 2018-09-04 | 东北大学 | 一种激光增材制造12CrNi2高性能合金钢的热等静压及热处理方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114045377A (zh) * | 2022-01-07 | 2022-02-15 | 北京煜鼎增材制造研究院有限公司 | 一种中碳钢表面激光相变强化方法 |
CN114378304A (zh) * | 2022-01-17 | 2022-04-22 | 中国科学院合肥物质科学研究院 | 一种结合激光选区熔化和热等静压技术制备钨基复合片的工艺方法 |
CN114669756A (zh) * | 2022-03-07 | 2022-06-28 | 南方科技大学 | 一种合金材料的制备方法 |
CN114669756B (zh) * | 2022-03-07 | 2024-03-19 | 南方科技大学 | 一种合金材料的制备方法 |
CN114774807A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-07-22 | 北京动力机械研究所 | 一种用于激光增材制造的17-4ph原料粉末及其制备方法及其不锈钢的制备方法 |
CN114774807B (zh) * | 2022-04-25 | 2023-10-10 | 北京动力机械研究所 | 一种用于激光增材制造的17-4ph原料粉末及其制备方法及其不锈钢的制备方法 |
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