CN113528978B - 一种980MPa级镀锌复相钢及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种980MPa级镀锌复相钢，属于高强度冷轧热镀锌钢技术领域，以质量分数计，所述复相钢的化学成分为：C：0.10％～0.12％，Si：0.5～1.0％，Mn：2.0％～2.5％，Alt：0.03％～0.1％，Ti：0.03％～0.04％，P≤0.01％，S≤0.01％，N≤0.004％，余量为Fe和微量元素。该980MPa级镀锌复相钢具有高的屈服强度，并匹配的良好的延伸率及高的弯曲性。本发明还提供了一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法。

Description

一种980MPa级镀锌复相钢及其制备方法
技术领域
本发明属于高强度冷轧热镀锌钢技术领域，特别涉及一种980MPa级镀锌复相钢及其制备方法。
背景技术
随着汽车向节能、环保、安全、舒适方向发展，车身在轻量化方向发展的同时，对耐蚀性能和抗冲撞性能的要求也越来越高。加上来自铝、镁、塑料等材料的竞争压力，迫使汽车用钢板向经过涂镀处理的高强化方向发展。随着涂镀超高强钢板用途的不断扩大，对成形性要求也越来越高，如高延伸率、高屈服、弯曲性、扩孔性等等。
基于传统退火工艺产线生产的传统复相钢的组织一般为高塑性的软质相铁素体基体和硬质的第二相贝氏体(30～40％)及少量的残余奥氏体。在成形过程中应力主要集中在硬质相附近的软相中产生局部应变变形，导致低的屈服强度，从而损害凸缘翻边性能和弯曲性能。因此，一般引入析出物和采用预屈服开发高屈服复相钢。这两种方法一定程度上提高了屈服强度，也改善凸缘翻边性能和弯曲性能，但其本质结构未变，不能获得高屈服的复相钢，同时还要损失一定的延伸率。而且，传统复相钢是添加大量微合金元素所获得的，其包含的微合金元素也易导致先进高强钢性能波动。
发明内容
为了解决冷轧热镀锌钢屈服强度和弯曲性不足的技术问题，本发明提供了一种980MPa级镀锌复相钢，该980MPa级镀锌复相钢具有高的屈服强度，并匹配的良好的延伸率及高的弯曲性。
本发明还提供了一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法。
本发明通过以下技术方案实现：
本申请提供一种980MPa级镀锌复相钢，以质量分数计，所述复相钢的化学成分为：
C：0.10％～0.12％，Si：0。5～1.0％，Mn：2.0％～2.5％，Alt：0.03％～0.1％，Ti：0.03％～0.04％，P≤0.01％，S≤0.01％，N≤0.004％，余量为Fe和微量元素；
所复相钢的金相组织以体积分数计包括：50～65％的贝氏体，4～8％的马氏体，20～40％的铁素体，6～9％的残余奥氏体。
可选的，所述复相钢的厚度为1.2～2.0mm。
基于同一发明构思，本申请还提供一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法，所述制备方法包括：
钢水进行连铸，获得所述980MPa级镀锌复相钢的板坯；
将所述板坯进行轧前加热、热轧、冷轧、连续退火和镀锌，获得所述980MPa级镀锌复相钢；
其中，所述轧前加热的加热温度为1220～1280℃。
可选的，所述热轧中，终轧温度为870～920℃；卷取温度为550～620℃。
可选的，所述冷轧中，冷轧压下率为50％-60％。
可选的，所述连续退火包括：
将冷轧获得的冷硬卷进行预热，获得带钢；
将所述带钢加热至650℃，实现预氧化，加热速率3℃/s～8℃/s；
将预氧化后的所述带钢进一步加热，后保温；
将保温后的所述带钢进行冷却。
可选的，所述将冷轧获得的冷硬卷进行预热，获得带钢，具体包括：
将冷轧获得的冷硬卷以4℃/s～10℃/s的速率预热至220℃，获得带钢。
可选的，所述将预氧化后的所述带钢进一步加热，后保温，包括：
将预氧化后的所述带钢以1℃/s～4℃/s的速率进一步加热至850℃～900℃，保温60s～150s。
可选的，所述将保温后的所述带钢进行冷却，具体包括：
将保温后的所述带钢以2℃/s～6℃/s的速率冷却至810℃～840℃，后经吹气冷却至时效温度320℃～380℃，保温60～120s。
可选的，所述镀锌包括：
将所述带钢加热至450℃～460℃，后进行镀锌；
镀锌结束后冷却至420～430℃，后以6℃/s～9℃/s的速率冷却至250～300℃。
本发明中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
1.本发明一种980MPa级镀锌复相钢，对复相钢的化学成分进行改进，采用低碳成分体系结合高温加热-贝氏体转变快冷工艺模式，获得硬质贝氏体相基体、马氏体、软质铁素体及残余奥氏体，同时，添加少量Ti元素获得细化均匀的微观组织，该组织中硬质相基体提供强度，同时减小硬质相和软质相硬度差异，使得获得均匀组织，有效提高钢的弯曲性。
2.本发明一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法，通过对板坯化学成分进行改进，并采用高温加热-贝氏体转变快冷工艺模式，获得硬质贝氏体相基体、马氏体、软质铁素体及残余奥氏体，制得的复相钢具有高的屈服强度，并匹配的良好的延伸率及高的弯曲性，其中，轧前加热温度若低于1220℃不能使氮碳化物完全溶影响所需强度和延伸率，相反加热温度若高于1280℃恶化热加工塑性。因此，板坯加热温度控制在1220～1280℃。
上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，而可依照说明书的内容予以实施，并且为了让本发明的上述和其它目的、特征和优点能够更明显易懂，以下特举本发明的具体实施方式。
附图说明
为了更清楚地说明本申请中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1是本发明实施例1制得的镀锌复相钢的显微组织照片。
图2是本发明一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法的流程图。
图3是对比例1制得的镀锌复相钢的显微组织照片。
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
还需要说明的是，本发明中的术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。
本申请提供的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：
根据本发明一种典型的实施方式，提供一种980MPa级镀锌复相钢，以质量分数计，所述复相钢的化学成分为：
C：0.10％～0.12％，Si：0.5～1.0％，Mn：2.0％～2.5％，Alt：0.03％～0.1％，Ti：0.03％～0.04％，P≤0.01％，S≤0.01％，N≤0.004％，余量为Fe和微量元素；
所复相钢的金相组织以体积分数计包括：50～65％的贝氏体，4～8％的马氏体，20～40％的铁素体，6～9％的残余奥氏体。
本发明中，对复相钢的化学成分进行改进，采用低碳成分体系结合高温加热-贝氏体转变快冷工艺模式，获得硬质贝氏体相基体、马氏体、软质铁素体及残余奥氏体，同时，添加少量Ti元素获得细化均匀的微观组织，该组织中硬质相基体提供强度，同时减小硬质相和软质相硬度差异，使得获得均匀组织，有效提高钢的弯曲性。
本发明中，复相钢各化学成分及含量的选取理由如下：
C最有效的固溶强化元素，是保证钢硬质相含量的最重要的元素，因此需要把C的重量百分含量控制在0.10％～0.12％以内，过小不能保证硬质相含量，很难达到所需强度，过大会恶化焊接性；
Si的作用是促进铁素体相变，使碳含量富集于奥氏体中，并且有自身固溶强化效果。本发明中为了确保软质相和硬质相复合分率Si的质量分数控制在0.5～1.0％，过小很难抑制渗碳体析出，导致产生少量的残余奥氏体，影响钢的延性，过大恶化翻边性；
Mn的作用固溶强化元素同时稳定奥氏体重要元素，且降低获得马氏体相的临界冷却速度，因此Mn的质量分数控制在2.0％～2.5％，过小很难保证钢的硬质相，很难达到高强度，过大恶化加工性和焊接性；
Alt的作用是与钢中氧结合而提高脱氧作用，同时与Si一样将铁素体的碳分配至奥氏体中提高马氏体的硬化性。本发明中Alt的质量分数控制为0.03％～0.1％，过小很难确保马氏体的硬化性，过大增加制造费用；
Ti的作用是提高钢的强度及晶粒细化。本罚命中控制Ti的质量分数控制在0.03％～0.04％，过小起不到晶粒细化和强化作用，过大恶化延性；
P容易使钢的可塑性及韧性明显下降，因此含量要求尽可能低，需要控制P的重量百分含量控制在0.01％以下；
S在钢中S是有害杂质元素，使钢产生热脆性，降低钢的延展性和韧性，在锻造和轧制时造成裂纹。因此控制S的重量百分含量在0.01％以下；
N氮与碳一样，也是固溶元素。随着钢中N含量的增加，将导致其冲压加工性能变坏，同时，固溶N是造成镀锌板成品时效的主要原因，特别是对于平整后的应变时效作用，氮的影响尤其大，因此要求N尽量低。对本发明镀锡板来说，钢中的N含量应控制在0.004％以下。
本发明中，复相钢的金相组织类型的控制原理如下：
贝氏体的体积分数为50～65％的目的是为了确保强度和弯曲性，低于50％很难确保强度和弯曲性，高于65％很难确保匹配的高的延伸率。
马氏体的体积分数为4～8％，马氏体作为确保强度的主要硬质相，若低于4％很难确保强度，同时马氏体也是开裂的起端，因此高于8％会恶化弯曲性。
铁素体的体积分数为20～40％，铁素体作为确保延伸率的主要软质相，若低于20％很难确保延伸率，同时铁素体高于40％导致软质相和硬质相之间的硬度差，恶化弯曲性。
残余奥氏体的体积分数为6～9％，残余奥氏体有利于提高加工硬化能力，延迟变形时颈缩，若低于6％很难确保加工硬化能力，同时残余奥氏体也是开裂的起始段恶化弯曲性，因此高于9％恶化弯曲性。
作为一种可选的实施方式，所述复相钢的厚度为1.2～2.0mm。
根据本发明另一种典型的实施方式，提供一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法，如图2所示，所述制备方法包括：
S1.钢水进行连铸，获得所述980MPa级镀锌复相钢的板坯；
S2.将所述板坯进行轧前加热、热轧、冷轧、连续退火和镀锌，获得所述980MPa级镀锌复相钢；
其中，所述轧前加热的加热温度为1220～1280℃。
本发明中，通过对板坯化学成分进行改进，并采用高温加热-贝氏体转变快冷工艺模式，获得硬质贝氏体相基体、马氏体、软质铁素体及残余奥氏体，制得的复相钢具有高的屈服强度，并匹配的良好的延伸率及高的弯曲性，其中，轧前加热温度度若低于1220℃不能使氮碳化物完全溶影响所需强度和延伸率，相反加热温度若高于1280℃恶化热加工塑性。因此，板坯加热温度控制在1220～1280℃。
作为一种可选的实施方式，所述热轧中，终轧温度为870～920℃；卷取温度为550～620℃。
本申请中，终轧温度为870～920℃，低于870℃导致热变形阻抗增加会给后续冷轧带来轧制压力，高于920℃产生过厚的氧化皮，同时粗化晶粒结构；卷取温度为550～620℃，采用低温卷取，使得热轧板头尾和宽度方向边中具有均匀的组织性能，避免接下来后续冷硬板性能波动。
作为一种可选的实施方式，所述冷轧中，冷轧压下率为50％-60％。
本申请中，冷轧压下率为50％-60％，产生更多有利于成形性的(111)取向织构，低于50％，弱化再结晶驱动力，影响获得有利于加工性的组织结构，高于60％边部发生裂纹的可能性高，增加轧制负荷。
作为一种可选的实施方式，所述连续退火包括：
将冷轧获得的冷硬卷进行预热，获得带钢；
将所述带钢加热至650℃，实现预氧化，加热速率3℃/s～8℃/s；
将预氧化后的所述带钢进一步加热，后保温；
将保温后的所述带钢进行冷却。
本申请中，冷硬卷进行预热，预热过程中冷变形的铁素体发生回复，带钢加热至650℃，该过程中实现预氧化，使得避免含Si钢种镀锌性问题，加热速率3℃/s～8℃/s低于3℃/s不能满足产线实际最小带速，影响工业生产，高于8℃/s影响易氧化元素Mn的不均富集导致不均匀的氧化，带钢进一步加热，该过程实现冷轧铁素体组织的再结晶，并且珠光体先转变为奥氏体并向铁素体长大。
作为一种可选的实施方式，所述将冷轧获得的冷硬卷进行预热，获得带钢，具体包括：
将冷轧获得的冷硬卷以4℃/s～10℃/s的速率预热至220℃，获得带钢。
作为一种可选的实施方式，所述将预氧化后的所述带钢进一步加热，后保温，包括：
将预氧化后的所述带钢以1℃/s～4℃/s的速率进一步加热至850℃～900℃，保温60s～150s。
本申请中，加热温度为850℃～900℃，低于850℃带来过多的软质铁素体，影响组织均匀性和屈服强度，高于900℃形成过多的奥氏体，减小奥氏体碳含量富集，形成太多的硬质相，影响延伸率。该过程实现全或部分奥氏体化，获得更多的奥氏体量，同时有效控制奥氏体晶粒，有效改善弯曲性。
作为一种可选的实施方式，所述将保温后的所述带钢进行冷却，具体包括：
将保温后的所述带钢以2℃/s～6℃/s的速率冷却至810℃～840℃，后经吹气冷却至时效温度320℃～380℃，保温60～120s。
本申请中，将保温后的带钢冷却至810℃～840℃，冷却速度约为2℃/s～6℃/s，该过程使得奥氏体部分转移为铁素体，c、Mn等元素向奥氏体中聚集，后经吹气冷却至时效温度320℃～380℃，保温60～120s，该过程中，得到一定比例的贝氏体和未转变奥氏体，通过贝氏体相转变区保温使C、Mn等元素进一步向奥氏体中聚集。
作为一种可选的实施方式，所述镀锌包括：
将所述带钢加热至450℃～460℃，后进行镀锌；
镀锌结束后冷却至420～430℃，后以6℃/s～9℃/s的速率冷却至250～300℃。
本申请中，镀锌结束后冷却至420～430℃，该过程中，通过快速感应加热尽量减少带钢在均衡段，炉鼻子和锌锅中的逗留时间，避免在高温下部分奥氏体分解；后以6℃/s～9℃/s的速率冷却至250～300℃，该过程中，部分奥氏体相转变为马氏体相。
下面将结合实施例、对比例及实验数据对本申请一种980MPa级镀锌复相钢及其制备方法进行详细说明。
实施例
一种980MPa级镀锌复相钢，通过以下方法制备：
(1)钢水进行连铸获得板坯，以质量分数计，所述板坯的化学成分为：
C：0.10％～0.12％，Si：0.5～1.0％，Mn：2.0％～2.5％，Alt：0.03％～0.1％，Ti：0.03％～0.04％，P≤0.01％，S≤0.01％，N≤0.004％，余量为Fe和微量元素。
(2)轧制：板坯加热至1250℃，后进行热轧，终轧温度为890℃，卷取温度为580℃，后进行冷轧，冷轧压下率为56％。
(3)连续退火：
将冷轧获得的冷硬卷以8℃/s的速率预热至220℃，获得带钢；
将所述带钢加热至650℃，实现预氧化，加热速率6℃/s；
将预氧化后的所述带钢以1℃/s～4℃/s的速率进一步加热至850℃～900℃，保温60s～150s；
将保温后的所述带钢以4℃/s的速率冷却至830℃，后经吹气冷却至时效温度320℃～380℃，保温60～120s。
(4)镀锌：将所述带钢加热至455℃进行镀锌；镀锌结束后冷却至425℃，后以8℃/s的速率冷却至280℃。
所述复相钢的厚度为1.6mm。
基于上述制备方法，本发明提供4个典型的实施例，并提供1个对比例，各实施例及对比例的板坯化学成分如表1所示，步骤(3)连续退火的关键工艺参数如表2所示。
表1实施例1-4和对比例1的板坯化学成分(wt％)
C Si Mn Alt Ti P S N
实施例1 0.11 0.7 2.0 0.035 0.03 0.008 0.003 0.002
实施例2 0.10 0.9 2.5 0.05 0.04 0.007 0.005 0.003
实施例3 0.12 0.5 2.2 0.07 0.035 0.009 0.004 0.002
实施例4 0.11 1.0 2.3 0.05 0.037 0.008 0.005 0.003
对比例1 0.2 0.25 1.8 0.2 0.05 0.1 0.005 0.004
本发明各实施例和对比例的化学成分包含表1中元素，余量为Fe和不可避免的杂质元素。
表2实施例1-4和对比例1的关键工艺参数
实施例1 实施例2 实施例3 实施例4 对比例1
加热速度℃/s 1.5 4 3 2 3
加热温度℃ 850 870 890 900 800
保温时间s 120 120 100 80 100
快冷温度℃ 320 340 360 380 460
保温时间s 120 90 100 80 60
相关实验：
将实施例1-4和对比例1制得的复相钢进行性能检测，测试结果如表3所示。
相关测试方法：
表3中各个力学性能的测试方法为：根据国标(GB/T 228.1-2010)进行力学性能检测，根据金属材料弯曲实验方法(JIS Z 2248)进行R/t测试。
表3实施例1-4和对比例1复相钢力学性能
R<sub>p0.2</sub>，N/mm<sup>2</sup> R<sub>m</sub>，N/mm<sup>2</sup> A<sub>50，</sub>％ R/t
实施例1 787 1002 14 0.8
实施例2 795 1042 18 0.6
实施例3 798 993 16 0.6
实施例4 803 1023 18 0.7
对比例1 620 991 14 1.7
从表3可以看出，本发明实施例提供的一种980MPa级镀锌复相钢的生产方法，获得的980MPa级镀锌复相钢相比于对比例1传统复相钢具有高的屈服强度和弯曲性(低的R/t比)。抗拉强度大于980MPa，屈服强度大于780MPa，A50延伸率大于14％，R/t比小于1.0。
本发明提供的一种980MPa级镀锌复相钢的生产方法，采用低碳成分体系和高温加热-低温快冷模式，获得贝氏体硬质基体，马氏体体和铁素体的混合组织的高强钢。该组织类型不同于铁素体软质相为基体，整体组织比较均匀，不会引起局部应变集中。该组织中硬质相基体提供强度，铁素体提供了钢的延性，而细小均匀的组织构成提供高弯曲性。根据本发明，能够获得具有高弯曲性的980MPa级镀锌高强钢，使得满足汽车零部件对加工性能的特殊要求。
附图1的详细说明：
如图1所示，本发明钢的组织以硬质相(贝氏体)为基体，包含少量铁素体、残余奥氏体及马氏体的均匀细化的组织，有利于获得良好弯曲性和与其匹配的较高的延伸率。
如图3所示，对比例1获得的钢的微观组织金相照片，图3的比例标尺与图1相同，均为50μm，相比于图1，图3的组织粗大且不均匀。
本申请中的一个或多个技术方案，至少还具有如下技术效果或优点：
(1)本申请一种980MPa级镀锌复相钢，对复相钢的化学成分进行改进，采用低碳成分体系结合高温加热-贝氏体转变快冷工艺模式，获得硬质贝氏体相基体、马氏体、软质铁素体及残余奥氏体，同时，添加少量Ti元素获得细化均匀的微观组织，该组织中硬质相基体提供强度，同时减小硬质相和软质相硬度差异，使得获得均匀组织，有效提高钢的弯曲性。
(2)本申请一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法，通过对板坯化学成分进行改进，并采用高温加热-贝氏体转变快冷工艺模式，获得硬质贝氏体相基体、马氏体、软质铁素体及残余奥氏体，制得的复相钢具有高的屈服强度，并匹配的良好的延伸率及高的弯曲性，其中，轧前加热温度若低于1220℃不能使氮碳化物完全溶影响所需强度和延伸率，相反加热温度若高于1280℃恶化热加工塑性。因此，板坯加热温度控制在1220～1280℃。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (5)

1.一种980MPa级镀锌复相钢，其特征在于，以质量分数计，所述复相钢的化学成分为：
C：0.10%～0.12%，Si：0.5～1.0%，Mn：2.0%～2.5%，Alt：0.03%～0.1%，Ti：0.03%～0.04%，P≤0.01%，S≤0.01%， N≤0.004%，余量为Fe和微量元素；
所述复相钢的金相组织以体积分数计包括：50～65%的贝氏体，4～8%的马氏体，20～40%的铁素体，6～9%的残余奥氏体，所述复相钢的抗拉强度大于980MPa，屈服强度大于780MPa，A50延伸率大于14%，R/t比小于1.0，所述复相钢的制备方法包括：
钢水进行连铸，获得板坯；
将所述板坯进行轧前加热、热轧、冷轧、连续退火和镀锌，获得所述980MPa级镀锌复相钢；
其中，所述轧前加热的加热温度为1220～1280℃，
所述连续退火包括：将冷轧获得的冷硬卷以4℃/s～10℃/s的速率预热至220℃，获得带钢；将所述带钢加热至650℃，实现预氧化，加热速率3℃/s～8℃/s；将预氧化后的所述带钢以1℃/s～4℃/s的速率进一步加热至850℃～900℃，保温60s～150s；将保温后的所述带钢以2℃/s～6℃/s的速率冷却至810℃～840℃，后经吹气冷却至时效温度320℃～380℃，保温60～120s；
所述镀锌包括：将所述带钢加热至450℃～460℃，后进行镀锌；镀锌结束后冷却至 420～430℃，后以6℃/s～9℃/s的速率冷却至250～300℃。
2.根据权利要求1所述的一种980MPa级镀锌复相钢，其特征在于，所述复相钢的厚度为1.2～2.0mm。
3.一种如权利要求1或2所述的980MPa级镀锌复相钢的制备方法，其特征在于，所述制备方法包括：
钢水进行连铸，获得所述980MPa级镀锌复相钢的板坯；
将所述板坯进行轧前加热、热轧、冷轧、连续退火和镀锌，获得所述980MPa级镀锌复相钢；
其中，所述轧前加热的加热温度为1220～1280℃。
4.根据权利要求3所述的一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法，其特征在于，所述热轧中，终轧温度为870～920℃；卷取温度为550～620℃。
5.根据权利要求3所述的一种980MPa级镀锌复相钢的制备方法，其特征在于，所述冷轧中，冷轧压下率为50%-60%。
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