CN113422369A - 故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法 - Google Patents

故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，所述方法包括，电网正常运行时，控制晶闸管VT1和VT2的触发角为α＝180°，使TCLC结构呈现容性，并设置TCLC结构的容抗和电容C1，TCLC结构补偿全部无功功率；电网发生单相接地故障时，控制晶闸管VT1和VT2的触发角为α＝90°，使TCLC结构呈现感性，并设置TCLC结构的电抗、电感L1和电感L2的电感，TCLC结构注入最大的感性消弧电流。有效降低了MF‑GCI直流侧电容电压并且保证了MF‑GCI的安全运行。

Description

故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制 方法
技术领域
本发明属于配电网消弧技术领域，特别是涉及故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法。
背景技术
配电网设备繁杂，用户众多，覆盖面广，地理情况变化多样，且受用户增容等外界条件以及城市建设等因素的影响，发生故障的几率相对较高。在配电网故障中绝大部分是单相接地故障，配电网发生单相接地故障时，非故障相对地电压升高，能够引起***过电压，导致绝缘击穿，易扩大为相间短路。
作为连接输电***和电力用户桥梁，配电网安全运行直接关系到用户利益，因此配电网在发生单相接地故障后，应及时抑制接地故障电流，使配电网可靠运行。现有消弧技术分为无源消弧与有源消弧两类，无源消弧装置主要有固定补偿式消弧线圈与自动调谐式消弧线圈；由于无源消弧装置中仅含有无源元件，因此只能补偿故障电流中无功分量。随着电力电子技术发展，为了进一步提升单相接地故障电流补偿效果，有源消弧被提出，有源消弧技术通过由电力电子器件组成的逆变电路向配电网***注入全补偿电流，不仅可补偿故障电流中无功分量，还可补偿有功与谐波分量，从而达到有效抑制电弧电流的目的。目前，国内配电网有源消弧技术主要有以下几种：基于主从变流器的有源消弧线圈方法、基于柔性接地控制的有源消弧方法以及基于级联H桥变流器的故障消弧方法等。现有的具备单相接地故障调控与无功补偿能力的并网型变流器(Multi-FunctionGridconnectedInverter，MF-GCI)由有源变流部分有源变流部分和无源部分构成，有源变流部分有源变流部分采用有源逆变电路，无源部分采用静止无功补偿器(SwitchingVirtualCircuit，SVC)或磁阀式可控电抗器(MagneticControlReactor，MCR)等设备，无源部分能够补偿故障电流无功分量，连续平滑地调节电抗，从而降低有源部分容量；有源部分能够补偿故障电流有功分量和谐波分量，完善无源结构的性能；有源部分和无源部分协调配合，实现功能互补与整体容量优化。但是该方案需要综合考虑无功补偿和故障消弧两个模式下功能实现，以及有源、无源部分容量合理分配，涉及因素多且复杂。此外，MF-GCI在不同模式进行切换时，由于存在有源、无源部分电抗特性的动态调整，极有可能产生暂态电压、电流冲击的问题，严重威胁MF-GCI有源部分乃至整体的运行安全。
发明内容
本发明实施例的目的在于提供一种故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，解决MF-GCI设计复杂和在模式切换时产生暂态电压、电流冲击问题；及在不同模式切换时，有源部分和无源部分相互配合的问题。
为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案是故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，所述故障柔性消弧与电能质量调控复合***中包含并网型变流器，并网型变流器由有源变流部分有源变流部分和无源部分串联组成；
所述无源部分为TCLC结构，由晶闸管控制的晶闸管控制的电抗器、电容C1和滤波电感L2组成，晶闸管控制的电抗器由晶闸管VT1、VT2和电感L1构成，晶闸管VT1和VT2反向并联，电感L1与晶闸管VT1和VT2构成的整体串联，电容C1与晶闸管控制的电抗器并联，滤波电感L2一端串联在晶闸管控制的电抗器和电容C1的节点上；滤波电感L2另一端串联在有源变流部分有源变流部分；
所述方法包括，电网正常运行时，控制晶闸管VT1和VT2的触发角为α＝180°，使TCLC结构呈现容性，并设置TCLC结构的容抗和电容C1，TCLC结构补偿全部无功功率；
电网发生单相接地故障时，控制晶闸管VT1和VT2的触发角为α＝90，使TCLC结构呈现感性，并设置TCLC结构的电抗、电感L1和电感L2的电感，TCLC结构注入最大的感性消弧电流。
进一步的，所述TCLC结构的电抗在电网正常运行时为：
Figure BDA0003187804570000021
其中，Vsx为电网侧电压，x＝a，b，c；QTCLC(max)为从并网型变流器注入到电网的最大无功功率；
Figure BDA0003187804570000022
为电感L2的电抗；
Figure BDA0003187804570000023
为电容C1的电抗。
进一步的，所述电容C1在电网正常运行时为：
Figure BDA0003187804570000024
其中，Ex为电网电压；L2为滤波电感L2的电感、ω为基波角频率；；QTCLC(max)为从并网型变流器注入到电网的最大无功功率。
进一步的，所述从并网型变流器注入到电网的最大无功功率大于、等于负载所需补偿的无功功率。
进一步的，所述并网型变流器在电网发生单相接地故障时先闭锁一个周期后，控制晶闸管VT1和VT2间的触发角为α＝90°，晶闸管全导通，等效为电感L1电容C1并联，使晶闸管控制的电抗器上流过的电流大于电容C1上流过的电流。
进一步的，所述TCLC结构的电抗在电网发生单相接地故障时为：
Figure BDA0003187804570000031
其中，Im(max)为非故障相MF-GCI注入的最大消弧有功电流；IR(max)为非故障相MF-GCI注入的最大消弧无功电流；
Figure BDA0003187804570000032
为电感L1的电抗；
Figure BDA0003187804570000033
为电容C1的电抗；
Figure BDA0003187804570000034
为电感L2的电抗；且
Figure BDA0003187804570000035
其中：rx为非故障相线路对地电阻，C0x为非故障相线路对地电容；；Ex为电源电压。
进一步的，设置所述TCLC结构的电感L1的电感为：
Figure BDA0003187804570000036
其中，C1为TCLC结构的电容；
L2为电感L2的电感，用于降低MF-GCI输出的电流纹波，且
Figure BDA0003187804570000037
其中，Vdcx为直流侧电容电压，fs为开关频率，Δicxmax为MF-GCI允许的最大纹波注入电流。
进一步的，所述并网型变流器在电网发生单相接地故障时闭锁为：导通有源变流部分有源变流部分的上桥臂，同时关断有源变流部分有源变流部分的下桥臂；或关闭有源变流部分有源变流部分的上桥臂，同时导通有源变流部分有源变流部分的下桥臂；
其中，有源变流部分有源变流部分由脉宽调制变流器和直流侧储能电容组成，直流侧储能电容连接在脉宽调制变流器直流侧；脉宽调制变流器由4个全控型器件绝缘栅双极型晶体管IGBT1、IGBT2、IGBT3、IGBT4和4个续流二极管构成，IGBT与续流二极管采用反并联连接方式，直流侧储能电容正极与IGBT1的集电极相连，直流侧储能电容负极IGBT3的节点发射极相连。有源变流部分有源变流部分一端通过IGBT2的发射极和IGBT4的集电极的节点串联至无源部分，另一端通过IGBT1的发射极和IGBT3的集电极的节点接地。
本发明的有益效果是：本发明通过对MF-GCI运行特性的理论分析研究，解决了MF-GCI的参数设计复杂和在模式切换时产生的暂态电压、电流冲击问题，进而有效降低了MF-GCI直流侧电容电压并且保证了MF-GCI的安全运行。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例的故障柔性消弧与电能质量调控复合***电路拓扑图；
图2是未采用模式间柔性切换方法的MF-GCI运行波形：图中，(a)为MF-GCI模式切换顺序，(b)为TCLC基频等效电抗波形，(c)为变流器输出电压波形；
图3是采用模式间柔性切换方法的MF-GCI运行波形：图中，(a)为MF-GCI模式切换顺序，(b)为TCLC基频等效电抗波形，(c)为变流器输出电压波形。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
如图1所示为本发明实施例的故障柔性消弧与电能质量调控复合***电路拓扑图，采用三单相结构，三相对称分布，各相可独立运行。该电路拓扑包括并网型变流器(Multi-FunctionGridconnectedInverter，MF-GCI)、变压器T，从MF-GCI注入到电网的电流为
Figure BDA0003187804570000051
电网侧电压为
Figure BDA0003187804570000052
电网电压为
Figure BDA0003187804570000053
电网电流为
Figure BDA0003187804570000054
线路对地电阻为ra、rb、rc，线路对地电容为Coa、Cob、Coc，接地故障过渡电阻为Rf，
Figure BDA00031878045700000512
为中性点电压，
Figure BDA0003187804570000055
为故障相电压，
Figure BDA0003187804570000056
为故障电流，MF-GCI一端通过变压器T接入电网，另一端接地；线路对地电阻和线路对地电容并联在电网上，故障相通过接地故障电阻连接至地。
MF-GCI包括有源变流部分有源变流部分、无源部分，有源变流部分有源变流部分和无源部分串联；其中，有源变流部分有源变流部分输出电压为
Figure BDA0003187804570000057
由脉宽调制(pulsewidthmodulationinverter，PWM)变流器和直流侧储能电容Cdc组成，直流侧储能电容Cdc连接在PWM变流器直流侧。PWM变流器由4个全控型器件绝缘栅双极型晶体管IGBT1、IGBT2、IGBT3、IGBT4和4个续流二极管构成，IGBT与续流二极管采用反并联连接方式，直流侧储能电容Cdc正极与IGBT1的集电极相连，直流侧储能电容Cdc负极IGBT3的节点发射极相连。有源变流部分有源变流部分一端通过IGBT2的发射极和IGBT4的集电极的节点串联至无源部分，另一端通过IGBT1的发射极和IGBT3的集电极的节点接地。
无源部分为TCLC结构，由晶闸管控制的电抗器(Thyristorcontrolledreactor，TCR)、电容C1和滤波电感L2组成，TCR由晶闸管VT1、VT2和电感L1构成，晶闸管VT1和VT2反向并联，电感L1与晶闸管VT1和VT2构成的整体串联，电容C1与TCR并联，滤波电感L2一端串联在TCR和电容C1的节点上，另一端串联在有源变流部分有源变流部分；无源部分另一端TCR和电容C1的节点通过变压器T接入电网。
TCLC结构的基频电抗为：
Figure BDA0003187804570000058
其中，α为晶闸管VT1和VT2间的触发角；
Figure BDA0003187804570000059
为电感L1的电抗；
Figure BDA00031878045700000510
为电容C1的电抗；
Figure BDA00031878045700000511
为电感L2的电抗。
其控制方法主要包含以下步骤：
步骤S1：实时采集电网线路各相电压和中性点电压；判断电网是否发生单相接地故障
具体为：若各相电压不超过正常运行时电压的
Figure BDA0003187804570000061
倍且中性点电压为零，判定为电网正常运行；若各相若各相电压超过正常运行时电压的
Figure BDA0003187804570000062
倍且中性点电压为电源相电压，则判定为电网发生单相接地故障；
步骤S2：若电网判定为正常运行，MF-GCI工作在无功补偿模式，此时电网零序电压为零，MF-GCI输出端的电压为相电压，即Vsx＝Ex，改变晶闸管VT1、VT2的触发脉冲使触发角α＝180°，此时TCLC结构呈现电抗处于容性区域，流过电容C1的电流大于流过TCR的电流，使TCLC结构呈现容性；因此可以等效为一个大电容，TCLC结构输出很大一部分的容性无功功率，实现无功补偿功能；为降低有源变流器无功补偿的负担，有功功率则大部分由电网直接提供给负荷。TCLC结构承受了一个较大的容性电压，从而降低变流器的输出电压，进而达到降低有源部分容量的效果。
根据电路基尔霍夫定律，从MF-GCI注入到电网的补偿电流相量
Figure BDA0003187804570000063
为：
Figure BDA0003187804570000064
其中，x＝a，b，c；
Figure BDA0003187804570000065
为电网侧电压相量；j为虚数单位；XTCLC为TCLC结构的基频电抗；
Figure BDA0003187804570000066
为有源变流部分有源变流部分的输出电压相量，且
Figure BDA0003187804570000067
其中，δ为电网侧电压相量
Figure BDA0003187804570000068
与有源变流部分有源变流部分的输出电压相量
Figure BDA0003187804570000069
之间的夹角；
由式(2)、(3)可得：
Figure BDA00031878045700000610
其中，Vsx为电网侧电压；IR为MF-GCI注入到电网的有功电流；Im为MF-GCI注入到电网的无功电流。
有源变流部分有源变流部分的输出电压Vinvx为：
Figure BDA0003187804570000071
在电网正常运行时，为了使有源变流部分有源变流部分的容量降到最低，则需控制有源变流部分有源变流部分输出的电压Vinvx为最小，对MF-GCI注入到电网的电流相量
Figure BDA0003187804570000072
进行TCLC结构的基频电抗XTCLC求导并令其为零，则可以得到使有源变流部分有源变流部分的输出电压Vinvx达到最小的TCLC结构的基频电抗XTCLC为
Figure BDA0003187804570000073
由从MF-GCI注入到电网的有功功率为
P＝VsxIR (7)
从MF-GCI注入到电网的无功功率为：
Q＝VsxIm (8)
则将式(7)和式(8)代入到式(6)可得：
Figure BDA0003187804570000074
在无功补偿模式下，MF-GCI只提供无功功率而有功功率由电源提供，此时MF-GCI不注入有功功率，即：P＝0，此时TCR上不流过电流，TCLC结构的容抗最小，此时TCLC结构对应最大补偿的容性无功功率，则TCLC结构的最小电抗为：
Figure BDA0003187804570000075
其中，QTCLC(max)为从MF-GCI注入到电网的最大无功功率；
Figure BDA0003187804570000076
为电感L2的电抗，且XL2＝jωL2，L2为电感L2的电感；
Figure BDA0003187804570000077
为电容C1的电抗，即：
Figure BDA0003187804570000078
ω为角频率，C1为电容C1的电容。
为满足无功补偿要求，MF-GCI注入到电网的无功功率需要大于或者等于负载所需补偿的无功功率，即：
QTCLC(max)≥QL (11)
其中，QL为负载需要补偿的无功功率。
由式(9)-(11)可得TCLC结构的在无功补偿模式下的容抗最小电容C1为：
Figure BDA0003187804570000081
其中，L2为滤波电感L2的电感、ω为基波角频率；
在无功补偿模式下，有源部分控制变流器输出电压为零，此时通过改变晶闸管的触发脉冲进而改变TCLC触发角α＝180°，使电流全部流过TCLC电容C1，此时TCLC结构补偿全部无功功率。
步骤S3:若电网判定为发生单相接地故障，对MF-GCI闭锁一个周期后，实现MF-GCI柔性切换。闭锁一段时间后控制MF-GCI注入消弧电流，控制晶闸管VT1和VT2间的触发角为α＝90°，晶闸管全导通，等效为电感L1电容C1并联，让TCR上流过的电流大于电容C1上流过的电流，使TCLC结构电抗位于感性区域，此时TCLC结构呈现感性，因此可以等效为一个大电感，承担感性无功功率，从而降低有源部分的容量。同时，MF-GCI通过有源部分控制注入消弧电流，以抑制故障相电压为零，从而实现消弧。
通过两种闭锁方式，即：上桥臂IGBT1和IGBT2导通，下桥臂IGBT3和IGBT4关断；上桥臂IGBT1和IGBT2关断，下桥臂IGBT3和IGBT4导通。闭锁有源部分的IGBT，闭锁一段时间后，控制MF-GCI注入消弧电流，从而实现MF-GCI的柔性切换。
具体为：发生单相接地故障时，故障相MF-GCI退出运行，剩余的非故障相注入补偿电流，非故障相MF-GCI承受线电压，即
Figure BDA0003187804570000082
TCLC电抗最小时最大注入的感性消弧电流最大，且TCLC结构的最小电抗为：
Figure BDA0003187804570000083
其中，Im(max)为非故障相MF-GCI注入的最大消弧有功电流；IR(max)为非故障相MF-GCI注入的最大消弧无功电流；为抑制接地故障电流为零，实现良好的消弧效果，需满足：
Figure BDA0003187804570000091
其中：rx为非故障相线路对地电阻，C0x为非故障相线路对地电容；Ex为电源电压；
TCLC结构的电感L1为:
Figure BDA0003187804570000092
其中，C1为TCLC结构的电容；
其中，L2为电感L2的电感，用于降低MF-GCI输出的电流纹波，且
Figure BDA0003187804570000093
其中，Vdcx为直流侧电容电压，fs为开关频率，Δicxmax为MF-GCI允许的最大纹波注入电流。
一段时间后减少注入的补偿电流，如果中性点电压随之下降，则说明故障消除，反之则说明故障仍然存在，此时需要隔离故障馈线。
步骤S4:返回步骤S1并继续执行。
未采用模式间柔性切换方法的MF-GCI运行波形如图2所示，在t0～t1期间，MF-GCI工作在无功补偿模式，此时TCLC呈容性；在t1时刻发生单相接地故障，MF-GCI的有源部分和无源部分同时动作；在t1～t2期间，MF-GCI切换为消弧模式，注入消弧电流后，接地故障电流得到较好的抑制，此时TCLC呈感性；在t2时刻，故障消除，MF-GCI的有源部分和无源部分同时动作，此时MF-GCI又切换到无功补偿模式，TCLC呈容性。
根据TCLC基频等效电抗波形，在不同模式进行切换时，电抗不能瞬间调整到稳定值。从无功补偿模式切换到消弧模式时，TCLC的电抗逐渐增大。从消弧模式切换到无功补偿时，TCLC的电抗先增大后减小。最终，变流器的输出电压经过电抗的调节过程达到稳定。如果按照理想的动作逻辑，MF-GCI从无功补偿模式切换到消弧模式的过程中，变流器输出电压将瞬间升高，会对MF-GCI的安全运行造成严重影响。
为解决上述问题，在发生单相接地故障时，将MF-GCI闭锁一个周期(Δt＝0.02s)。如图3所示为加入闭锁时MF-GCI的有源部分和无源部分协调运行。在t1时刻，将MF-GCI进行闭锁；t1～t2为闭锁期间，IGBT1和IGBT2导通，IGBT3和IGBT4关断。TCLC进行电抗调节，此时MF-GCI不注入电流，变流器输出电压降至零。在经过Δt的闭锁时间后，TCLC电抗调节基本完成，此时MF-GCI注入消弧电流，变流器输出电压恢复到稳态值。从而有效避免了MF-GCI从无功补偿模式切换为消弧模式时变流器输出电压瞬间上升。
本说明书中的各个实施例均采用相关的方式描述，各个实施例之间相同相似的部分互相参见即可，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处。尤其，对于***实施例而言，由于其基本相似于方法实施例，所以描述的比较简单，相关之处参见方法实施例的部分说明即可。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并非用于限定本发明的保护范围。凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换、改进等，均包含在本发明的保护范围内。

Claims (8)

1.故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述故障柔性消弧与电能质量调控复合***中包含并网型变流器，并网型变流器由有源变流部分有源变流部分和无源部分串联组成；
所述无源部分为TCLC结构，由晶闸管控制的电抗器、电容C1和滤波电感L2组成，晶闸管控制的电抗器由晶闸管VT1、VT2和电感L1构成，晶闸管VT1和VT2反向并联，电感L1与晶闸管VT1和VT2构成的整体串联，电容C1与晶闸管控制的电抗器并联，滤波电感L2一端串联在晶闸管控制的电抗器和电容C1的节点上；滤波电感L2另一端串联在有源变流部分有源变流部分；
所述方法包括，电网正常运行时，控制晶闸管VT1和VT2的触发角为α＝180°，使TCLC结构呈现容性，并设置TCLC结构的容抗和电容C1，TCLC结构补偿全部无功功率；
电网发生单相接地故障时，控制晶闸管VT1和VT2的触发角为α＝90°，使TCLC结构呈现感性，并设置TCLC结构的电抗、电感L1和电感L2的电感，TCLC结构注入最大的感性消弧电流。
2.根据权利要求1所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述TCLC结构的电抗在电网正常运行时为：
Figure FDA0003187804560000011
其中，Vsx为电网侧电压，x＝a，b，c；QTCLC(max)为从并网型变流器注入到电网的最大无功功率；
Figure FDA0003187804560000013
为电感L2的电抗；
Figure FDA0003187804560000014
为电容C1的电抗。
3.根据权利要求1所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述电容C1在电网正常运行时为：
Figure FDA0003187804560000012
其中，Ex为电网电压；L2为滤波电感L2的电感、ω为基波角频率；QTCLC(max)为从并网型变流器注入到电网的最大无功功率。
4.根据权利要求2或3所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述从并网型变流器注入到电网的最大无功功率大于、等于负载所需补偿的无功功率。
5.根据权利要求1所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述并网型变流器在电网发生单相接地故障时先闭锁一个周期后，控制晶闸管VT1和VT2间的触发角为α＝90°，晶闸管全导通，等效为电感L1电容C1并联，使晶闸管控制的电抗器上流过的电流大于电容C1上流过的电流。
6.根据权利要求1所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述TCLC结构的电抗在电网发生单相接地故障时为：
Figure FDA0003187804560000021
其中，Im(max)为非故障相MF-GCI注入的最大消弧有功电流；IR(max)为非故障相MF-GCI注入的最大消弧无功电流；
Figure FDA0003187804560000022
为电感L1的电抗；
Figure FDA0003187804560000023
为电容C1的电抗；
Figure FDA0003187804560000024
为电感L2的电抗；且
Figure FDA0003187804560000025
其中：rx为非故障相线路对地电阻，C0x为非故障相线路对地电容；Ex为电源电压。
7.根据权利要求1所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，设置所述TCLC结构的电感L1的电感为：
Figure FDA0003187804560000026
其中，C1为TCLC结构的电容；
L2为电感L2的电感，用于降低MF-GCI输出的电流纹波，且
Figure FDA0003187804560000027
其中，Vdcx为直流侧电容电压，fs为开关频率，Δicxmax为MF-GCI允许的最大纹波注入电流。
8.根据权利要求5所述的故障柔性消弧与电能质量调控复合***的优化运行与控制方法，其特征在于，所述并网型变流器在电网发生单相接地故障时闭锁为：导通有源变流部分有源变流部分的上桥臂，同时关断有源变流部分有源变流部分的下桥臂；或关闭有源变流部分有源变流部分的上桥臂，同时导通有源变流部分有源变流部分的下桥臂；
其中，有源变流部分有源变流部分由脉宽调制变流器和直流侧储能电容组成，直流侧储能电容连接在脉宽调制变流器直流侧；脉宽调制变流器由4个全控型器件绝缘栅双极型晶体管IGBT1、IGBT2、IGBT3、IGBT4和4个续流二极管构成，IGBT与续流二极管采用反并联连接方式，直流侧储能电容正极与IGBT1的集电极相连，直流侧储能电容负极IGBT3的节点发射极相连；有源变流部分有源变流部分一端通过IGBT2的发射极和IGBT4的集电极的节点串联至无源部分，另一端通过IGBT1的发射极和IGBT3的集电极的节点接地。
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