CN113381421B - 电力***等效惯量评估方法、***、存储介质 - Google Patents

电力***等效惯量评估方法、***、存储介质 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种电力***等效惯量评估方法、***、存储介质，首先通过小扰动注入方式向电力***注入正弦扰动功率，其扰动源可以是储能、光伏/风电机组等多种形式，得到扰动注入处频率响应，依据频率响应传递函数相关特征给出了***等效惯量和调频能力评估框架，并根据有功扰动量、频率波动量与阻抗之间的关系，构建了阻抗与频率响应特性的数学关系，进而提出一种基于阻抗的非侵入式***/设备的等效惯量和调频能力的评估方法，该方法有助于电网运行调度人员实时掌握当前***的等效惯量水平和调频能力，辨识出惯量和调频能力薄弱节点或区域，为惯量和调频能力的精细化调控提供基础，进而有效提升电力***非同步电源的极限承载能力。

Description

电力***等效惯量评估方法、***、存储介质
技术领域
本发明涉及电力***运行控制技术领域，特别是一种电力***等效惯量评估方法、***、存储介质。
背景技术
在化石能源不断枯竭以及碳排放要求愈发苛刻的趋势下，以常规同步电源为主导的电力***正逐步向风、光等非同步电源为主导的电力***演变。电力***作为碳排放的主要贡献者，为实现“双碳目标”，意味着未来几十年，世界各国需要陆续关停一大批化石能源电源。因此，基于电力电子换流器接口的风电、光伏等非同步电源的接入数量和容量在未来仍将保持快速增长。由于非同步电源与电网频率相互解耦，在有功扰动下不能主动为***提供惯量支撑，这将导致电力***惯量水平降低、恶化***抗扰动能力和频率稳定问题，给低惯量电力***的安全稳定运行带来了前所未有的挑战。
当前电力***惯量和调频能力评估主要以依赖于大扰动事件离线评估和基于PMU量测数据的***在线辨识为主，该类方法普遍存在着精度低、数据需求量大、鲁棒性差、难以适用于正常状态和小扰动分析、不能有效反映‘源-网-荷-储’多样化虚拟惯量资源对***惯量和调频能力的贡献等问题。因此，如何准确获取正常运行工况下***等效惯量水平以及各电源节点的调频能力并以此为依据开展电力***惯量与调频能力精细化调控，提前通过制定预防及紧急控制策略增强电网抵御直流闭锁、新能源脱网等大容量有功冲击的能力仍是未来低惯量电力***面临的一个重要挑战。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，针对现有技术不足，提供一种无需依赖于大扰动事件，只需依据阻抗响应就可等效表征***频率响应特性的电力***等效惯量评估方法、***、存储介质。
为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案是：一种电力***等效惯量评估方法，其包括以下步骤：
S1、在电力网络中任一节点处向电力***注入不同频率的功率扰动信号
Figure 75979DEST_PATH_IMAGE001
，根据傅里叶变换，获取扰动功率注入点PCC处频率响应传递函数FR(s)；或者，利用阻抗响应等效表征电力***频率响应传递函数FR(s)；其中，P 0 为正常运行情况下非同步电源输出功率；P m 、
Figure 62389DEST_PATH_IMAGE002
分别为有功扰动余弦项的幅值与相角，f r 为有功扰动的扰动频率；
S2、获取所述响应传递函数FR(s)的伯德图，进而依据伯德图谐振点和直流增益K DC_gain 得到电力***等效惯量水平。
本发明利用***已有储能设备或风电/光伏等新能源机组，采用合适的控制方式，向***注入正弦有功扰动，得到***频率响应特性，提出了基于***频率响应的电力***等效惯量的评估框架，并在此基础上构建了基于扰动注入点阻抗响应的非侵入式***等效频率响应模型，从而无需大扰动事件或PMU等量测数据进行参数辨识就可实现对***等效惯量水平和各类型电源机组调频能力的评估，为低惯量电力***的惯量和调频能力的精细化优化调控提供基础，从而尽可能避免直流闭锁、新能源脱网等大容量有功冲击因***惯量水平和调频能力不足等引发的***不稳定问题，为低惯量电力***的安全稳定运行提供有力保障。
步骤S1中，采用非同步电源向电力***注入余弦扰动有功功率，即注入不同频率的功率扰动信号；其中余弦扰动有功功率的扰动注入源为双环控制结构，其中双环控制结构外环采用定功率控制，具体控制模型表示为：
Figure 493371DEST_PATH_IMAGE003
，
Figure 590640DEST_PATH_IMAGE004
；内环采用定电流控制，具体控制模型表示为：i d (s)=H i (s)i dref ，同时锁相环采用q轴锁相实现，输出角度与输入q轴电压的关系表示为：
Figure 662282DEST_PATH_IMAGE005
，其中P ref 为扰动输入功率参考值，i dref 和i qref 分别为d轴和q轴电流参考值，H i (s)和H PLL (s)分别为电流控制环和锁相环传递函数，
Figure 819594DEST_PATH_IMAGE006
；U 1为扰动源并网处电网电压，u sd 为扰动源并网处电网电压d轴分量，u sq 为扰动注入源并网处电网电压q轴分量，
Figure 737871DEST_PATH_IMAGE007
为扰动源并网处电网电压角度变化量（将输入电压就通过PI控制器，即可得到电网电压的实时角度）。
步骤S1中所采用的基于新能源或储能等基于电力电子接口的非同步电源作为功率扰动源，对于当前新能源和储能设备接入不断增加的“双高”电力***而言，可以很灵活的设置扰动注入点，同时由于电力电子变流器的灵活可控性，极易修改其控制策略，从而实现向待测***注入所需要的正弦有功扰动量。
步骤S1中，经傅里叶变换获取的扰动功率注入点PCC处频率响应传递函数FR(s)表达式为：
Figure 373252DEST_PATH_IMAGE008
，其中
Figure 263847DEST_PATH_IMAGE006
；
Figure 592060DEST_PATH_IMAGE009
、
Figure 732055DEST_PATH_IMAGE010
分别为扰动注入点PCC处频率f(t)和有功扰动P(t)在扰动频率f r 下对应的傅里叶分量；
Figure 436706DEST_PATH_IMAGE011
，f 0 为正常运行情况下电力***额定频率（50/60Hz），f m 和
Figure 244125DEST_PATH_IMAGE012
为扰动注入点PCC处频率余弦项的幅值和相角； P m 、
Figure 244704DEST_PATH_IMAGE013
分别为有功扰动余弦项的幅值与相角。
步骤S1中，利用阻抗响应等效表征电力***频率响应传递函数FR(s)时，频率响应传递函数FR(s)的表达式为：
Figure 871994DEST_PATH_IMAGE014
；
Figure 52440DEST_PATH_IMAGE015
Figure 714365DEST_PATH_IMAGE016
；
其中，
Figure 384381DEST_PATH_IMAGE017
；Z qd (s)为扰动注入点处的dq域下电力***的q轴和d轴之间的耦合阻抗；H i (s)和H PLL (s)分别为电流控制环和锁相环传递函数，
Figure 498968DEST_PATH_IMAGE006
；u sd 为扰动源并网处电网电压d轴分量；f PLL_BW 为锁相环带宽；j为复数域中虚数单位。
本发明利用有功扰动量、频率波动量与阻抗以及换流器控制框图之间的耦合关系，得到了基于阻抗的频率响应特性数学表达式，从而将评估***/设备的等效惯量和调频能力转化为获取***阻抗响应，因此无需大扰动事件或PMU等量测数据进行参数辨识就可实现对***等效惯量水平和各类型电源机组调频能力的可靠评估，为电力***惯量和调频能力的精细化调控提供基础，有效提升电力***非同步电源的极限承载能力。
步骤S2中，电力***等效惯量水平H sys 的具体确定过程包括：根据
Figure 545421DEST_PATH_IMAGE018
和
Figure 61853DEST_PATH_IMAGE019
，即得到电力***等效惯量水平H sys ；S sys 为电力***额定容量；其中，C H 为电力***惯量表征的等效电容。在本步骤中，结合步骤S1中所获取电力***频率响应FR(s)谐振点，巧妙的将电力***惯量表征为等效电容C H ，进而结合***参数和谐振频率求得等效电容C H ，计算过程简单，计算结果可靠。
步骤S2中，还包括：通过K DC_gain 间接表明电力***调频能力，即电力***准稳态频率频移
Figure 902770DEST_PATH_IMAGE020
表示为：
Figure 707915DEST_PATH_IMAGE021
；
Figure 791015DEST_PATH_IMAGE022
为***不平衡有功功率。在本步骤中，结合步骤S1中所获取电力***频率响应FR(s)直流增益，得到了基于直流增益的电力***调频能力计算方式，有效解决当前只能通过大量仿真计算获取精准***频率调节能力的评估方法，采用本发明的方法，只需获取电力***频率响应直流增益K DC_gain 即可得到***频率调节能力，为电力***调度人员及时调整运行方式或控制策略以应对惯量水平不断降低的电力***的大容量有功冲击提供了强有力的基础与参考。
作为一个发明构思，本发明还提供了一种电力***等效惯量评估***，其包括计算机设备；所述计算机设备被配置或编程为用于执行本发明方法的等效惯量评估步骤。
作为一个发明构思，本发明还提供了一种电力***调频能力评估***，其包括计算机设备；所述计算机设备被配置或编程为用于执行本发明调频能力评估方法的步骤。
作为一个发明构思，本发明还提供了一种计算机可读存储介质，其包括运行于计算机设备上的程序；所述程序被配置或编程为用于执行本发明方法的步骤。
与现有技术相比，本发明所具有的有益效果为：本发明利用***已有储能设备或风电/光伏等新能源机组，采用合适的控制方式，向***注入正弦有功扰动，得到***频率响应特性，提出了基于***频率响应的电力***等效惯量和调频能力的评估框架，并在此基础上构建了基于扰动注入点阻抗响应的非侵入式***等效频率响应模型，从而无需大扰动事件或PMU等量测数据进行参数辨识就可实现对***等效惯量水平和各类型电源机组调频能力的评估，为低惯量电力***的惯量和调频能力的精细化优化调控提供基础，从而尽可能避免直流闭锁、新能源脱网等大容量有功冲击因***惯量水平和调频能力不足等引发的***稳定问题，为低惯量电力***的安全稳定运行提供有力保障。
附图说明
图1是本发明方法的流程示意图。
图2是本发明基于频率响应的***等效惯量和调频能力评估框架。
图3是本发明实例仿真验证中***结构示意图。
图4（a）和图4（b）是本发明实例仿真中电源模型示意图，其中图4（a）为同步发电机模型，图4（b）为电压跟踪型换流器模型。
图5是本发明有功扰动注入具体实施框图。
图6是本发明有功扰动PLL控制框图。
图7是本发明仿真实例在母线1注入有功扰动时母线1处频率响应FR(s)。
图8是本发明仿真实例在母线2处注入有功扰动时换流器在不同下垂控制系数时母线2频率响应FR(s)。
图9是本发明仿真实例在0.05pu有功扰动下***频率偏差仿真结果。
图10是本发明仿真实例有功扰动下母线1处***Z qd (s)响应。
具体实施方式
本发明实施例提出了一种基于阻抗的电力***等效惯量和调频能力的评估方法，无需依赖于大扰动事件，只需依据阻抗响应就可等效表征***频率响应特性，进而实现对电力***等效惯量和各类型电源调频能力的评估。
本发明实施例包括如下步骤：
1）利用储能等非同步电源向***注入有功扰动
Figure 161954DEST_PATH_IMAGE023
，则扰动注入点PCC处频率可表示为
Figure 173772DEST_PATH_IMAGE024
，其中P 0 和f 0 分别为正常运行情况下储能等非同步电源输出功率和***额定频率，P m 、
Figure 262951DEST_PATH_IMAGE025
分别为有功扰动余弦项的幅值与相角，f m 和
Figure 651207DEST_PATH_IMAGE012
分别为扰动注入点PCC处频率余弦项的幅值和相角，f r 为有功扰动的扰动频率；
2）根据傅里叶变换，则扰动功率注入点PCC处频率响应传递函数FR(s)可表示为：
Figure 876652DEST_PATH_IMAGE008
，其中
Figure 59372DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 839109DEST_PATH_IMAGE009
和
Figure 765476DEST_PATH_IMAGE010
分别为扰动注入点PCC处频率f(t)和有功扰动P(t)在扰动频率f r 下对应的傅里叶分量，可得到扰动注入下***频率响应传递函数FR(s)的伯德图，进而依据伯德图谐振点（幅值响应最低点）和直流增益K DC_gain （mHz/MW）分别得到***等效惯量水平和调频能力；
3）结合有功扰动量、频率波动量与阻抗之间的关系，利用谐波线性化和谐波信号流图理论构建基于阻抗的非侵入式频率响应传递函数等效模型，即利用阻抗响应等效表征***频率响应传递函数FR(s)，进而根据步骤2）所述评估思路与框架，实现基于阻抗的非侵入式***等效惯量与调频能力的评估。
本发明可不依赖于***的大扰动事件，只需测量或等效计算得到各电源节点的***等效阻抗响应，就可实现对电力***的等效惯量和不同类型电源的调频能力的评估。
步骤1）采用储能等非同步电源向***注入余弦扰动有功功率，其要求扰动源所采用的换流器类型为电流跟踪型，不应具备虚拟惯量模拟控制功能，可以灵活调节其输出功率，且应采用双环控制结构，其中外环采用定功率控制，具体控制模型表示为：
Figure 346893DEST_PATH_IMAGE003
，
Figure 231672DEST_PATH_IMAGE004
；内环采用定电流控制，具体控制模型表示为：i d (s)=H i (s)i dref ，同时锁相环采用q轴锁相实现，输出角度与输入q轴电压的关系表示为：
Figure 29864DEST_PATH_IMAGE005
，其中P ref 为扰动输入功率参考值，i dref 和i qref 分别为d轴和q轴电流参考值；
Figure 494343DEST_PATH_IMAGE026
和
Figure 897643DEST_PATH_IMAGE027
分别为电流控制环和锁相环传递函数，
Figure 687744DEST_PATH_IMAGE006
；U 1为扰动源并网处电网电压；u sd 为扰动源并网处电网电压d轴分量；u sq 为扰动源并网处电网电压q轴分量；
Figure 707653DEST_PATH_IMAGE028
为扰动源并网处电网电压角度；K_c_p和K_c_i分别为电流控制环比列系数和积分系数；K_pll_p和K_pll_i分别为锁相环比列系数和积分系数；R c 和L c 分别为扰动源并网电阻和电感。
所述步骤2）具体包括：
4.1）将输入扰动信号和对应频率输出信号进行傅里叶变换，得到***频率响应传递函数计算模型：
Figure 506982DEST_PATH_IMAGE008
，其中
Figure 561525DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 773062DEST_PATH_IMAGE009
和
Figure 545846DEST_PATH_IMAGE010
为PCC处测量频率和扰动功率的在扰动频率f r 下对应的傅里叶分量；并通过扫频方式可得到某一频段范围内***频率响应幅值和相角，进而得到相应的***频率响应伯德图；
4.2）根据频率响应伯德图的谐振点和***线路等效电感评估***等效惯量，同时根据频率响应直流增益K DC_gain 评估***的调频响应能力。具体思路为：本发明所述谐振点可理解为***惯量（容性）与***线路等值电感（感性）发生谐振，即可得到***惯量表征的等效电容C H （即
Figure 617707DEST_PATH_IMAGE029
，其中L eq 为***线路等值电感，f x 为谐振频率），进而依据
Figure 730020DEST_PATH_IMAGE018
和
Figure 861924DEST_PATH_IMAGE030
即可得到***等效惯量水平H sys ，而通过K DC_gain （mHz/MW）可间接得到表明***调频能力，即***准稳态频率频移
Figure 856425DEST_PATH_IMAGE031
可以表示为：
Figure 59873DEST_PATH_IMAGE021
。
步骤3)具体包括：
5.1）利用谐波线性化方法并结合谐波信号流图以及有功扰动源的双环结构控制策略，则***等效频率响应传递函数可表示为：
Figure 292271DEST_PATH_IMAGE032
；
其中
Figure 830962DEST_PATH_IMAGE017
为锁相环闭环增益，Z pp (s)、Z nn (s)、Z pn (s)和Z np (s)分别为序域内扰动注入点处的***正序阻抗、负序阻抗、正序对负序耦合阻抗以及负序对正序耦合阻抗；
5.2）根据序域与dq域之间的转换关系：Z dq (s)=T -1 Z pn (s)T，则5.1）中的等效频率响应传递函数可简化为：
Figure 578338DEST_PATH_IMAGE033
；
其中转换矩阵T为：
Figure 992002DEST_PATH_IMAGE034
，若进一步假设有功扰动输入频率小于锁相环带宽，则***频率响应传递函数FR(s)可进一步表示为：
Figure 875644DEST_PATH_IMAGE035
；
其中Z qd (s)为扰动注入点处的dq域下***的q轴和d轴之间的耦合阻抗，在工程实践中该阻抗可通过测量或小信号建模得到，具体可参考文献Yunjie Gu，Yitong Li，YueZhu，Timothy C. Green. Impedance-Based Whole-System Modeling for a CompositeGrid via Embedding of Frame Dynamics[J].IEEE TRANSACTIONS ON POWER SYSTEMS,2020,1-10；
5.3）根据5.2）所得到的***频率响应等效传递函数FR(s)可以看出，利用***dq轴耦合阻抗可以表征扰动注入下***的频率响应传递函数，进而实现利用阻抗响应模型评估各类型发电机组对***惯量和调频的贡献。
如图1所示，采用本发明实施例方法通过利用储能或风电/光伏等非同步电源，采用合适的控制措施，向***注入正弦有功扰动，得到扰动注入点PCC处的***等效频率响应传递函数FR(s)，并根据如图2所示的频率响应分析框图，实现对***等效惯量和机组调频能力评估。
本发明的具体实施实例如下：
在Matlab/Simulink软件中建立了由一台传统同步发电机、一台电压构造型换流器以及相应负荷组成的两机电力***，如图3所示。其中，同步发电机、换流器模型及其主要参数，分别如图4（a）和图4（b）、表1和表2所示。在本实例中有功扰动源为基于PLL锁相的电流跟踪型换流器，其具体实施框图如图5所示。此外，在本发明中，锁相环采用跟踪q轴电压的方式，并通过比列-积分控制器实现对***频率的获取，具体控制框图如图6所示。
表1同步发电机主要参数
Figure 349351DEST_PATH_IMAGE036
表2电压构造型换流器主要参数
Figure 318444DEST_PATH_IMAGE037
由图5可知，若在母线1处向***注入扰动频率为f r 的有功扰动
Figure 535799DEST_PATH_IMAGE038
，则所注入的有功扰动经阻抗在扰动注入点PCC处产生振荡频率为f r 的频率响应
Figure 477210DEST_PATH_IMAGE039
，进而结合傅里叶变换原理可得到扰动注入点的频率响应传递函数FR(s)伯德图，如图7所示。
***等效惯量评估验证：
由图7可知，在频率为4.463Hz左右***频率响应幅值最小，这是因为***惯量的容性与***线路等值感性发生谐振，假设只考虑***惯量的影响，根据如图2所示***等效惯量评估框架，并结合***相关参数可得到该实例***的C H （***惯量表征的容性阻抗）为0.789，进而可得到***等效惯量时间常数为9.8625s，与***惯性时间常数真实值的误差仅为1.375%，因此采用本发明的所提出的评估方法能准确评估***的等效惯量水平。
***调频能力评估验证：
图8给出了在母线2处注入有功扰动时在换流器不同下垂控制系数下***频率响应特性，从图8可知，换流器下垂控制系数K DP 分别为0.02和0.04时，所对应的***频率响应FR(s)的直流增益分别为56.975dB和60.749dB，则当***负荷突然增加0.05pu时，根据直流增益可计算得到***准稳态频率偏移分别为35.295mHz和57.5mHz，对比图9的Simulink仿真结果可知，在时域仿真下***准稳态频率偏移分别为37.12mHz和 57.34mHz。因此，采用频率响应FR(s)的直流增益可很好的评估***/设备的调频性能。
基于阻抗的***频率响应等效验证：
对比图10和图7可以看出在低频段范围内两者曲线几乎一致，谐振频率基本相同，同时直流增益也近似相等，由此可以看出采用基于阻抗的***频率响应等效模型能很好表征***实际频率响应过程，因此通过采用获取扰动注入下阻抗响应的方式可实现对***等效惯量和调频能力的评估。同时在工程实践中，阻抗响应的获取往往比较容易，因而本发明极易应用于工程实践，实用性强。

Claims (6)

1.一种电力***等效惯量评估方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、在电力网络中任一节点处向电力***注入不同频率的功率扰动信号，则t时刻功率扰动信号为
Figure DEST_PATH_IMAGE001
，根据傅里叶变换，获取扰动功率注入点PCC处频率响应传递函数FR(s)；或者，利用阻抗响应等效表征电力***频率响应传递函数FR(s)；其中，P 0 为正常运行情况下非同步电源输出功率；P m 、
Figure DEST_PATH_IMAGE002
分别为有功扰动余弦项的幅值与相角，f r 为有功扰动的扰动频率；经傅里叶变换获取的扰动功率注入点PCC处频率响应传递函数FR(s)表达式为：
Figure DEST_PATH_IMAGE003
，其中
Figure DEST_PATH_IMAGE004
；
Figure DEST_PATH_IMAGE005
和
Figure DEST_PATH_IMAGE006
分别为扰动注入点PCC处频率f(t)和有功扰动P(t)在扰动频率f r 下对应的傅里叶分量；
Figure DEST_PATH_IMAGE007
，f 0 为正常运行情况下电力***额定频率，f m 和
Figure DEST_PATH_IMAGE008
分别为扰动注入点PCC处频率余弦项的幅值和相角；j为复数域中虚数单位；利用阻抗响应等效表征电力***频率响应传递函数FR(s)时，频率响应传递函数FR(s)的表达式为：
Figure DEST_PATH_IMAGE009
；
Figure DEST_PATH_IMAGE010
Figure DEST_PATH_IMAGE011
；其中，
Figure DEST_PATH_IMAGE012
；Z qd (s)为扰动注入点处的dq域下电力***的q轴和d轴之间的耦合阻抗；H i (s)和H PLL (s)分别为余弦扰动有功功率的扰动注入源电流控制环和锁相环传递函数，
Figure DEST_PATH_IMAGE013
；u sd 为扰动源并网处电网电压d轴分量；f PLL_BW 为锁相环带宽；U 1为扰动注入源并网处电网电压；
S2、获取所述响应传递函数FR(s)的伯德图，进而依据伯德图谐振点和直流增益K DC_gain 得到电力***等效惯量水平；电力***等效惯量水平H sys 的具体确定过程包括：根据
Figure DEST_PATH_IMAGE014
和
Figure DEST_PATH_IMAGE015
即得到电力***等效惯量水平H sys ；其中，C H 为电力***惯量表征的等效电容，
Figure DEST_PATH_IMAGE016
；L eq 为电力***线路等值电感；f x 为谐振频率；
Figure DEST_PATH_IMAGE017
为电网***不平衡有功功率；S sys 为电力***额定容量。
2.根据权利要求1所述的电力***等效惯量评估方法，其特征在于，步骤S1中，采用非同步电源向电力***注入余弦扰动有功功率，即注入不同频率的功率扰动信号；其中余弦扰动有功功率的扰动注入源为双环控制结构，其中双环控制结构外环采用定功率控制，具体控制模型表示为：
Figure DEST_PATH_IMAGE018
，
Figure DEST_PATH_IMAGE019
；内环采用定电流控制，具体控制模型表示为：i d (s)=H i (s)i dref ；锁相环采用q轴锁相实现，输出角度与输入q轴电压的关系表示为：
Figure DEST_PATH_IMAGE020
，其中P ref 为扰动输入功率参考值，i dref 和i qref 分别为d轴和q轴电流参考值，H i (s)和H PLL (s)分别为电流控制环和锁相环传递函数，
Figure DEST_PATH_IMAGE021
，U 1为扰动注入源并网处电网电压，u sd 为扰动源并网处电网电压d轴分量，u sq 为扰动源并网处电网电压q轴分量；
Figure DEST_PATH_IMAGE022
为扰动源并网处电网电压角度变化量。
3.根据权利要求1或2所述的电力***等效惯量评估方法，其特征在于，步骤S2中，还包括：通过K DC_gain 间接表明电力***调频能力，即电力***准稳态频率频移
Figure DEST_PATH_IMAGE023
表示为：
Figure DEST_PATH_IMAGE024
；
Figure 751568DEST_PATH_IMAGE017
为电网***不平衡有功功率。
4.一种电力***等效惯量评估***，其特征在于，包括计算机设备；所述计算机设备被配置或编程为用于执行权利要求1或2所述方法的步骤。
5.一种电力***调频能力评估***，其特征在于，包括计算机设备；所述计算机设备被配置或编程为用于执行权利要求3所述方法的步骤。
6.一种计算机可读存储介质，其特征在于，包括运行于计算机设备上的程序；所述程序被配置或编程为用于执行权利要求1～3之一所述方法的步骤。
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