CN113315141A - 用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法 - Google Patents

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CN113315141A CN202110685186.9A CN202110685186A CN113315141A CN 113315141 A CN113315141 A CN 113315141A CN 202110685186 A CN202110685186 A CN 202110685186A CN 113315141 A CN113315141 A CN 113315141A
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Abstract

本发明针对脉冲负载船舶电能质量问题提出了一种统一电能质量调节器(UPQC)及其控制方法。装置包括：串联补偿单元、并联补偿单元和超级电容储能单元。串联和并联补偿单元下层采用五电平三角波比较控制、上层采用BP神经网络优化PI参数，以解决船舶电网中的电压和电流质量问题；超级电容储能单元采用电压外环、电流内环的双闭环PI控制，PI参数也用BP神经网络优化，以满足脉冲负载的能量变化需求，维持直流侧电压的稳定，保证串、并联补偿单元的正常工作。所提出的分层控制方法，能够在开关元件频率固定的基础上，实现不同工况下的电压和电流跟踪，加快了***的响应速度，提高了***的鲁棒性。

Description

用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法
技术领域
本发明涉及船舶电能质量领域，具体涉及一种用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法。
背景技术
在现代船舶上，高能武器、电磁发射装置和相控雷达等特殊的脉冲负载的应用越来越广泛，呈现的脉冲性瞬态特性明显。这类负载的特点是平均功率低，峰值功率大，因此不仅在设备启动和关闭时对供电***有冲击作用，在正常运行时也相当于在供电***中反复突增和突卸负荷，使得电流大幅度频繁变化，给整个电力***带来较大的冲击。
目前，解决脉冲负载冲击问题的方法主要有：增大***惯性、对储能***的控制策略进行优化以及加入补偿装置。对于容量有限的船舶电网而言，脉冲负载的能量密度和功率密度都非常大，若像陆地电网一样仅靠***惯性，是难以抵御负载突变时的冲击的。统一电能质量调节器(UPQC)作为一种功能集成化的综合电能质量治理装置，既能像动态电压恢复器(DVR)、不间断电源(UPS)等解决电压质量问题，也能像有源电力滤波器(APF)、静止无功功率发生器(STATCOM)等解决电流质量问题。常规的UPQC多是采用两电平的结构，通过串联和并联补偿单元输出高电平或低电平，来实现电压和电流的补偿，其直流侧通过电容来维持电压的稳定，采用的控制方法有SPWM控制、滞环比较PWM控制等。
而以上所述UPQC多面向陆地电网且电网中仅带有常规负载，在容量较小且带有大功率脉冲负载的船舶电网中，能量变化更加频繁和剧烈，对电压和电流补偿的精度要求也更高，采用两电平结构的UPQC可能会出现过补偿和欠补偿的现象，且直流侧电压仅依靠电容来维持稳定，其充放电速度难以满足脉冲负载的能量需求。另外在控制策略上，由于补偿信号也会随着脉冲负载发生大幅波动，采用SPWM控制时，难以选择合适的载波幅值，若调制比过小，会引入高次谐波，若调制比过大，会引入低次谐波；采用滞环比较控制时，开关元件的频率不固定，补偿信号的跟随性能受环宽的影响较大。因此，将常规的UPQC直接用在带有脉冲负载的船舶电网中难以起到较好的调节作用。
发明内容
本发明提供了一种用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法，能够以兼具精度和实时性的方式对船舶电网中的电压和电流质量问题进行补偿，同时能够很好地适应由脉冲负载引起的频繁、大幅能量变化。本发明的技术方案如下：
一种用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器，包括：串联补偿单元、并联补偿单元、超级电容储能单元。UPQC采用左串右并的三相三线制结构，即串联补偿单元交流侧经LC滤波后通过变压器串联在电网与负荷之间，用于补偿电源侧电压的波动和畸变，并联补偿单元交流侧通过LC滤波后并联到负载前端，用于补偿负载引起的电流畸变和谐波。直流侧为串联和并联补偿单元共用，由四个电容串联联结进行稳压。每个电容两端并联一个超级电容储能单元，以实现超级电容组和直流侧的能量交换，维持直流侧电容电压的稳定，保证UPQC工作在稳定的状态。
本发明充分考虑了脉冲负载在船舶中电能质量问题更加突出的特点，将串、并联补偿单元设计成五电平的结构能够降低各个开关管需要承受的电压值和开关频率，并有效地降低谐波含量，减少脉冲负载对船舶电网造成的谐波污染。基于五电平的串、并联补偿单元，每一相桥臂由8个IGBT、8个续流二极管、6个钳位二极管、4个均压电容构成。假设直流侧的电压为Ed，8个IGBT从上到下依次T1、T2、T3、T4、T5、T6、T7、T8，IGBT的工作状态与交流侧输出电压的关系见表1。
表1IGBT工作状态与交流侧输出电压的关系
Figure BDA0003124312410000021
另外，针对脉冲负载瞬时功率高、开关周期小的问题，在常规的UPQC中增加了超级电容储能单元，通过维持直流侧电容电压的稳定，来保证UPQC串、并联单元的正常工作，实现根据脉冲负载的工作状态，补偿***所需的能量或吸收***多余的能量，平抑脉冲负载带来的持续能量波动。超级电容储能单元的***组成是将多个超级电容单体并联成超级电容组作为储能设备，通过DC/DC双向变换器实现超级电容模组与直流侧的能量流动。变换器工作在Buck模式时，超级电容组吸收直流侧的能量；变换器工作在Boost模式时，超级电容组向直流侧释放能量。另外，提供构成泄放电路，当直流侧电压高于超级电容组容量或开关管的耐压值时，提供泄放回路，避免设备损坏。
本发明同时提供了上述用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器的控制方法，串联和并联补偿单元下层采用五电平三角波比较控制、上层采用BP神经网络对PI参数进行优化；超级电容储能单元采用电压外环、电流内环的双闭环PI控制，两组PI参数也由BP神经网络来确定。利用神经网络能够逼近任意非线性函数的能力，根据补偿量的变化实时调整PI参数，开关元件的频率是固定的，方便滤除谐波含量，保证不同工况下的电压和电流跟踪，既能够实现快速的动态响应，还能提高***的鲁棒性，满足脉冲负载对船舶电网的电流电压控制要求。具体步骤如下：
S1、当使用串联补偿单元进行电压补偿时，通过以下步骤保证负载电压具有稳定的幅值和良好的正弦特性：
S101、检测船舶电网端的三相电源电压VSa、VSb、VSc，串联补偿单元实际输出电压VCa、VCb、VCc；
S102、根据当前电源电压VSa、VSb、VSc，采用基于Park变换的方法计算出所需要的补偿电压参考值Vrefa、Vrefb、Vrefc，电源电压、补偿电压参考值和负载正常工作电压的关系为VS+Vref＝VL；
S103、用Vrefa、Vrefb、Vrefc分别减去串联补偿单元相应的实际输出电压VCa、VCb、VCc，其误差记为ea(k)、eb(k)、ec(k)；
S104、建立BP神经网络，网络结构为6个输入节点、6个隐层节点、6个输出节点，输入节点依次为ea(k-1)、ea(k)、eb(k-1)、eb(k)、ec(k-1)、ec(k)，输出节点依次为A相PI调节器的参数KPa和KIa、B相PI调节器的参数KPb和KIb以及C相PI调节器的参数KPc和KIc，隐含层和输出层的激活函数分别为tan h和sigmoid函数，取损失函数为J＝ea(k+1)2/2+eb(k+1)2/2+ec(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S105、将ea(k)、KPa和KIa，eb(k)、KPb和KIb，ec(k)、KPc和KIc，分别送入3个PI调节器得到A、B、C三相的电压调节信号ΔVa、ΔVb、ΔVc；
S106、采用五电平PWM生成串联补偿单元中各IGBT的开关信号，将两电平PWM中三角载波的幅值缩小到原来的一半，然后分别向上平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R1和R2，再向下平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R3和R4，若ΔV＞R1，则从上到下第1～4个IGBT导通，串联侧输出电压+0.5Vd；若R1＞ΔV＞R2，则第2～5个IGBT导通，串联侧输出电压+0.25Vd；若R2＞ΔV＞R3，则第3～6个IGBT导通，串联侧输出电压0；若R3＞ΔV＞R4，则第4～7个IGBT导通，串联侧输出电压-0.25Vd；若ΔV＜R4，则第5～8个IGBT导通，串联侧输出电压-0.5Vd；
S2、当使用并联补偿单元进行电流补偿时，通过以下步骤保证电源电流具有稳定的幅值和良好的正弦特性：
S201、检测船舶的三相负载电流ILa、ILb、ILc，并联补偿单元实际输出电流ICa、ICb、ICc；
S202、根据当前负载电流ILa、ILb、ILc，采用基于Park变换的方法计算出所需要的补偿电流参考值Irefa、Irefb、Irefc，负载电流、补偿电流参考值和正常工况下电源电流的关系为IL+Iref＝IS；
S203、用Irefa、Irefb、Irefc分别减去并联补偿单元相应的实际输出电流ICa、ICb、ICc，其误差记为ea(k)、eb(k)、ec(k)；
S204、建立BP神经网络，网络结构为6个输入节点、6个隐层节点、6个输出节点，输入节点依次为ea(k-1)、ea(k)、eb(k-1)、eb(k)、ec(k-1)、ec(k)，输出节点依次为A相PI调节器的参数KPa和KIa、B相PI调节器的参数KPb和KIb以及C相PI调节器的参数KPc和KIc，隐含层和输出层的激活函数分别为tan h和sigmoid函数，取损失函数为J＝ea(k+1)2/2+eb(k+1)2/2+ec(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S205、将ea(k)、KPa和KIa，eb(k)、KPb和KIb，ec(k)、KPc和KIc，分别送入3个PI调节器得到A、B、C三相的电流调节信号ΔIa、ΔIb、ΔIc；
S206、采用五电平PWM生成并联补偿单元中各IGBT的开关信号，将两电平PWM中三角载波的幅值缩小到原来的一半，然后分别向上平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R1和R2，再向下平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R3和R4，若ΔI＞R1，则从上到下第1～4个IGBT导通，串联侧输出电压+0.5Vd；若R1＞ΔI＞R2，则第2～5个IGBT导通，串联侧输出电压+0.25Vd；若R2＞ΔI＞R3，则第3～6个IGBT导通，串联侧输出电压0；若R3＞ΔI＞R4，则第4～7个IGBT导通，串联侧输出电压-0.25Vd；若ΔI＜R4，则第5～8个IGBT导通，串联侧输出电压-0.5Vd。
S3、当使用超级电容补偿单元进行能量调节时，通过以下步骤保证直流侧电压的稳定：
S301、检测直流侧电压Vd，超级电容组输出电流Id；
S302、用直流侧目标电压Vdref减去直流侧实际电压Vd，其误差记为e1(k)；
S303、建立BP神经网络，网络结构为3个输入节点、3个隐层节点、2个输出节点，输入节点依次为e1(k-2)、e1(k-1)、e1(k)、，输出节点为电压环PI调节器的参数KP和KI，使用tanh函数作为隐含层的激活函数，sigmoid函数作为输出层的激活函数，取损失函数为J＝e1(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S304、将e1(k)、电压环KP和KI，送入PI调节器得到超级电容组输出电流参考值Idref；
S305、用超级电容组输出电流参考值Idref减去超级电容组实际输出电流Id，其误差记为e2(k)；
S306、建立BP神经网络，网络结构为3个输入节点、3个隐层节点、2个输出节点，输入节点依次为e2(k-2)、e2(k-1)、e2(k)、，输出节点为电流环PI调节器的参数KP和KI，使用tanh函数作为隐含层的激活函数，sigmoid函数作为输出层的激活函数，取损失函数为J＝e2(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S307、将e2(k)、电流环KP和KI，送入PI调节器后与前馈信号Vdref叠加作为调节信号；
S308、根据所得调节信号，采用PWM生成超级电容储能单元中两个IGBT的开关信号。
附图说明
图1为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中统一电能质量调节器的整体拓扑结构图；
图2为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中五电平串、并联补偿单元拓扑结构图；
图3为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中超级电容储能单元拓扑结构图；
图4为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中串联补偿单元控制方法图；
图5为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中并联补偿单元控制方法图；
图6为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中超级电容储能单元控制方法图；
图7为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中串、并联补偿单元BP神经网络结构图；
图8为本发明用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器及其控制方法中超级电容储能单元中电压环、电流环的BP神经网络结构图。
具体实施方式
下面利用图1-8，结合具体实施例子对本发明进行详细说明。以下实施例子将有助于本领域的技术人员进一步理解本发明，但不以任何形式限制本发明。应当指出的是，对本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进。这些都属于本发明的保护范围。
一种用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器，包括：串联补偿单元、并联补偿单元、超级电容储能单元，如图1所示。UPQC采用左串右并的三相三线制结构，即串联补偿单元交流侧经LC滤波后通过变压器串联在船舶电网与脉冲负载之间，并联补偿单元交流侧通过LC滤波后并联到负载前端。直流侧为串联和并联补偿单元共用，由四个电容串联联结进行稳压。每个电容两端并联一个超级电容储能单元，以实现超级电容组和直流侧的能量交换，维持直流侧电容电压的稳定，保证UPQC工作在稳定的状态。
本发明充分考虑了脉冲负载在船舶中电能质量问题更加突出的特点，将串、并联补偿单元设计成五电平的结构能够降低各个开关管需要承受的电压值和开关频率，并有效地降低谐波含量，减少脉冲负载对船舶电网造成的谐波污染。基于五电平的串、并联补偿单元，每一相桥臂由8个IGBT、8个续流二极管、6个钳位二极管、4个均压电容构成，如图2所示。假设直流侧的电压为Ed，以A相为例，当T1、T2、T3、T4导通时，若电流方向为直流侧流向交流侧，则P1点电流流过T1、T2、T3、T4，忽略管压降，A相输出端电位等于P1点电位；若电流方向为交流侧流向直流侧，则电流流过续流二极管D1、D2、D3、D4注入P1点，A相输出端电位仍等于P1点电位。当T2、T3、T4、T5导通时，若电流方向为直流侧流向交流侧，则P2点电流流过T2、T3、T4，忽略管压降，A相输出端电位等于P2点电位；若电流方向为交流侧流向直流侧，则电流流过T5、钳位二极管S6注入P2点，A相输出端电位仍等于P2点电位。
超级电容储能单元的拓扑结构如图3所示，将多个超级电容单体并联成超级电容组作为储能设备，通过DC/DC双向变换器实现超级电容模组与直流侧的能量流动。当开关管VT1导通时，变换器工作在Buck模式，超级电容组吸收直流侧的能量；当开关管VT2导通时，变换器工作在Boost模式，超级电容组向直流侧释放能量。VT3和电阻R构成泄放电路，当直流侧电压高于超级电容组容量或开关管的耐压值时，提供泄放回路，避免设备损坏。
本发明同时提供了上述用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器的控制方法，串联和并联补偿单元下层采用五电平三角波比较控制、上层采用BP神经网络对PI参数进行优化，如图4和图5所示；超级电容储能单元采用电压外环、电流内环的双闭环PI控制，两组PI参数也由BP神经网络来确定，如图6所示。
具体步骤如下：
S1、使用串联补偿单元产生一个与电源电压暂升部分等幅、反向的补偿电压，通过以下步骤保证负载电压具有稳定的幅值和良好的正弦特性：
S101、检测船舶电网端的三相电源电压VSa、VSb、VSc，串联补偿单元实际输出电压VCa、VCb、VCc；
S102、根据当前暂升的电源电压VSa、VSb、VSc，采用基于Park变换的方法计算出所需要的补偿电压参考值Vrefa、Vrefb、Vrefc，补偿电压与电源电压暂升部分等幅、反向，电源电压、补偿电压参考值和负载正常工作电压的关系为VS+Vref＝VL；
S103、用Vrefa、Vrefb、Vrefc分别减去串联补偿单元相应的实际输出电压VCa、VCb、VCc，其误差记为ea(k)、eb(k)、ec(k)；
S104、建立如图7所示的BP神经网络，网络结构为6个输入节点、6个隐层节点、6个输出节点，输入节点依次为ea(k-1)、ea(k)、eb(k-1)、eb(k)、ec(k-1)、ec(k)，输出节点依次为A相PI调节器的参数KPa和KIa、B相PI调节器的参数KPb和KIb以及C相PI调节器的参数KPc和KIc，隐含层和输出层的激活函数分别为tan h和sigmoid函数，取损失函数为J＝ea(k+1)2/2+eb(k+1)2/2+ec(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S105、将ea(k)、KPa和KIa，eb(k)、KPb和KIb，ec(k)、KPc和KIc，分别送入3个PI调节器得到A、B、C三相的电压调节信号ΔVa、ΔVb、ΔVc；
S106、采用五电平PWM生成串联补偿单元中各IGBT的开关信号，将两电平PWM中三角载波的幅值缩小到原来的一半，然后分别向上平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R1和R2，再向下平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R3和R4，若ΔV＞R1，则从上到下第1～4个IGBT导通，串联侧输出电压+0.5Vd；若R1＞ΔV＞R2，则第2～5个IGBT导通，串联侧输出电压+0.25Vd；若R2＞ΔV＞R3，则第3～6个IGBT导通，串联侧输出电压0；若R3＞ΔV＞R4，则第4～7个IGBT导通，串联侧输出电压-0.25Vd；若ΔV＜R4，则第5～8个IGBT导通，串联侧输出电压-0.5Vd，使得最终串联补偿单元的实际输出电压与补偿电压相等。
S2、使用并联补偿单元产生一个与电流脉冲部分等幅、反向的补偿电流，通过以下步骤保证电源电流具有稳定的幅值和良好的正弦特性：
S201、检测船舶的三相负载电流ILa、ILb、ILc，并联补偿单元实际输出电流ICa、ICb、ICc；
S202、根据当前负载电流ILa、ILb、ILc，采用基于Park变换的方法计算出所需要的补偿电流参考值Irefa、Irefb、Irefc，补偿电流与电流脉冲部分等幅、反向，负载电流、补偿电流参考值和正常工况下电源电流的关系为IL+Iref＝IS；
S203、用Irefa、Irefb、Irefc分别减去并联补偿单元相应的实际输出电流ICa、ICb、ICc，其误差记为ea(k)、eb(k)、ec(k)；
S204、建立如图7所示的BP神经网络，网络结构为6个输入节点、6个隐层节点、6个输出节点，输入节点依次为ea(k-1)、ea(k)、eb(k-1)、eb(k)、ec(k-1)、ec(k)，输出节点依次为A相PI调节器的参数KPa和KIa、B相PI调节器的参数KPb和KIb以及C相PI调节器的参数KPc和KIc，隐含层和输出层的激活函数分别为和sigmoid函数，取损失函数为J＝ea(k+1)2/2+eb(k+1)2/2+ec(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S205、将ea(k)、KPa和KIa，eb(k)、KPb和KIb，ec(k)、KPc和KIc，分别送入3个PI调节器得到A、B、C三相的电流调节信号ΔIa、ΔIb、ΔIc；
S206、采用五电平PWM生成并联补偿单元中各IGBT的开关信号，将两电平PWM中三角载波的幅值缩小到原来的一半，然后分别向上平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R1和R2，再向下平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R3和R4，若ΔI＞R1，则从上到下第1～4个IGBT导通，串联侧输出电压+0.5Vd；若R1＞ΔI＞R2，则第2～5个IGBT导通，串联侧输出电压+0.25Vd；若R2＞ΔI＞R3，则第3～6个IGBT导通，串联侧输出电压0；若R3＞ΔI＞R4，则第4～7个IGBT导通，串联侧输出电压-0.25Vd；若ΔI＜R4，则第5～8个IGBT导通，串联侧输出电压-0.5Vd，使得最终并联补偿单元的实际输出电流与补偿电流相等。
S3、使用超级电容补偿单元进行能量调节，通过以下步骤保证直流侧电压的稳定：
S301、检测直流侧电压Vd，超级电容组输出电流Id；
S302、用直流侧目标电压Vdref减去直流侧实际电压Vd，其误差记为e1(k)；
S303、建立如图8所示的BP神经网络，网络结构为3个输入节点、3个隐层节点、2个输出节点，输入节点依次为e1(k-2)、e1(k-1)、e1(k)、，输出节点为电压环PI调节器的参数KP和KI，使用tan h函数作为隐含层的激活函数，sigmoid函数作为输出层的激活函数，取损失函数为J＝e1(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S304、将e1(k)、电压环KP和KI，送入PI调节器得到超级电容组输出电流参考值Idref；
S305、用超级电容组输出电流参考值Idref减去超级电容组实际输出电流Id，其误差记为e2(k)；
S306、建立如图8所示的BP神经网络，网络结构为3个输入节点、3个隐层节点、2个输出节点，输入节点依次为e2(k-2)、e2(k-1)、e2(k)、，输出节点为电流环PI调节器的参数KP和KI，使用tan h函数作为隐含层的激活函数，sigmoid函数作为输出层的激活函数，取损失函数为J＝e2(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，从而求出最合适的PI参数；
S307、将e2(k)、电流环KP和KI，送入PI调节器后与前馈信号Vdref叠加作为调节信号；
S308、根据所得调节信号，采用PWM生成超级电容储能单元中VT1、VT2的开关信号。
以上对本发明的具体实例进行了描述。需要理解的是，本发明并不局限于上述特定实施方式，本领域技术人员可以在权利要求的范围内做出各种变形或修改，这并不影响本发明的实质内容。

Claims (2)

1.一种用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器，其特征在于包括：串联补偿单元、并联补偿单元、超级电容储能单元，UPQC采用左串右并的三相三线制结构，即串联补偿单元交流侧经LC滤波后通过变压器串联在电网与负荷之间，并联补偿单元交流侧通过LC滤波后并联到负载前端，串联和并联补偿单元都设计成五电平电压型逆变器结构，每一相桥臂由8个IGBT、8个续流二极管、6个钳位二极管、4个均压电容构成，直流侧为串联和并联补偿单元共用，由四个电容串联联结，每个电容两端并联一个超级电容储能单元，通过DC/DC双向变换器连接直流侧和超级电容组。
2.权利要求1所述的用于脉冲负载船舶的统一电能质量调节器的控制方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、当使用串联补偿单元进行电压补偿时，通过以下步骤保证负载电压具有稳定的幅值和良好的正弦特性：
S101、检测船舶电网端的三相电源电压VSa、VSb、VSc，串联补偿单元实际输出电压VCa、VCb、VCc；
S102、根据当前电源电压VSa、VSb、VSc，采用基于Park变换的方法计算出所需要的补偿电压参考值Vrefa、Vrefb、Vrefc，电源电压、补偿电压参考值和负载正常工作电压的关系为VS+Vref＝VL；
S103、用Vrefa、Vrefb、Vrefc分别减去串联补偿单元相应的实际输出电压VCa、VCb、VCc，其误差记为ea(k)、eb(k)、ec(k)；
S104、建立BP神经网络，网络结构为6个输入节点、6个隐层节点、6个输出节点，输入节点依次为ea(k-1)、ea(k)、eb(k-1)、eb(k)、ec(k-1)、ec(k)，输出节点依次为A相PI调节器的参数KPa和KIa、B相PI调节器的参数KPb和KIb以及C相PI调节器的参数KPc和KIc，隐含层和输出层的激活函数分别为tan h和sigmoid函数，取损失函数为J＝ea(k+1)2/2+eb(k+1)2/2+ec(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，求出最合适的PI参数；
S105、将ea(k)、KPa和KIa，eb(k)、KPb和KIb，ec(k)、KPc和KIc，分别送入3个PI调节器得到A、B、C三相的电压调节信号ΔVa、ΔVb、ΔVc；
S106、采用五电平PWM生成串联补偿单元中各IGBT的开关信号，将两电平PWM中三角载波的幅值缩小到原来的一半，然后分别向上平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R1和R2，再向下平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R3和R4，若ΔV＞R1，则从上到下第1～4个IGBT导通，串联侧输出电压+0.5Vd；若R1＞ΔV＞R2，则第2～5个IGBT导通，串联侧输出电压+0.25Vd；若R2＞ΔV＞R3，则第3～6个IGBT导通，串联侧输出电压0；若R3＞ΔV＞R4，则第4～7个IGBT导通，串联侧输出电压-0.25Vd；若ΔV＜R4，则第5～8个IGBT导通，串联侧输出电压-0.5Vd；
S2、当使用并联补偿单元进行电流补偿时，通过以下步骤保证电源电流具有稳定的幅值和良好的正弦特性：
S201、检测船舶的三相负载电流ILa、ILb、ILc，并联补偿单元实际输出电流ICa、ICb、ICc；
S202、根据当前负载电流ILa、ILb、ILc，采用基于Park变换的方法计算出所需要的补偿电流参考值Irefa、Irefb、Irefc，负载电流、补偿电流参考值和正常工况下电源电流的关系为IL+Iref＝IS；
S203、用Irefa、Irefb、Irefc分别减去并联补偿单元相应的实际输出电流ICa、ICb、ICc，其误差记为ea(k)、eb(k)、ec(k)；
S204、建立BP神经网络，网络结构为6个输入节点、6个隐层节点、6个输出节点，输入节点依次为ea(k-1)、ea(k)、eb(k-1)、eb(k)、ec(k-1)、ec(k)，输出节点依次为A相PI调节器的参数KPa和KIa、B相PI调节器的参数KPb和KIb以及C相PI调节器的参数KPc和KIc，隐含层和输出层的激活函数分别为tan h和sigmoid函数，取损失函数为J＝ea(k+1)2/2+eb(k+1)2/2+ec(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，求出最合适的PI参数；
S205、将ea(k)、KPa和KIa，eb(k)、KPb和KIb，ec(k)、KPc和KIc，分别送入3个PI调节器得到A、B、C三相的电流调节信号ΔIa、ΔIb、ΔIc；
S206、采用五电平PWM生成并联补偿单元中各IGBT的开关信号，将两电平PWM中三角载波的幅值缩小到原来的一半，然后分别向上平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R1和R2，再向下平移1/2和1/4个单位，得到两条载波R3和R4，若ΔI＞R1，则从上到下第1～4个IGBT导通，串联侧输出电压+0.5Vd；若R1＞ΔI＞R2，则第2～5个IGBT导通，串联侧输出电压+0.25Vd；若R2＞ΔI＞R3，则第3～6个IGBT导通，串联侧输出电压0；若R3＞ΔI＞R4，则第4～7个IGBT导通，串联侧输出电压-0.25Vd；若ΔI＜R4，则第5～8个IGBT导通，串联侧输出电压-0.5Vd；
S3、当使用超级电容补偿单元进行能量调节时，通过以下步骤保证直流侧电压的稳定：
S301、检测直流侧电压Vd，超级电容组输出电流Id；
S302、用直流侧目标电压Vdref减去直流侧实际电压Vd，其误差记为e1(k)；
S303、建立BP神经网络，网络结构为3个输入节点、3个隐层节点、2个输出节点，输入节点依次为e1(k-2)、e1(k-1)、e1(k)、，输出节点为电压环PI调节器的参数KP和KI，使用tan h函数作为隐含层的激活函数，sigmoid函数作为输出层的激活函数，取损失函数为J＝e1(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，求出最合适的PI参数；
S304、将e1(k)、电压环KP和KI，送入PI调节器得到超级电容组输出电流参考值Idref；
S305、用超级电容组输出电流参考值Idref减去超级电容组实际输出电流Id，其误差记为e2(k)；
S306、建立BP神经网络，网络结构为3个输入节点、3个隐层节点、2个输出节点，输入节点依次为e2(k-2)、e2(k-1)、e2(k)、，输出节点为电流环PI调节器的参数KP和KI，使用tan h函数作为隐含层的激活函数，sigmoid函数作为输出层的激活函数，取损失函数为J＝e2(k+1)2/2，通过误差反向传播过程来调整网络参数，求出最合适的PI参数；
S307、将e2(k)、电流环KP和KI，送入PI调节器后与前馈信号Vdref叠加作为调节信号；
S308、根据所得调节信号，采用PWM生成超级电容储能单元中两个IGBT的开关信号。
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