CN113279702B - 一种竖井扩挖凿井井架的设计方法 - Google Patents

一种竖井扩挖凿井井架的设计方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，(1)竖井扩挖凿井井架的结构设计；(2)竖井扩挖凿井井架的结构材料选择；(3)竖井扩挖凿井井架的载荷和强度验证。本申请的承重主梁为单根整体高强度型钢设计，通过计算完全可以完成井架的整体吊装平移工作。本申请的竖井扩挖凿井井架因不需要出矸翻矸作业***，悬吊布置简单，既该类型井筒施工井架不需要进行井筒全断面区域覆盖，只需要根据井内悬吊设备布置，设计井架的底座跨度和天轮平台覆盖范围，进一步减小新型井架的占地面积和占用空间。新型井架可以适用单边提升悬吊布置，斜支撑采用单根整体高强度型钢，受力均匀，作用力与反作用力的释放均匀，不会影响新型井架的受力状态。

Description

一种竖井扩挖凿井井架的设计方法
技术领域
本发明涉及矿井井架设计技术领域。具体地说是一种竖井扩挖凿井井架的设计方法。
背景技术
井架是在钻井或修井过程中，用于安放天车，悬挂游车、大钩、吊环、吊卡等机具，以及起下、存放钻杆、油管及抽油杆的装置。
现有技术中井架均为煤矿永久性的管式井架，永久性井架采用短根钢管法兰螺栓连接，安装精度高，但是不能整体平移作业。如果强行进行平行作业，会使得管式井架扭曲，即便进行了移动，也不能再次使用。
因此现有永久性的管式井架完全不适用于井筒扩挖凿井过程中使用，竖井扩挖凿井井架需要在井筒施工完成后，进行移动，因而要求重量轻，移动过程中不变形，可以再次使用。
发明内容
为此，本发明所要解决的技术问题在于提供的一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，通过合理设计，得到重量轻，易于移动，且不易变形的竖井扩挖凿井井架。
为解决上述技术问题，本发明提供如下技术方案：
一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，包括如下方法：
(1)竖井扩挖凿井井架的结构设计；
(2)竖井扩挖凿井井架的结构材料选择；
(3)竖井扩挖凿井井架的载荷和强度验证。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，在步骤(1)中，针对下水平出矸类型井筒的竖井扩挖凿井井架，包括天轮架平台、竖向立柱、斜撑组和防滑钢板；四根所述竖向立柱顶端与长方形的所述天轮架平台的四个端点固定连接；所述竖向立柱低端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述斜撑组为上窄下宽的梯形结构，所述斜撑组的上端抵顶并固定连接在所述竖向立柱顶端；所述斜撑组的下端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述斜撑组与地面的夹角为60°；所述天轮架平台上表面为防滑钢板，所述四根所述竖向立柱通过立柱纵连接杆固定连接。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，所述天轮架平台包括一根承重主梁、两根承重边梁、两根纵梁、两根横跨梁、两根第一联络梁和四根第二联络梁；
两根纵梁相对、两根横跨梁相对，且所述纵梁与所述横跨梁首尾固定连接；所述承重主梁的两端分别与两根所述横跨梁的中点固定连接；所述承重边梁分别位于所述承重主梁与所述纵梁之间，且所述承重边梁的两端与两根所述横跨梁固定连接；所述第一联络梁位于所述承重主梁与所述承重边梁之间，且所述第一联络梁两端分别与所述承重主梁与所述承重边梁固定连接；所述第二联络梁位于所述纵梁与所述承重边梁之间，且所述第二联络梁两端分别与所述纵梁与所述承重边梁固定连接。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，所述斜撑组包括两根主撑杆、一根横连接杆、纵连接杆、上斜拉杆、上斜立杆、下斜拉杆和下斜撑杆；两根所述主撑杆的上端抵顶在一根所述横跨梁的两端、并分别与所述竖向立柱顶端固定连接；两根所述主撑杆的下端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述横连接杆的两端分别与两根所述主撑杆的中点固定连接；所述上斜拉杆上端与所述主撑杆的顶端固定连接；所述上斜立杆的两端分别与所述横跨梁的中点和所述横连接杆中点固定连接；所述上斜拉杆下端与所述横连接杆的中点固定连接，所述上斜拉杆上端与所述主撑杆的顶端固定连接；所述下斜撑杆的上端与述横连接杆的中点固定连接，所述下斜撑杆的下端与所述主撑杆的底端固定连接；所述下斜拉杆的上端与所述主撑杆的中点固定连接，所述下斜拉杆的下端与所述下斜撑杆的中点固定连接；所述纵连接杆的一端与所述竖向立柱的一端固定连接，所述纵连接杆的另一端与所述主撑杆和所述横连接杆固定连接。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，在步骤(2)中，所述天轮架平台、所述竖向立柱和所述斜撑组为HW-400×400的型钢。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，在步骤(3)中，对所述天轮架平台的承重主梁和承重边梁进行承重验算，对竖向立柱和主撑杆进行承重验算，对竖井扩挖凿井井架基础进行验算。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，承重主梁验证：
承重主梁静力计算：
单跨梁形式：两端固定梁；
计算模型基本参数：长L＝5.4m，a＝0.9m；a为承重主梁的端点A和B分别距离受力点C和D的距离；
集中力：标准值Pk＝Pg+Pq＝10+160＝170KN，其中恒载为竖井扩挖凿井井架及天轮架单根自重按10KN计算，活载为提升罐笼和人员设备的重量，按160KN计算；其中：Pk为集中力的标准值；Pg为恒载、Pc为活载；
集中力的设计值Pd＝Pg×γG+Pq×γQ＝10×1.2+160×1.4＝236KN；其中：γG为恒载应用计算安全系数、γQ活载应用计算安全系数；
承重主梁受荷截面：
截面类型：H型钢：400×400×13×21；
截面特性：截面对x轴的惯性距Ix＝65361.58cm4；截面对x轴的抵抗矩Wx＝3268.07cm3；型心对x轴的静距Sx＝1800.06cm3；截面静载荷G＝168.41kg/m；翼缘厚度tf＝21mm；腹板厚度tw＝13mm；
承重主梁材质：Q235，x轴塑性发展系数γx：1.05；承重主梁的挠度控制[v]：L/250；
承重主梁的内力计算，承重主梁的两个端点分别为A点和B点：
支座反力RA＝Pd＝236KN，支座反力RB＝RA＝236KN，最大弯矩Mmax＝Pd×a×a/L＝35.4KN.M；
承重主梁的强度及刚度验算：
弯曲正应力：σmax＝Mmax/(γx×Wx)＝10.32N/mm2；
A处剪应力τA＝RA×Sx/(Ix×tw)＝50N/mm2
B处剪应力τB＝RB×Sx/(Ix×tw)＝50N/mm2
最大挠度fmax＝Pk×a×a×L/24×(3-4×a/L)×1/(E×I)＝0.54mm；E代表弹性截面模量，单位n/mm2；I代表截面惯性距，单位mm4；
相对挠度v＝fmax/L＝1/10057.5；
弯曲正应力σmax＝10.32N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2；符合要求；
支座最大剪应力τmax＝50N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2；符合要求；
跨中挠度相对值v＝L/10057.5<挠度控制值[v]:L/250；符合要求；
承重主梁的弯曲正应力、支座最大剪应力和跨中挠度相对值均符合要求，验证通过。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，承重边梁验证：
承重边梁的静力计算
单跨梁形式：两端固定梁；
计算模型基本参数：长L＝5.4m，c＝1.35m；c为相邻集中力间距；承重边梁被平均分成5段，每段的距离为c；
集中力：标准值Pk＝Pg+Pq＝10+23＝33KN，其中恒载为竖井扩挖凿井井架及天轮架单根计算自重按10KN计算，活载为中间跨两端支座压力，按23KN计算；其中Pk为集中力的标准值；Pg为恒载、Pc为活载；
设计值Pd＝Pg×γG+Pq×γQ＝10×1.2+23×1.4＝44.2KN；其中：γG为恒载应用计算安全系数、γQ活载应用计算安全系数；
承重边梁的受荷截面：
截面类型：H型钢：400×400×13×21；
截面特性：截面对x轴的惯性距Ix＝65361.58cm4，截面对x轴的抵抗矩Wx＝3268.07cm3，型心对x轴的静距Sx＝1800.06cm3；截面静载荷G＝168.41kg/m；翼缘厚度tf＝21mm腹板厚度tw＝13mm；
承重边梁材质：Q235，x轴塑性发展系数γx：1.05，梁的挠度控制[v]：L/250；
承重边梁的内力计算，承重边梁的两个端点分别为A点和B点：
支座反力RA＝(N-1)/2×Pd＝66.3KN，支座反力RB＝RA＝66.3KN；最大弯矩Mmax＝(N×N+2)/(24×N)×Pd×L＝44.75KN.M，其中力矩比值N＝L\c；
承重边梁的强度及刚度验算结果：
弯曲正应力σmax＝Mmax/(γx×Wx)＝13.04N/mm2；
B处剪应力τB＝RB×Sx/(Ix×tw)＝14.05N/mm2；
最大挠度fmax＝N×Pk×L^3/384×1/(E×I)＝4mm，其中N＝L\c；
相对挠度v＝fmax/L＝1/13432.6；
弯曲正应力σmax＝13.04N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2；符合要求；
支座最大剪应力τmax＝14.05N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2；符合要求；
跨中挠度相对值v＝L/13432.6<挠度控制值[v]:L/250；符合要求；
承重边梁的弯曲正应力、支座最大剪应力和跨中挠度相对值均符合要求，验证通过。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，竖向立柱的验证：
构件材料特性：
材料名称：Q235，构件截面的最大厚度:21.00mm，设计强度:205.00N/mm2，屈服强度:235.00N/mm2，截面特性，截面名称:双轴对称焊接工字钢:b＝400mm，翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:400mm，腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:13mm，翼缘板厚度[b/40≤t]:21mm，截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:400mm，缀件类型：构件高度：9.710m，容许强度安全系数：1.00，容许稳定性安全系数：1.00；
荷载信息：
恒载分项系数:1.20，活载分项系数:1.40，活载调整系数:1.00，考虑自重，轴向恒载标准值:12.500kN，主要为天轮架自重，自重按50KN计算，折算至每个竖向立柱的力为50÷4＝12.5KN，轴向活载标准值:65.000kN，偏心距Ex:171.0cm，偏心距Ey:0.0cm；
端部约束信息：
X-Z平面内顶部约束类型:固定，
X-Z平面内底部约束类型:固定，
X-Z平面内计算长度系数:0.65，
Y-Z平面内顶部约束类型:固定，
Y-Z平面内底部约束类型:固定，
Y-Z平面内计算长度系数:0.65；
截面几何特性：
抗拉强度:205.00N/mm2，抗压强度:205.00N/mm2，抗弯强度:205.00N/mm2，抗剪强度:120.00N/mm2，屈服强度:235.00N/mm2，密度:785.00kg/m3；
稳定信息：
绕X轴弯曲:长细比:λx＝36.16，轴心受压整体稳定系数:均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:/>最小稳定性安全系数:1.38，最大稳定性安全系数:1.38，最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)：
满足要求；
其中：N为构件承受的轴力标准值；为x轴心受压整体稳定系数；A—截面净截面面积；βmx—x轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；rx—x轴塑性发展系数；Wx—x轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；βmx—x轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；Mx—x轴所计算构件段范围内最大弯矩；N’Ex—欧拉临界力，对截面x轴；η—轴心受力加固构件强度降低系数；βty—y轴等效弯矩系数；My—y轴所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；/>—y轴均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；Wy—y轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距，对截面y轴；
绕Y轴弯曲:
长细比:λy＝61.76，轴心受压整体稳定系数:φy＝0.697，均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:φbx＝0.983，最小稳定性安全系数:1.62，最大稳定性安全系数:1.62，最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，绕Y轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)
满足要求；
其中：N为构件承受的轴力标准值，为y轴心受压整体稳定系数；A—截面净截面面积；A—截面净截面面积；βtx—x轴等效弯矩系数；Mx—x轴所计算构件段范围内最大弯矩；—x轴均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；Wx—x轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；βmy—y轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；My—y轴所计算构件段范围内最大弯矩；ry—y轴塑性发展系数；Wy—y轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；My—所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；N’Ey—欧拉临界力,对截面y轴；
强度信息：
最大强度安全系数:1.65，最小强度安全系数:1.65，最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，计算荷载:95.96kN，受力状态:绕Y轴单弯；
最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)
满足要求；
其中，An—计算截面净截面面积；N—构件承受的轴力标准值；My—所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；ry—y轴塑性发展系数；Wny—对y轴的净截面抵抗距。
上述一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，竖井扩挖凿井井架基础验算：
在井口新增加一圈井台C30混凝土，混凝土边缘距离井口3m，预先在混凝土板中预埋钢板与竖井扩挖凿井井架连接，混凝土基础厚度为0.8m，双向配筋：
受冲切承载力计算：计算是按不配钢筋计算，根据《水工混凝土结构设计规范》，受冲切承载力计算如下：
Fl：局部荷载设计值或集中反力设计值，对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体内板所承受的荷载设计值；
γd：钢筋混凝土结构的结构系数；
ft：混凝土轴心抗拉强度设计值，
h0：板的有效高度，取两个配筋方向的界面有效高度的平均值；
um：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；
η；局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；
βh：截面高度影响系数；
βs：局部荷载或集中反力作用面为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs＜2时，取βs＝2；当作用面为圆形时，取βs＝2；
其中受压面积预埋板的面积，即500×500mm，单个点的设计值Fl为竖井扩挖凿井井架的自重加荷载，这里取(40+26)/4＝16.5t＝165KN，γd取1.2，ft取1.43N/mm2，h0＝0.8m，um为5.2m，βs取2，η＝1，βh＝1，可计算Fl＝165KN≤0.7×1.43×5200×800/1.2＝3470KN，满足要求；
地基承载力计算：
地基承载力按轴心荷载作用考虑，依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条计算公式为，pk＜fa，即可满足要求；
pk：相应于作用的标准组合时，基础底面处的评价压力值kPa；
fa：地基承载力特征值(kPa)，根据蓝图，本工程回填后的地基承载力不小于150KPa；
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条，基础底面压力计算公式为：
pk：相应于作用的标准组合时，基础底面处的平均压力值kPa；
Fk：相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值(KN)，为竖井扩挖凿井井架的自重加荷载，取1.4×(40+26)＝92.4t＝924KN；
Gk：基础自重及基础上的土重KN，钢筋混凝土取2.5t/m3，Gk＝1.2×122.52×0.8×2.5＝294.048t＝2940.5KN；
A：基础底面面积m2。面积为122.52m2；
满足要求。
本发明的技术方案取得了如下有益的技术效果：
1、本申请的承重主梁为单根整体高强度型钢设计，通过计算完全可以完成井架的整体吊装平移工作。
由于本申请是下水平出矸作业型井筒施工不需要翻矸平台，现有技术中的管式井架在该类型井筒施工中，存在多余安装空间，增加日常维护检查检修工作。
井筒溜矸井设备施工过程中，管式井架是不能进行安装及辅助施工的。管式井架采用短根钢管法兰螺栓连接，安装精度高，不能整体平移作业。新设计竖井扩挖凿井井架可以与溜矸井施工设备同时存在，辅助施工，辅助吊装、辅助维修等作业。拆除溜矸井设备过程中，可以选择性的将新型井架平移至空闲区域。
2、根据设计井筒直径与溜井直径合理布置井筒悬吊平面区域。
管式井架是根据设计井筒直径选型，采用井筒全断面区域覆盖形式布置，方便满足提升悬吊***的平面布置。
本申请的竖井扩挖凿井井架因不需要出矸翻矸作业***，悬吊布置简单，既该类型井筒施工井架不需要进行井筒全断面区域覆盖，只需要根据井内悬吊设备布置，设计井架的底座跨度和天轮平台覆盖范围，进一步减小新型井架的占地面积和占用空间。
3、下水平出矸作业类型井筒刷大扩挖施工，新型井架可以适用单边提升悬吊布置，斜支撑采用单根整体高强度型钢，受力均匀，作用力与反作用力的释放均匀，不会影响新型井架的受力状态。
管式井架设计理念是满足双边均匀受力，避免因受力不均造成井架变型，即管式井架不适用单边设置提升悬吊***类型井筒施工。新型井架的设计是整体式型钢式理念，在受力边设置斜支撑，释放缓解受力分布，适合单边布置提升悬吊***。
附图说明
图1本发明竖井扩挖凿井井架的结构示意图；
图2本发明竖井扩挖凿井井架的天轮架平台的结构示意图；
图3本发明竖井扩挖凿井井架的斜撑组的结构示意图；
图4本发明竖井扩挖凿井井架的天轮架平台的承重主梁的受力图；M是弯矩，V是剪力，P是受力，C和D分别为受力点；
图5本发明竖井扩挖凿井井架的天轮架平台的承重边梁的受力图；；M是弯矩，V是剪力，P是受力，有(n-1)个受力点；
图6图1中A的放大图；
图7图1中B的放大图。
图中附图标记表示为：1-竖向立柱；2-立柱弹簧垫圈；3-立柱六角头螺栓；4-立柱六角螺母；5-立柱纵连接杆；6-主撑杆；7-纵连接杆；8-顶梁弹簧垫圈；9-顶梁六角头螺栓；10-顶梁六角螺母；11-纵梁；12-横跨梁；13-防滑钢板；14-上斜拉杆；15-上斜立杆；16-横连接杆；17-下斜撑杆；18-下斜拉杆；19-承重主梁；20-承重边梁；21-第一联络梁；22-第二联络梁。
具体实施方式
新型的竖井扩挖凿井井架为了满足立井刷大-下水平出矸类型井筒施工作业而设计。采用整体式型钢框架支撑。受力均匀合理，节约平面及立体空间而成。
一、施工背景
以礼河四级水电站处于下游金沙江白鹤滩水电站库区，电站枢纽由首部枢纽建筑物、引水发电***建筑物组成。白鹤滩水电站蓄水发电后，其水库回水将淹没以礼河四级电站的尾水***、地下厂房及部分引水隧洞，本工程需在白鹤滩水电站蓄水前对被淹没的引水发电***进行复建。
地面出线场位于地下厂房东侧的大坪子缓坡地，紧靠现有省道S30。出线竖井顶部高程▽1127.5m，底部高程▽845m，井深282.5m，井筒净直径A型开挖高程▽1127.5m～▽1102.5m，砂浆锚杆Φ28，L＝6m，入岩[email protected]*0.8m,矩形布置，喷C30混凝土厚250mm，挂网/>龙骨筋Φ[email protected]*0.8m,工16钢拱架@0.8m，钢筋混凝土锁口高度25m，衬砌厚度75cm,V类围岩。
高程▽1102.5m～▽1075.5m，▽1058.00m～▽101.00m砂浆锚杆Φ28，L＝6m，入岩[email protected]*1.2m,矩形布置。喷C30混凝土厚250mm，挂网龙骨筋Φ[email protected]*1.2m，工16钢拱架@1.2m高度54m，Ⅳ2类围岩。
高程▽1075.5m～▽1056.00m砂浆锚杆Φ28，L＝6m，入岩[email protected]*0.8m,矩形布置，喷C30混凝土厚250mm，挂网龙骨筋Φ[email protected]*0.8m,工16钢拱架@0.8m，V类围岩。
高程▽1031.00m～▽855.00m砂浆锚杆Φ25，L＝4.5m，入岩[email protected]*1.2m,矩形布置，喷C30混凝土厚150mm，挂网龙骨筋Φ[email protected]*1.2m，Ⅳ1类为主部分Ⅲ类围岩。
该井筒先采用相关设备完成直径溜矸井，再采用***扩挖至设计直径该井架使用于下水平出矸作业的立井施工工程。
二、基于现有永久性井架对竖井扩挖凿井井架进行结构设计
如图1所示，竖井扩挖凿井井架，包括天轮架平台、竖向立柱1和斜撑组；四根所述竖向立柱1顶端与长方形的所述天轮架平台的四个端点固定连接；所述竖向立柱1低端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述斜撑组为上窄下宽的梯形结构，所述斜撑组的上端抵顶并固定连接在所述竖向立柱1顶端；所述斜撑组的下端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述斜撑组与地面的夹角为60°；所述天轮架平台上表面为防滑钢板13，所述四根所述竖向立柱1通过立柱纵连接杆5固定连接。
竖向立柱1的高度为9.2m，比永久性管式井架的高度要小；重量轻，采用单根整体高强度型钢，适合井架的整体吊装平移工作，避免管式井架在移动时短管之间应力引起整体结构的扭曲变形。
如图2所示，所述天轮架平台包括一根承重主梁19、两根承重边梁20、两根纵梁11、两根横跨梁12、两根第一联络梁21和四根第二联络梁22；
两根纵梁11相对、两根横跨梁12相对，且所述纵梁11与所述横跨梁12首尾固定连接；所述承重主梁19的两端与两根所述横跨梁12的中点固定连接；所述承重边梁20位于所述承重主梁19与所述纵梁11之间，且所述承重边梁20的两端与两根所述横跨梁12固定连接；所述第一联络梁21位于所述承重主梁19与所述承重边梁20之间，且所述第一联络梁21两端分别与所述承重主梁19与所述承重边梁20固定连接；所述第二联络梁22位于所述纵梁11与所述承重边梁20之间，且所述第二联络梁22两端分别与所述纵梁11与所述承重边梁20固定连接。
承重主梁和承重边梁的长度为5.3m，为单根整体高强度型钢。
承重主梁为单根整体高强度型钢设计，通过计算完全可以完成井架的整体吊装平移工作。而现有的管式井架是不能进行安装及辅助施工。新设计竖井扩挖凿井井架可以与溜矸井施工设备同时存在，辅助施工，辅助吊装、辅助维修等作业。拆除溜矸井设备过程中，可以选择性的将新型井架平移至空闲区域。
如图3所示，所述斜撑组包括两根主撑杆6、一根横连接杆16、纵连接杆7、上斜拉杆14、上斜立杆15、下斜拉杆18和下斜撑杆17；两根所述主撑杆6的上端抵顶在一根所述横跨梁12的两端、并分别与所述竖向立柱1顶端固定连接；两根所述主撑杆6的下端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述横连接杆16的两端分别与两根所述主撑杆6的中点固定连接；所述上斜拉杆14上端与所述主撑杆6的顶端固定连接；所述上斜立杆15的两端分别与所述横跨梁12的中点和所述横连接杆16中点固定连接；所述上斜拉杆14下端与所述横连接杆16的中点固定连接，所述上斜拉杆14上端与所述主撑杆6的顶端固定连接；所述下斜撑杆17的上端与述横连接杆16的中点固定连接，所述下斜撑杆17的下端与所述主撑杆6的底端固定连接；所述下斜拉杆18的上端与所述主撑杆6的中点固定连接，所述下斜拉杆18的下端与所述下斜撑杆17的中点固定连接；所述纵连接杆7的一端与所述竖向立柱1的一端固定连接，所述纵连接杆7的另一端与所述主撑杆6和所述横连接杆16固定连接。
下水平出矸作业类型井筒刷大扩挖施工，新型井架可以适用单边提升悬吊布置，主撑杆6采用单根整体高强度型钢，受力均匀，作用力与反作用力的释放均匀，不会影响新型井架的受力状态。新型井架的设计是整体式型钢式理念，在受力边设置斜支撑，释放缓解受力分布，适合单边布置提升悬吊***。
三、基于现有永久性井架对竖井扩挖凿井井架进行材料选择。
1、承重主梁19验证：
承重主梁19静力计算：
单跨梁形式：两端固定梁；
计算模型基本参数：长L＝5.4m，a＝0.9m；a为承重主梁(19)的端点A和B分别距离受力点C和D的距离；
集中力：标准值Pk＝Pg+Pq＝10+160＝170KN，其中恒载为竖井扩挖凿井井架及天轮架单根自重按10KN计算，活载为提升罐笼和人员设备的重量，按160KN计算；其中：Pk为集中力的标准值；Pg为恒载、Pc为活载；
设计值Pd＝Pg×γG+Pq×γQ＝10×1.2+160×1.4＝236KN；其中：γG为恒载应用计算安全系数、γQ活载应用计算安全系数；
承重主梁19受荷截面：
截面类型：H型钢：400×400×13×21；
截面特性：截面对x轴的惯性距Ix＝65361.58cm4；截面对x轴的抵抗矩Wx＝3268.07cm3；型心对x轴的静距Sx＝1800.06cm3；截面静载荷G＝168.41kg/m；翼缘厚度tf＝21mm；腹板厚度tw＝13mm；
承重主梁19材质：Q235，x轴塑性发展系数γx：1.05；承重主梁19的挠度控制[v]：L/250；
承重主梁19的内力计算，承重主梁19的两个端点分别为A点和B点：
支座反力RA＝Pd＝236KN，支座反力RB＝RA＝236KN，最大弯矩Mmax＝Pd×a×a/L＝35.4KN.M；
承重主梁19的强度及刚度验算：
弯曲正应力：σmax＝Mmax/(γx×Wx)＝10.32N/mm2；
A处剪应力τA＝RA×Sx/(Ix×tw)＝50N/mm2
B处剪应力τB＝RB×Sx/(Ix×tw)＝50N/mm2
最大挠度fmax＝Pk×a×a×L/24×(3-4×a/L)×1/(E×I)＝0.54mm；E代表弹性截面模量，单位n/mm2；I代表截面惯性距，单位mm4；
相对挠度v＝fmax/L＝1/10057.5；
弯曲正应力σmax＝10.32N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2；符合要求；
支座最大剪应力τmax＝50N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2；符合要求；
跨中挠度相对值v＝L/10057.5<挠度控制值[v]:L/250；符合要求；
承重主梁19的弯曲正应力、支座最大剪应力和跨中挠度相对值均符合要求，验证通过。
2、承重边梁20验证：
承重边梁20的静力计算
单跨梁形式：两端固定梁；如图5所示：
计算模型基本参数：长L＝5.4m，c＝1.35m；c为相邻集中力间距；承重边梁(20)被平均分成5段，每段的距离为c；
集中力：标准值Pk＝Pg+Pq＝10+23＝33KN，其中恒载为竖井扩挖凿井井架及天轮架单根计算自重按10KN计算，活载为中间跨两端支座压力，按23KN计算；其中Pk为集中力的标准值；Pg为恒载、Pc为活载；
设计值Pd＝Pg×γG+Pq×γQ＝10×1.2+23×1.4＝44.2KN；其中：γG为恒载应用计算安全系数、γQ活载应用计算安全系数；
承重边梁20的受荷截面：
截面类型：H型钢：400×400×13×21；
截面特性：截面对x轴的惯性距Ix＝65361.58cm4；截面对x轴的抵抗矩Wx＝3268.07cm3；型心对x轴的静距Sx＝1800.06cm3；截面静载荷G＝168.41kg/m；
翼缘厚度tf＝21mm 腹板厚度tw＝13mm；
承重边梁20材质：Q235，x轴塑性发展系数γx：1.05，梁的挠度控制[v]：L/250；
承重边梁20的内力计算，承重边梁20的两个端点分别为A点和B点：
支座反力RA＝(N-1)/2×Pd＝66.3KN，支座反力RB＝RA＝66.3KN；
最大弯矩Mmax＝(N×N+2)/(24×N)×Pd×L＝44.75KN.M，其中力矩比值N＝L\c；
承重边梁20的强度及刚度验算结果：
弯曲正应力σmax＝Mmax/(γx×Wx)＝13.04N/mm2；
B处剪应力τB＝RB×Sx/(Ix×tw)＝14.05N/mm2；
最大挠度fmax＝N×Pk×L^3/384×1/(E×I)＝4mm，其中N＝L\c；
相对挠度v＝fmax/L＝1/13432.6；
弯曲正应力σmax＝13.04N/mm2<抗弯设计值 f:205N/mm2；符合要求；
支座最大剪应力τmax＝14.05N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2；符合要求；
跨中挠度相对值v＝L/13432.6<挠度控制值[v]:L/250；符合要求；
承重边梁20的弯曲正应力、支座最大剪应力和跨中挠度相对值均符合要求，验证通过。
3、竖向立柱1的验证：
构件材料特性：
材料名称：Q235，构件截面的最大厚度:21.00mm，设计强度:205.00N/mm2，屈服强度:235.00N/mm2，截面特性，截面名称:双轴对称焊接工字钢:b＝400mm，翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:400mm，腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:13mm，翼缘板厚度[b/40≤t]:21mm，截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:400mm，缀件类型：构件高度：9.710m，容许强度安全系数：1.00，容许稳定性安全系数：1.00；
荷载信息：
恒载分项系数:1.20，活载分项系数:1.40，活载调整系数:1.00，考虑自重，轴向恒载标准值:12.500kN，主要为天轮架自重，自重按50KN计算，折算至每个竖向立柱1的力为50÷4＝12.5KN，轴向活载标准值:65.000kN，偏心距Ex:171.0cm，偏心距Ey:0.0cm；
端部约束信息：
X-Z平面内顶部约束类型:固定，
X-Z平面内底部约束类型:固定，
X-Z平面内计算长度系数:0.65，
Y-Z平面内顶部约束类型:固定，
Y-Z平面内底部约束类型:固定，
Y-Z平面内计算长度系数:0.65；
截面几何特性：
抗拉强度:205.00N/mm2，抗压强度:205.00N/mm2，抗弯强度:205.00N/mm2，抗剪强度:120.00N/mm2，屈服强度:235.00N/mm2，密度:785.00kg/m3；
稳定信息：
绕X轴弯曲:长细比:λx＝36.16，轴心受压整体稳定系数:均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:/>最小稳定性安全系数:1.38，最大稳定性安全系数:1.38，最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)：/>
满足要求；
N为构件承受的轴力标准值；为x轴心受压整体稳定系数；A—截面净截面面积；βmx—x轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；rx—x轴塑性发展系数；Wx—x轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；βmx—x轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；Mx—x轴所计算构件段范围内最大弯矩；N’Ex—欧拉临界力，对截面x轴；η—轴心受力加固构件强度降低系数；βty—y轴等效弯矩系数；My—y轴所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；/>—y轴均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；Wy—y轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距，对截面y轴；
绕Y轴弯曲:
长细比:λy＝61.76，轴心受压整体稳定系数:φy＝0.697，均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:φbx＝0.983，最小稳定性安全系数:1.62，最大稳定性安全系数:1.62，最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，绕Y轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)
满足要求；
其中：N为构件承受的轴力标准值，为y轴心受压整体稳定系数；A—截面净截面面积；A—截面净截面面积；βtx—x轴等效弯矩系数；Mx—x轴所计算构件段范围内最大弯矩；—x轴均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；Wx—x轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；βmy—y轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；My—y轴所计算构件段范围内最大弯矩；ry—y轴塑性发展系数；Wy—y轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；My—所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；N’Ey—欧拉临界力,对截面y轴；
强度信息：
最大强度安全系数:1.65，最小强度安全系数:1.65，最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，计算荷载:95.96kN，受力状态:绕Y轴单弯；
最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)
满足要求；
其中，An—计算截面净截面面积；N—构件承受的轴力标准值；My—所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；ry—y轴塑性发展系数；Wny—对y轴的净截面抵抗距。
4、竖井扩挖凿井井架基础验算：
在井口新增加一圈井台C30混凝土，混凝土边缘距离井口3m，预先在混凝土板中预埋钢板与竖井扩挖凿井井架连接，混凝土基础厚度为0.8m，双向配筋：
受冲切承载力计算：计算是按不配钢筋计算，根据《水工混凝土结构设计规范》，受冲切承载力计算如下：
Fl：局部荷载设计值或集中反力设计值，对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体内板所承受的荷载设计值；
γd：钢筋混凝土结构的结构系数；
ft：混凝土轴心抗拉强度设计值，
h0：板的有效高度，取两个配筋方向的界面有效高度的平均值；
um：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；
η；局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；
βh：截面高度影响系数；
βs：局部荷载或集中反力作用面为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs＜2时，取βs＝2；当作用面为圆形时，取βs＝2；
其中受压面积预埋板的面积，即500×500mm，单个点的设计值Fl为竖井扩挖凿井井架的自重加荷载，这里取(40+26)/4＝16.5t＝165KN，γd取1.2，ft取1.43N/mm2，h0＝0.8m，um为5.2m，βs取2，η＝1，βh＝1，可计算Fl＝165KN≤0.7×1.43×5200×800/1.2＝3470KN，满足要求；
地基承载力计算：
地基承载力按轴心荷载作用考虑，依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条计算公式为，pk＜fa，即可满足要求；
pk：相应于作用的标准组合时，基础底面处的评价压力值kPa；
fa：地基承载力特征值(kPa)，根据蓝图，本工程回填后的地基承载力不小于150KPa；
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条，基础底面压力计算公式为：
pk：相应于作用的标准组合时，基础底面处的平均压力值kPa；
Fk：相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值(KN)，为竖井扩挖凿井井架的自重加荷载，取1.4×(40+26)＝92.4t＝924KN；
Gk：基础自重及基础上的土重KN，钢筋混凝土取2.5t/m3，Gk＝1.2×122.52×0.8×2.5＝294.048t＝2940.5KN；
A：基础底面面积m2。面积为122.52m2；
满足要求。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本专利申请权利要求的保护范围之中。

Claims (6)

1.一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，其特征在于，包括如下方法：
(1)竖井扩挖凿井井架的结构设计；针对下水平出矸类型井筒的竖井扩挖凿井井架，包括天轮架平台、竖向立柱(1)、斜撑组和防滑钢板(13)；四根所述竖向立柱(1)顶端与长方形的所述天轮架平台的四个端点固定连接；所述竖向立柱(1)低端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述斜撑组为上窄下宽的梯形结构，所述斜撑组的上端抵顶并固定连接在所述竖向立柱(1)顶端；所述斜撑组的下端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述斜撑组与地面的夹角为60°；所述天轮架平台上表面为防滑钢板(13)，所述四根所述竖向立柱(1)通过立柱纵连接杆(5)固定连接；
所述天轮架平台包括一根承重主梁(19)、两根承重边梁(20)、两根纵梁(11)、两根横跨梁(12)、两根第一联络梁(21)和四根第二联络梁(22)；
两根纵梁(11)相对、两根横跨梁(12)相对，且所述纵梁(11)与所述横跨梁(12)首尾固定连接；所述承重主梁(19)的两端分别与两根所述横跨梁(12)的中点固定连接；所述承重边梁(20)分别位于所述承重主梁(19)与所述纵梁(11)之间，且所述承重边梁(20)的两端与两根所述横跨梁(12)固定连接；所述第一联络梁(21)位于所述承重主梁(19)与所述承重边梁(20)之间，且所述第一联络梁(21)两端分别与所述承重主梁(19)与所述承重边梁(20)固定连接；所述第二联络梁(22)位于所述纵梁(11)与所述承重边梁(20)之间，且所述第二联络梁(22)两端分别与所述纵梁(11)与所述承重边梁(20)固定连接；
(2)竖井扩挖凿井井架的结构材料选择；
(3)竖井扩挖凿井井架的载荷和强度验证；对所述天轮架平台的承重主梁(19)和承重边梁(20)进行承重验算，对竖向立柱(1)和主撑杆(6)进行承重验算，对竖井扩挖凿井井架基础进行验算；
承重主梁(19)验证：
承重主梁(19)静力计算：
单跨梁形式：两端固定梁；
计算模型基本参数：长L＝5.4m，a＝0.9m；a为承重主梁(19)的端点A和B分别距离受力点C和D的距离；
集中力：标准值Pk＝Pg+Pq＝10+160＝170KN，其中恒载为竖井扩挖凿井井架及天轮架单根自重按10KN计算，活载为提升罐笼和人员设备的重量，按160KN计算；其中：Pk为集中力的标准值；Pg为恒载、Pq为活载；
集中力的设计值Pd＝Pg×γG+Pq×γQ＝10×1.2+160×1.4＝236KN；其中：γG为恒载应用计算安全系数、γQ活载应用计算安全系数；
承重主梁(19)受荷截面：
截面类型：H型钢：400×400×13×21；
截面特性：截面对x轴的惯性距Ix＝65361.58cm4；截面对x轴的抵抗矩Wx＝3268.07cm3；型心对x轴的静距Sx＝1800.06cm3；截面静载荷G＝168.41kg/m；翼缘厚度tf＝21mm；腹板厚度tw＝13mm；
承重主梁(19)材质：Q235，x轴塑性发展系数γx：1.05；承重主梁(19)的挠度控制[v]：L/250；
承重主梁(19)的内力计算，承重主梁(19)的两个端点分别为A点和B点：
支座反力RA＝Pd＝236KN，支座反力RB＝RA＝236KN，最大弯矩Mmax＝Pd×a×a/L＝35.4KN.M；
承重主梁(19)的强度及刚度验算：
弯曲正应力：σmax＝Mmax/(γx×Wx)＝10.32N/mm2；
A处剪应力τA＝RA×Sx/(Ix×tw)＝50N/mm2
B处剪应力τB＝RB×Sx/(Ix×tw)＝50N/mm2
最大挠度fmax＝Pk×a×a×L/24×(3-4×a/L)×1/(E×I)＝0.54mm；E代表弹性截面模量，单位n/mm2；I代表截面惯性距，单位mm4；
相对挠度v＝fmax/L＝1/10057.5；
弯曲正应力σmax＝10.32N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2；符合要求；
支座最大剪应力τmax＝50N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2；符合要求；
跨中挠度相对值v＝L/10057.5<挠度控制值[v]:L/250；符合要求；
承重主梁(19)的弯曲正应力、支座最大剪应力和跨中挠度相对值均符合要求，验证通过。
2.根据权利要求1所述的一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，其特征在于，所述斜撑组包括两根主撑杆(6)、一根横连接杆(16)、纵连接杆(7)、上斜拉杆(14)、上斜立杆(15)、下斜拉杆(18)和下斜撑杆(17)；两根所述主撑杆(6)的上端抵顶在一根所述横跨梁(12)的两端、并分别与所述竖向立柱(1)顶端固定连接；两根所述主撑杆(6)的下端与地面井口上预先在混凝土板中预埋钢板固定连接；所述横连接杆(16)的两端分别与两根所述主撑杆(6)的中点固定连接；所述上斜拉杆(14)上端与所述主撑杆(6)的顶端固定连接；所述上斜立杆(15)的两端分别与所述横跨梁(12)的中点和所述横连接杆(16)中点固定连接；所述上斜拉杆(14)下端与所述横连接杆(16)的中点固定连接，所述上斜拉杆(14)上端与所述主撑杆(6)的顶端固定连接；所述下斜撑杆(17)的上端与述横连接杆(16)的中点固定连接，所述下斜撑杆(17)的下端与所述主撑杆(6)的底端固定连接；所述下斜拉杆(18)的上端与所述主撑杆(6)的中点固定连接，所述下斜拉杆(18)的下端与所述下斜撑杆(17)的中点固定连接；所述纵连接杆(7)的一端与所述竖向立柱(1)的一端固定连接，所述纵连接杆(7)的另一端与所述主撑杆(6)和所述横连接杆(16)固定连接。
3.根据权利要求2所述的一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，其特征在于，在步骤(2)中，所述天轮架平台、所述竖向立柱(1)和所述斜撑组为HW-400×400的型钢。
4.根据权利要求1所述的一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，其特征在于，承重边梁(20)验证：
承重边梁(20)的静力计算
单跨梁形式：两端固定梁；
计算模型基本参数：长L＝5.4m，c＝1.35m；c为相邻集中力间距；承重边梁(20)被平均分成5段，每段的距离为c；
集中力：标准值Pk＝Pg+Pq＝10+23＝33KN，其中恒载为竖井扩挖凿井井架及天轮架单根计算自重按10KN计算，活载为中间跨两端支座压力，按23KN计算；其中Pk为集中力的标准值；Pg为恒载、Pq为活载；
设计值Pd＝Pg×γG+Pq×γQ＝10×1.2+23×1.4＝44.2KN；其中：γG为恒载应用计算安全系数、γQ活载应用计算安全系数；
承重边梁(20)的受荷截面：
截面类型：H型钢：400×400×13×21；
截面特性：截面对x轴的惯性距Ix＝65361.58cm4，截面对x轴的抵抗矩Wx＝3268.07cm3，型心对x轴的静距Sx＝1800.06cm3；截面静载荷G＝168.41kg/m；翼缘厚度tf＝21mm腹板厚度tw＝13mm；
承重边梁(20)材质：Q235，x轴塑性发展系数γx：1.05，梁的挠度控制[v]：L/250；
承重边梁(20)的内力计算，承重边梁(20)的两个端点分别为A点和B点：
支座反力RA＝(N-1)/2×Pd＝66.3KN，支座反力RB＝RA＝66.3KN；最大弯矩Mmax＝(N×N+2)/(24×N)×Pd×L＝44.75KN.M，其中力矩比值N＝L\c；
承重边梁(20)的强度及刚度验算结果：
弯曲正应力σmax＝Mmax/(γx×Wx)＝13.04N/mm2；
B处剪应力τB＝RB×Sx/(Ix×tw)＝14.05N/mm2；
最大挠度fmax＝N×Pk×L^3/384×1/(E×I)＝4mm，其中N＝L\c；
相对挠度v＝fmax/L＝1/13432.6；
弯曲正应力σmax＝13.04N/mm2<抗弯设计值f:205N/mm2；符合要求；
支座最大剪应力τmax＝14.05N/mm2<抗剪设计值fv:125N/mm2；符合要求；
跨中挠度相对值v＝L/13432.6<挠度控制值[v]:L/250；符合要求；
承重边梁(20)的弯曲正应力、支座最大剪应力和跨中挠度相对值均符合要求，验证通过。
5.根据权利要求1所述的一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，其特征在于，竖向立柱(1)的验证：
构件材料特性：
材料名称：Q235，构件截面的最大厚度:21.00mm，设计强度:205.00N/mm2，屈服强度:235.00N/mm2，截面特性，截面名称:双轴对称焊接工字钢:b＝400mm，翼缘板宽度[3d≤b≤40t]:400mm，腹板厚度[(h-2t)/40≤d≤b/3]:13mm，翼缘板厚度[b/40≤t]:21mm，截面高度[4t≤h≤(40d+2t)]:400mm，缀件类型：构件高度：9.710m，容许强度安全系数：1.00，容许稳定性安全系数：1.00；b为工字钢的宽度，d为腹板厚度；t为翼缘板厚度；h为截面高度；
荷载信息：
恒载分项系数:1.20，活载分项系数:1.40，活载调整系数:1.00，考虑自重，轴向恒载标准值:12.500kN，主要为天轮架自重，自重按50KN计算，折算至每个竖向立柱(1)的力为50÷4＝12.5KN，轴向活载标准值:65.000kN，
偏心距Ex:171.0cm，偏心距Ey:0.0cm；
端部约束信息：
X-Z平面内顶部约束类型:固定，
X-Z平面内底部约束类型:固定，
X-Z平面内计算长度系数:0.65，
Y-Z平面内顶部约束类型:固定，
Y-Z平面内底部约束类型:固定，
Y-Z平面内计算长度系数:0.65；
截面几何特性：
抗拉强度:205.00N/mm2，抗压强度:205.00N/mm2，抗弯强度:205.00N/mm2，抗剪强度:120.00N/mm2，屈服强度:235.00N/mm2，密度:785.00kg/m3；
稳定信息：
绕X轴弯曲:长细比:λx＝36.16，轴心受压整体稳定系数:均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:/>最小稳定性安全系数:1.38，最大稳定性安全系数:1.38，最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，绕X轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-1)：
其中：N为构件承受的轴力标准值；为x轴心受压整体稳定系数；A—截面净截面面积；βmx—x轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；rx—x轴塑性发展系数；Wx—x轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；βmx—x轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；Mx—x轴所计算构件段范围内最大弯矩；N′Ex—欧拉临界力，对截面x轴；η—轴心受力加固构件强度降低系数；βty—y轴等效弯矩系数；My—y轴所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；/>—y轴均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；Wy—y轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距，对截面y轴；
绕Y轴弯曲:
长细比:λy＝61.76，轴心受压整体稳定系数:φy＝0.697，均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数:φbx＝0.983，最小稳定性安全系数:1.62，最大稳定性安全系数:1.62，最小稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，最大稳定性安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，绕Y轴最不利位置稳定应力按《钢结构规范》公式(5.2.5-2)
其中：N为构件承受的轴力标准值，为y轴心受压整体稳定系数；A—截面净截面面积；A—截面净截面面积；βtx—x轴等效弯矩系数；Mx—x轴所计算构件段范围内最大弯矩；/>—x轴均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；Wx—x轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；βmy—y轴压弯构件稳定的等效弯矩系数；My—y轴所计算构件段范围内最大弯矩；ry—y轴塑性发展系数；Wy—y轴弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗距；My—所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；/>—欧拉临界力,对截面y轴；
强度信息：
最大强度安全系数:1.65，最小强度安全系数:1.65，最大强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:0.000m，最小强度安全系数对应的截面到构件顶端的距离:9.710m，计算荷载:95.96kN，受力状态:绕Y轴单弯；
最不利位置强度应力按《钢结构规范》公式(5.2.1)
满足要求；
其中，An—计算截面净截面面积；N—构件承受的轴力标准值；My—所计算构件段范围内x轴的最大弯矩；ry—y轴塑性发展系数；Wny—对y轴的净截面抵抗距。
6.根据权利要求1所述的一种竖井扩挖凿井井架的设计方法，其特征在于，竖井扩挖凿井井架基础验算：
在井口新增加一圈井台C30混凝土，混凝土边缘距离井口3m，预先在混凝土板中预埋钢板与竖井扩挖凿井井架连接，混凝土基础厚度为0.8m，双向配筋：
受冲切承载力计算：计算是按不配钢筋计算，根据《水工混凝土结构设计规范》，受冲切承载力计算如下：
Fl：局部荷载设计值或集中反力设计值，对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体内板所承受的荷载设计值；
γd：钢筋混凝土结构的结构系数；
ft：混凝土轴心抗拉强度设计值，
h0：板的有效高度，取两个配筋方向的界面有效高度的平均值；
um：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；
η；局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；
βh：截面高度影响系数；
βs：局部荷载或集中反力作用面为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs不宜大于4；当βs＜2时，取βs＝2；当作用面为圆形时，取βs＝2；
其中受压面积预埋板的面积，即500×500mm，单个点的设计值Fl为竖井扩挖凿井井架的自重加荷载，这里取(40+26)/4＝16.5t＝165KN，γd取1.2，ft取1.43N/mm2，h0＝0.8m，um为5.2m，βs取2，η＝1，βh＝1，可计算Fl＝165KN≤0.7×1.43×5200×800/1.2＝3470KN，满足要求；
地基承载力计算：
地基承载力按轴心荷载作用考虑，依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条计算公式为，pk＜fa，即可满足要求；
pk：相应于作用的标准组合时，基础底面处的评价压力值kPa；
fa：地基承载力特征值(kPa)，根据蓝图，本工程回填后的地基承载力不小于150KPa；
依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011第5.2.1条，基础底面压力计算公式为：
pk：相应于作用的标准组合时，基础底面处的平均压力值kPa；
Fk：相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值(KN)，为竖井扩挖凿井井架的自重加荷载，取1.4×(40+26)＝92.4t＝924KN；
Gk：基础自重及基础上的土重KN，钢筋混凝土取2.5t/m3，Gk＝1.2×122.52×0.8×2.5＝294.048t＝2940.5KN；
A：基础底面面积m2；面积为122.52m2；
满足要求。
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