CN112795833A - 1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法 - Google Patents

1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112795833A
CN112795833A CN202011306147.5A CN202011306147A CN112795833A CN 112795833 A CN112795833 A CN 112795833A CN 202011306147 A CN202011306147 A CN 202011306147A CN 112795833 A CN112795833 A CN 112795833A
Authority
CN
China
Prior art keywords
equal
continuous casting
less
slag
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202011306147.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112795833B (zh
Inventor
毛文文
邝霜
李梦龙
路博勋
冯晓勇
石晓伟
孟庆勇
张仕骏
王朝
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
HBIS Co Ltd Tangshan Branch
Original Assignee
Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
HBIS Co Ltd Tangshan Branch
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd, HBIS Co Ltd Tangshan Branch filed Critical Tangshan Iron and Steel Group Co Ltd
Priority to CN202011306147.5A priority Critical patent/CN112795833B/zh
Publication of CN112795833A publication Critical patent/CN112795833A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112795833B publication Critical patent/CN112795833B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/111—Treating the molten metal by using protecting powders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/0006—Adding metallic additives
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C2007/0093—Duplex process; Two stage processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

一种1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，属于冶金技术领域。其包括铁水脱硫、转炉双渣冶炼、LF精炼、RH精炼、板坯连铸工序；转炉双渣冶炼工序分为脱磷阶段和脱碳阶段，脱碳阶段加入高镍生铁，冶炼终点钢水成分及质量百分含量为[C]:0.022～0.040%，[S]≤0.008%，[P]≤0.008%，[Ni]:0.75～1.25%；板坯连铸工序使用高碱度、高粘度包晶钢保护渣，结晶器采用缓冷模式，中包钢水氧、氮含量质量数控制为T[O]≤20ppm、[N]≤50ppm，过热度15～25℃。本发明通过转炉、LF、RH、连铸各工序的精细控制可实现高洁净度、高性能均匀性和高表面质量双相钢连铸坯的生产。

Description

1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，具体涉及一种1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法。
背景技术
随着汽车产业的蓬勃发展及节能环保观念的不断深化，汽车轻量化成为汽车发展的一个必然趋势，双相钢的应用是解决这一问题的一个重要手段。国内厂商不断开发出了590MPa、780MPa、980MPa、1180MPa等级别的高强双相钢。随着强度级别的提高，双相钢中合金元素的种类越来越多，含量越来越高。
申请号为201510033944.3的中国专利申请公开了“一种高镍含量超低磷钢冶炼工艺方法”，该方法中高镍钢Ni含量在9.0%左右，Ni元素为通过镍板配加入钢水中，尽管该方法通过向转炉内增加焦炭的方法解决了大量镍板的加入造成的大幅温降，但焦炭的加入会造成钢水洁净度的降低，加重了后续精炼工序的处理成本。申请号为201210300692.2的中国专利申请公开了“一种转炉内采用低镍生铁冶炼含镍钢的方法”，该方法利用低镍生铁替代镍板冶炼含镍钢种，但由于低镍生铁镍含量低，该方法仅适用于镍含量在0.10-0.50%的钢种。对于中镍含量钢，低镍生铁加入量过多，导致其转炉内熔化困难，因此该方法并不适用于中镍含量双相钢的冶炼。
发明内容
为解决上述技术问题，本发明提供一种1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，该钢种镍含量为0.75～1.25%，其余合金元素包括Mn、Si、Nb、Ti等。本发明采用如下技术方案：
一种1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其包括如下工序：
（1）铁水脱硫工序：在脱硫前预扒渣，使铁水裸露面≥20%，脱硫后，将铁水表面渣子扒净，铁水裸露面≥90%，确保转炉入炉铁水[S]≤0.010%；
（2）转炉双渣冶炼工序：冶炼过程中倒两次渣，冶炼过程分为脱磷阶段和脱碳阶段，在脱碳阶段加入高镍生铁，冶炼终点钢水成分及质量百分含量为[C]:0.022～0.040%，[S]≤0.008%，[P]≤0.008%，[Ni]:0.75～1.25%；终点温度1680～1700℃，转炉终渣中FeO质量百分比≤20%，出钢时间≥3min；
（3）LF精炼工序：出站时钢水成分及质量百分含量为[C]:0.120～0.160%，[Mn]:1.90～2.20%，[Si]:1.30～1.50%，[Ni]:0.75～1.25%，[Nb]:0.020～0.040%，[Alt]:0.032～0.050%，[S]≤0.003%，[P]≤0.009%，[N]≤0.0050%；
（4）RH精炼工序：出站时钢水成分及质量百分含量为[C]: 0.120～0.160%，[Mn]:1.90～2.20%，[Si]:1.30～1.50%，[Ni]:0.75～1.25%，[Nb]:0.020～0.040%，[Alt]:0.032～0.050%，[Ti]: 0.020～0.030%，[S]≤0.003%，[P]≤0.010%，[N]≤0.0050%；
（5）板坯连铸工序：中间包钢水温度1509～1519℃；中间包使用无碳低硅覆盖剂，保护渣使用高碱度、高粘度包晶钢保护渣；拉速恒定1.2 m/min，结晶器采用缓冷模式进行控制；中包钢水氧、氮含量质量数控制为T[O]≤20ppm、[N]≤50ppm，过热度控制在15～25℃。
所述转炉双渣冶炼工序，脱磷阶段供氧量为总供氧量的30～35%，控制碱度1.8～2.2，渣中FeO重量含量为19～26%，MgO重量含量为6～9%，倒炉温度1420～1460℃，倒渣量为30～65%；脱碳阶段加入高镍生铁，控制碱度3.5～4.0，渣中MgO重量含量为8～10%，终点氧位450～700ppm。
所述转炉双渣冶炼工序，采用双挡渣操作，前挡为滑板、后挡为挡渣锥与滑板配合，保证下渣厚度≤30mm；转炉炉后采用中碳锰铁与高碳锰铁配锰、硅铁配硅；石灰加入量3.5～4.0kg/t钢；出钢1/5时开始加料，采用先强后弱的加料顺序：石灰→钢砂铝→中碳锰铁与高碳锰铁锰→硅铁，出钢4/5前加完合金和造渣材料。
所述转炉双渣冶炼工序，高镍生铁的成分及重量配比为Ni:12～15%，C:2.5～3.0%，P≤0.040%，Si≥3.2%，其余为铁及不可避免的杂质。
所述LF精炼工序，用铌铁配铌并在钢水温度≥1590℃时加入，精炼过程中通过调整除尘阀开度，保证炉内微正压操作，通过铝线和铝线段分别对钢水及熔渣进行脱氧，保证终点渣样TFe+MnO≤1.0%。
所述RH精炼工序，RH提升气体流量为80～100 Nm3/h；真空循环5 min后对钢水成分进行配钛及最终的合金成分调整，之后保持纯脱气时间≥8min。
所述板坯连铸工序，结晶器配水采用缓冷模式，宽面水量3500～3600L/min，窄面流量490～500 L/min，控制结晶器液位波动≤±3mm；连铸坯下线后利用火焰清理或板坯修磨机进行表面清理，深度2～3mm。
所述板坯连铸工序，浇注全程采用氩气保护；使用无碳中间包镁质耐材，无碳铝质吹氩上水口和吹氩塞棒，中间包烘烤温度≥1100℃，烘烤时间≥3h。
所述板坯连铸工序，高碱度、高粘度包晶钢保护渣的碱度为1.20～1.30，粘度为1.10～1.15泊。
本发明生产的连铸坯经热轧、冷轧工序后最终生产出性能均匀和高表面质量的高强双相钢产品。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于：本发明通过合理的成分设计，并对转炉、LF、RH、连铸各工序全过程的精细控制，显著提高钢水洁净度，结合火焰清理或铸坯修磨，实现高洁净度、组织均匀和高表面质量高强双相钢的生产，生产出满足后续加工使用要求的连铸坯。通过各工序精细控制，中包全氧稳定控制在20ppm以下，平均11.9ppm。铸坯内部无明显偏析现象，镍元素未产生富集现象，铸坯表面无裂纹、凹陷等缺陷。采用高镍生铁来替代镍板及低镍生铁，能够显著降低合金化成本，并解决了转炉热量不足的难题。采用转炉双渣操作，能稳定地将成品中P含量控制在0.010%以下，满足产品对P元素的要求。转炉炉后采用先强后弱的合金加料方式，有利于贵重合金元素的吸收。采用LF+RH双精炼的配置，不仅使得转炉出钢温度降低，延长了转炉炉衬寿命，同时大大降低了钢中夹杂物的数量和尺寸，夹杂物平均密度6.5个/ mm2，其尺寸主要集中在10μm以下，夹杂物最大尺寸为30μm；采用铁水预处理+LF精炼的配置，确保钢种S元素的控制在0.003%以下。采用低拉速、结晶器缓冷、高粘度保护渣，能够很好的降低高镍含量带来的铸坯裂纹敏感性，避免表面缺陷的发生。
附图说明
图1为本发明实施例1的连铸坯侵蚀后低倍样中心位置偏析图；
图2为本发明实施例2的连铸坯侵蚀后低倍样中心位置偏析图；
图3为本发明实施例3的连铸坯侵蚀后低倍样中心位置偏析图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步详细说明。
实施例1-12
本发明1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产工艺流程为：铁水KR脱硫→转炉双渣冶炼→LF精炼→RH精炼→板坯连铸工序。本发明对各工序的处理容量及连铸坯的规格并无特殊限制，具体操作步骤如下：
（1）铁水脱硫工序
铁水包进站后先预扒渣，使铁水裸露面≥20%，脱硫后，将铁水表面渣子扒净，铁水裸露面≥90%，保证出站铁水[S]≤0.010%，出站铁水温度≥1300℃。各实施例工艺参数控制见表1。
（2）转炉双渣冶炼工序
A. 转炉冶炼脱磷阶段：入炉铁水平均温度1300～1360℃，S≤0.008%，P：0.090～0.140%；供氧量为总供氧量的30～35%，控制碱度1.8～2.2，渣中FeO重量含量为19～26%，MgO重量含量为6～9%，倒炉温度1420～1460℃，倒渣量为30～65%；各实施例工艺参数控制见表1。
表1. 各实施例铁水脱硫及转炉冶炼脱磷阶段参数
Figure DEST_PATH_IMAGE002
B. 转炉冶炼脱碳阶段：加入造渣物料约2min后加入高镍生铁，高镍生铁的成分及重量配比为Ni:12～15%，C:2.5～3.0%，P≤0.040%，Si≥3.2%，其余为铁及不可避免的杂质。控制碱度3.5～4.0，转炉终渣中FeO质量百分比≤20%，MgO重量含量为8～10%，终点温度1680～1700℃，终点氧位450～700ppm，终点钢水成分及质量百分含量为[C]:0.022～0.040%，[S]≤0.008%，[P]≤0.008%，[Ni]:0.75～1.25%；
C. 转炉出钢采用前挡加后挡工艺，前挡采用挡渣塞，后挡采用滑板与挡渣锥联合挡渣，通过红外下渣检测控制下渣，下渣厚度≤30mm。出钢1/5时开始加料，采用先强后弱的加料顺序：石灰→钢砂铝→中碳锰铁与高碳锰铁锰→硅铁，出钢4/5前加完合金和造渣材料，石灰加入量3.5～4.0 kg/t钢，出钢时间≥3min，拉碳次数≤1次。各实施例工艺参数控制见表2、3。
表2. 各实施例转炉冶炼工序参数-1
Figure DEST_PATH_IMAGE004
表3. 各实施例转炉冶炼工序参数-2
Figure DEST_PATH_IMAGE006
（3）LF精炼工序
A. 钢水包进站后测温取样分析成分，根据钢水氧化性及钢水Alt含量使用铝线补铝，要求Alt: 0.32～0.50%；
B. 锰元素的调整方式需根据进站钢水中[C]含量进行选择，若[C]≤0.160%，加入高碳锰铁配锰，若[C]＞0.160%，加入中碳锰铁配锰；硅元素的配加使用硅铁；当钢水温度＞1590℃后加入铌铁调整铌含量；
C. 精炼过程中通过调整除尘阀开度，保证炉内微正压操作，为保证脱硫效果，通过铝线和铝线段分别对钢水及熔渣进行脱氧，终点渣样TFe+MnO≤1.0%；
D. 出站时钢水成分及质量百分含量为[C]:0.120～0.160%，[Mn]:1.90～2.20%，[Si]: 1.30～1.50%，[Ni]: 0.75～1.25%，[Nb]: 0.020～0.040%，[Alt]: 0.032～0.050%，[S]≤0.003%，[P]≤0.009%，[N]≤0.0050%；
各实施例LF精炼工序参数控制见表4。
表4. 各实施例LF精炼工序参数
Figure DEST_PATH_IMAGE008
（4）RH精炼工序
A. 机械真空泵装置为本处理模式，处理开始便抽到最低真空度，控制RH提升气体流量为80～100 Nm3/h。真空循环5 min后，测温取样分析成分；
B. 根据取样分析结果，对钢水成分进行Ti元素的配加及其余元素的微调整，之后保持纯脱气时间≥8min；
C. 出站时钢水成分及质量百分含量为[C]:0.120～0.160%，[Mn]:1.90～2.20%，[Si]:1.30～1.50%，[Ni]: 0.75～1.25%，[Nb]:0.020～0.040%，[Alt]:0.032～0.050%，[Ti]:0.020～0.030%，[S]≤0.003%，[P]≤0.010%，[N]≤0.0050%，出站温度根据铸坯断面及连浇炉次而定；
各实施例RH精炼工序参数控制见表5。
表5. 各实施例RH精炼工序参数
Figure DEST_PATH_IMAGE010
（5）板坯连铸工序
A. 控制中间包钢水温度1509～1519℃，若为开浇炉次，则控制温度1509～1529℃，浇注全过程采用氩气保护，大包长水口、塞棒和中间包上水口的吹氩控制如表6所示；
表6. 板坯连铸工序吹氩控制流量及压力
Figure DEST_PATH_IMAGE012
B. 使用无碳中间包镁质耐材，无碳铝质吹氩上水口和吹氩塞棒，使用无碳低硅覆盖剂，中间包烘烤温度≥1100℃，烘烤时间≥3h；
C. 保护渣使用高碱度、高粘度包晶钢保护渣，其碱度为1.20～1.30，粘度为1.10～1.15泊；
D. 中包钢水氧、氮含量质量数控制为T[O]≤20ppm、[N]≤50ppm，过热度控制在15～25℃；结晶器配水采用缓冷模式，宽面水量3500～3600L/min，窄面流量490～500 L/min；浇注过程控制结晶器液面波动≤±3mm，拉速恒定1.2 m/min，结晶器采用缓冷模式进行控制；
E. 连铸坯下线后利用火焰清理或板坯修磨机进行表面清理，深度2-3mm，保证表面质量。
各实施例板坯连铸工序参数控制见表7。
按上述工艺生产的中镍双相钢连铸坯化学成分及质量百分含量见表8。
表7. 各实施例板坯连铸工序参数
Figure DEST_PATH_IMAGE014
表8. 各实施例中镍双相钢连铸坯化学成分及质量百分含量/%
Figure DEST_PATH_IMAGE016
按上述工艺生产的连铸坯经过低倍检验没有出现中心裂纹、中心疏松和中心偏析等缺陷，铸坯表面及皮下没有夹渣缺陷，可以很好地满足后续冷轧工艺的需求。
表9. 各实施例中镍双相钢连铸坯质量指标表
Figure DEST_PATH_IMAGE018
。

Claims (9)

1.一种1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，其包括如下工序：
（1）铁水脱硫工序：在脱硫前预扒渣，使铁水裸露面≥20%，脱硫后，将铁水表面渣子扒净，铁水裸露面≥90%，确保转炉入炉铁水[S]≤0.010%；
（2）转炉双渣冶炼工序：冶炼过程中倒两次渣，冶炼过程分为脱磷阶段和脱碳阶段，在脱碳阶段加入高镍生铁，冶炼终点钢水成分及质量百分含量为[C]:0.022～0.040%，[S]≤0.008%，[P]≤0.008%，[Ni]:0.75～1.25%；终点温度1680～1700℃，转炉终渣中FeO质量百分比≤20%，出钢时间≥3min；
（3）LF精炼工序：出站时钢水成分及质量百分含量为[C]:0.120～0.160%，[Mn]:1.90～2.20%，[Si]: 1.30～1.50%，[Ni]:0.75～1.25%，[Nb]:0.020～0.040%，[Alt]:0.032～0.050%，[S]≤0.003%，[P]≤0.009%，[N]≤0.0050%；
（4）RH精炼工序：出站时钢水成分及质量百分含量为[C]:0.120～0.160%，[Mn]:1.90～2.20%，[Si]:1.30～1.50%，[Ni]: 0.75～1.25%，[Nb]:0.020～0.040%，[Alt]:0.032～0.050%，[Ti]: 0.020～0.030%，[S]≤0.003%，[P]≤0.010%，[N]≤0.0050%；
（5）板坯连铸工序：中间包钢水温度1509～1519℃；中间包使用无碳低硅覆盖剂，保护渣使用高碱度、高粘度包晶钢保护渣；拉速恒定1.2 m/min，结晶器采用缓冷模式进行控制；中包钢水氧、氮含量质量数控制为T[O]≤20ppm、[N]≤50ppm，过热度控制在15～25℃。
2.根据权利要求1所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述转炉双渣冶炼工序，脱磷阶段供氧量为总供氧量的30～35%，控制碱度1.8～2.2，渣中FeO重量含量为19～26%，MgO重量含量为6～9%，倒炉温度1420～1460℃，倒渣量为30～65%；脱碳阶段加入高镍生铁，控制碱度3.5～4.0，渣中MgO重量含量为8～10%，终点氧位450～700ppm。
3.根据权利要求2所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述转炉双渣冶炼工序，采用双挡渣操作，前挡为滑板、后挡为挡渣锥与滑板配合，保证下渣厚度≤30mm；转炉炉后采用中碳锰铁与高碳锰铁配锰、硅铁配硅；石灰加入量3.5～4.0kg/t钢；出钢1/5时开始加料，采用先强后弱的加料顺序：石灰→钢砂铝→中碳锰铁与高碳锰铁锰→硅铁，出钢4/5前加完合金和造渣材料。
4.根据权利要求3所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述转炉双渣冶炼工序，高镍生铁的成分及重量配比为Ni:12～15%，C:2.5～3.0%，P≤0.040%，Si≥3.2%，其余为铁及不可避免的杂质。
5.根据权利要求4所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述LF精炼工序，用铌铁配铌并在钢水温度≥1590℃时加入，精炼过程中通过调整除尘阀开度，保证炉内微正压操作，通过铝线和铝线段分别对钢水及熔渣进行脱氧，保证终点渣样TFe+MnO≤1.0%。
6. 根据权利要求5所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述RH精炼工序，RH提升气体流量为80～100 Nm3/h；真空循环5 min后对钢水成分进行配钛及最终的合金成分调整，之后保持纯脱气时间≥8min。
7. 根据权利要求6所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述板坯连铸工序，结晶器配水采用缓冷模式，宽面水量3500～3600L/min，窄面流量490～500L/min，控制结晶器液位波动≤±3mm；连铸坯下线后利用火焰清理或板坯修磨机进行表面清理，深度2～3mm。
8.根据权利要求1-7任一项所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述板坯连铸工序，浇注全程采用氩气保护；使用无碳中间包镁质耐材，无碳铝质吹氩上水口和吹氩塞棒，中间包烘烤温度≥1100℃，烘烤时间≥3h。
9.根据权利要求8所述的1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法，其特征在于，所述板坯连铸工序，高碱度、高粘度包晶钢保护渣的碱度为1.20～1.30，粘度为1.10～1.15泊。
CN202011306147.5A 2020-11-19 2020-11-19 1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法 Active CN112795833B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011306147.5A CN112795833B (zh) 2020-11-19 2020-11-19 1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202011306147.5A CN112795833B (zh) 2020-11-19 2020-11-19 1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112795833A true CN112795833A (zh) 2021-05-14
CN112795833B CN112795833B (zh) 2021-12-28

Family

ID=75806244

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202011306147.5A Active CN112795833B (zh) 2020-11-19 2020-11-19 1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112795833B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115369203A (zh) * 2021-05-19 2022-11-22 上海梅山钢铁股份有限公司 一种精冲钢板坯角部裂纹的综合控制方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1241219A (zh) * 1996-11-28 2000-01-12 新日本制铁株式会社 具有高冲击能量吸收性能的高强度钢及其生产方法
CN103451536A (zh) * 2013-09-30 2013-12-18 济钢集团有限公司 一种低成本厚规格海底管线钢板及其制造方法
DE102015113412A1 (de) * 2014-09-02 2016-03-03 Nanjing Iron And Steel Corp., Ltd. Schmelzverfahren für kohlenstoffarmen ultra-schwefelarmen Stahl
CN107541580A (zh) * 2017-08-25 2018-01-05 武汉钢铁有限公司 在csp产线冶炼热轧汽车用钢的夹杂物控制方法
CN109097518A (zh) * 2018-09-05 2018-12-28 南京钢铁股份有限公司 一种控制弹簧钢夹杂物的冶炼工艺
CN110982979A (zh) * 2019-12-30 2020-04-10 首钢集团有限公司 一种铁基合金用超低碳钢的生产制造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1241219A (zh) * 1996-11-28 2000-01-12 新日本制铁株式会社 具有高冲击能量吸收性能的高强度钢及其生产方法
CN103451536A (zh) * 2013-09-30 2013-12-18 济钢集团有限公司 一种低成本厚规格海底管线钢板及其制造方法
DE102015113412A1 (de) * 2014-09-02 2016-03-03 Nanjing Iron And Steel Corp., Ltd. Schmelzverfahren für kohlenstoffarmen ultra-schwefelarmen Stahl
CN107541580A (zh) * 2017-08-25 2018-01-05 武汉钢铁有限公司 在csp产线冶炼热轧汽车用钢的夹杂物控制方法
CN109097518A (zh) * 2018-09-05 2018-12-28 南京钢铁股份有限公司 一种控制弹簧钢夹杂物的冶炼工艺
CN110982979A (zh) * 2019-12-30 2020-04-10 首钢集团有限公司 一种铁基合金用超低碳钢的生产制造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115369203A (zh) * 2021-05-19 2022-11-22 上海梅山钢铁股份有限公司 一种精冲钢板坯角部裂纹的综合控制方法
CN115369203B (zh) * 2021-05-19 2023-09-05 上海梅山钢铁股份有限公司 一种精冲钢板坯角部裂纹的综合控制方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN112795833B (zh) 2021-12-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101289731B (zh) CrMnTi系窄淬透性带齿轮钢及其制造方法
CN109943680B (zh) 一种超低碳、低硅、低锰和低铝钢连铸坯的生产方法
CN104178698B (zh) 一种轴承钢的制备方法
CN111411300B (zh) 一种高磷铁水生产镍系钢的方法
CN114574770B (zh) 一种高强度耐疲劳的60Si2MnA弹簧钢制备方法
CN108330245A (zh) 一种不锈钢的高纯净冶炼方法
CN101307414B (zh) 一种高性能含锰工程机械轮体用钢及其制备方法
CN111041148B (zh) 一种低硫含量中碳结构钢转炉直上中薄板坯连铸的工艺
CN114293101B (zh) 一种经济型高等级焊丝钢h04e及其制备方法
CN112410664A (zh) 一种炉底辊用高强度、抗结瘤cnre稀土耐热钢及其制备方法
CN111910040A (zh) 一种超低碳钢顶渣氧化性稳定控制的方法
CN112795834B (zh) 一种中碳中硅高铝双相钢连铸坯的生产方法
CN113718161B (zh) 一种防止20Ni2MoA齿轮钢加工开裂的控制方法
CN112795833B (zh) 1300MPa级中镍双相钢连铸坯的生产方法
CN106048124A (zh) 铁水生产火车车轴钢的工艺及其台阶式吹氩密封结构
CN113881901A (zh) 一种齿轮钢生产方法
CN115896634B (zh) 一种耐高温有色金属压铸成型模具钢材料及其制备方法
CN115287523B (zh) 一种降低铁基耐热合金氮含量的工艺方法
CN103031488B (zh) 一种热轧钢制造方法及热轧钢
CN113584259B (zh) 一种rh炉洗炉的方法
CN105886701B (zh) 高品质超低碳if钢的生产工艺
JP2000119732A (ja) 高清浄極低炭素鋼の溶製方法
CN114891946A (zh) 超低碳铝镇静钢的冶炼方法
CN114959183B (zh) 一种基于铝脱氧Cr5支承辊钢的精炼渣系及其应用工艺
CN114752725B (zh) 一种酸洗板及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant