CN112574581B - 一种寒区用高模量沥青结合料、混合料及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本申请涉及一种寒区用高模量沥青结合料、混合料及其制备方法。本发明的寒区用高模量沥青结合料，其特征在于，包括100重量份的沥青，所述沥青由重量比为20～50:80～50的天然沥青和石油沥青组成；和1～10重量份的改性剂，其中，所述天然沥青中的灰分含量以所述天然沥青的重量计高至60wt％，且所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比在5％以下。本发明在不使用高模量剂的情况下，通过将天然沥青与石油沥青互混且在升温的条件下研磨，获得了兼具高模量和低温抗裂性的寒区高模量沥青混合料用结合料。

Description

一种寒区用高模量沥青结合料、混合料及其制备方法
技术领域
本发明涉及路面铺装材料领域，特别涉及一种寒区用高模量沥青结合料、混合料及它们的制备方法。
背景技术
高模量沥青混合料是源自法国的一种高品质沥青混合料，必须同时满足模量(15℃,10Hz)不小于14000MPa，疲劳寿命(10℃,25Hz,130με)大于100万次两个条件才能被称为高模量沥青混合料。由于其良好的抗高温变形能力和耐久性、承载能力强等特点，在国外得到广泛应用。随着经济的发展，我国工程领域对打造品质工程建设的需求日益强烈，高模量沥青混合料这种高性能，全寿命周期成本低的建筑材料，已引起国内诸多建设方的关注，并将纳入最新版的行业规范《公路沥青路面施工技术规范》JTG F40中，成为高等级路面的建设材料。
但是，高模量沥青混合料的低温抗裂性不足，是制约其在我国大范围应用的主要问题。中国标准规范《公路高模量沥青路面施工技术指南》(T/CHTS 10004-2018)和GB/T36143-2018《道路用高模量抗疲劳沥青混合料》对高模量沥青混合料在-10℃时低温弯曲破坏应变要求不小于2000με。这将导致其无法在我国的冬寒区应用，即我国广大的西部，西北及北方地区都难以使用高模量沥青混合料。
中国专利CN104194366公开了一种耐低温型高模量复合沥青改性剂及其制备方法，该改性剂作为一种外加剂，需在使用前加入沥青中。虽然混合料的低温抗裂性指标佳，但是实施例中并未提及任何有关混合料的模量的具体数值，只涉及到动稳定度。因此其高模量特性有待验证。此外由于改性剂成分复杂(耐低温高模量主剂、增强型粘结剂、隔离剂)，制备过程步骤较多，且物料成本较高。
目前，国内的绝大部分高模量沥青混合料均需要使用高模量剂，例如，通常使用高模量添加剂如法国的PRS、PRM，中国的路宝，德国的Duroflex。然而，由此获得的高模量沥青混合料的低温抗裂性不足。
因此，在寒冷地区，如我国面积广大的西部地区的道路建设，仍需要能耐低温且兼具高模量的沥青混合料。
发明内容
本发明的目的在于提出一种兼具高模量和低温性能的适合寒区的高模量沥青结合料和混合料及其制备方法。
因此，本发明的第一方面提供了一种寒区用高模量沥青结合料，其特征在于，所述沥青结合料包括：
100重量份的沥青，所述沥青由重量比为20～50:80～50的天然沥青和石油沥青组成；和
1～10重量份的改性剂，
其中，所述天然沥青中的灰分含量以所述天然沥青的重量计高至60wt％，且所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比在5％以下。
根据一个实施方式，所述天然沥青中的灰分含量以所述天然沥青的重量计高至50wt％，且所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比在3％以下。
根据一个实施方式，其中，所述改性剂的量为3～8重量份。
其中，所述天然沥青选自伊朗岩沥青、布墩岩沥青、特立尼达湖沥青、中国青川岩沥青中的一种或多种，且所述石油沥青选自标号为50#、70#、90#和110#的石油沥青中的一种或多种。
并且其中，所述改性剂选自胶粉、SBS和SBR中的一种或多种；优选地，所述改性剂含有1～5重量份，优选3～5重量份的SBS和/或SBR；或者优选地，所述改性剂含有3～8重量份，优选5～8重量份的胶粉。
根据一个实施方式，其中，所述沥青结合料还包括0.5～4重量份的橡胶油，优选0.5～1.5重量份的橡胶油。
本发明使用的橡胶油没有特别的限制，但优选使用芳香基的橡胶油。
根据一个实施方式，其中所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物的平均粒径为3～5μm，优选为3.5～4.5μm。
优选地，本发明用于寒区用高模量沥青结合料由100重量份的沥青和1～10重量份的改性剂组成，其中，所述沥青由重量比为20～50:80～50的天然沥青和石油沥青组成，并且其中，所述天然沥青中的灰分含量以所述天然沥青的重量计高至60wt％，优选高至50wt％，且所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比在5％以下，优选为3％以下。
本发明的第二方面提供了一种寒区用高模量沥青混合料，其中，所述沥青混合料包含5～10wt％，优选5～6.5wt％的根据本发明第一方面的沥青结合料。
本发明的第三方面提供了本发明第一方面所述的寒区用高模量沥青结合料的加工方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
将天然沥青破碎至300～1000目，与熔融的全部石油沥青或25～50％的石油沥青混合形成沥青混合物；
在160℃～180℃升高的温度下研磨所述沥青混合物；
在经研磨的沥青混合物中加入改性剂或改性沥青得到所述寒区用高模量沥青结合料，
其中所述改性沥青以剩余的50～75％的所述石油沥青为基质，与所述改性剂共混得到。
根据一个实施方式，所述研磨采用球磨机研磨。
根据一个实施方式，熔融石油沥青的温度为130℃～140℃。
根据一个实施方式，所述沥青混合物与所述改性剂或所述改性沥青在170℃～180℃的进一步升高的温度下混合。
根据一个实施方式，在170℃～180℃升高的温度下研磨所述沥青混合物。
本发明通过在升高的温度下研磨天然沥青，有效降低了天然沥青中粒径在10μm以上的矿物质微粒的体积比，从而能够更好地利用天然沥青的特性，与聚合物改性剂配合获得了兼具高模量和低温性能的沥青结合料。
另外，根据本发明的方法，天然沥青中的矿物质颗粒可以不需额外稳定剂在沥青体系中形成的网络状稳定结构，就可以稳定悬浮，避免了添加稳定剂带来的不期望的性能，进一步扩展了天然沥青的应用，并扩大了可利用的天然沥青品种。
附图说明
图1示出了实施例1制备的结合料中三氯乙烯不溶物的粒径分布图；
图2示出了实施例2制备的结合料中三氯乙烯不溶物的粒径分布图；
图3示出了实施例3制备的结合料中三氯乙烯不溶物的粒径分布图；
图4示出了实施例4制备的结合料中三氯乙烯不溶物的粒径分布图；
图5示出了实施例5制备的结合料中三氯乙烯不溶物的粒径分布图；和
图6示出了对比例1制备的结合料中三氯乙烯不溶物的粒径分布图。
具体实施方式
在本文中，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的方法或者组合物不仅包括所明确记载的要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为实施方法或者组合物所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括该要素的方法或者装置中还存在另外的相关要素。
本文中，术语“由……组成”意在表示方法或者组合物仅包含所载明的要素，即，除载明的要素外不包含其他要素。
所述要素，例如为方法的步骤，或者为组合物的组分等。
本上下文中涉及的沥青结合料和混合料中的所述“％(百分含量)”，如无特别说明，指重量百分比。
在本发明的沥青结合料的制备中，研磨在进一步升高的温度(160℃～180℃，优选170℃～180℃)下进行，从而获得了三氯乙烯不溶物非正态分布的粒径分布。即研磨后的沥青中，矿物颗粒的平均粒径大体仍在3～5μm的范围内，但是粒径分布符合负偏态分布，其中粒径在10微米以上的颗粒体积占比在5％以下，特别在3％以下，甚至可在1.5％以下。从而在不采用颗粒分散稳定剂的情况下，获得了相同的储存稳定性，并避免了这些颗粒分散稳定剂对沥青产品性能的影响，发挥了聚合物改性剂的低温改性效果。
因此，本发明的沥青结合料的制备方法是将天然沥青破碎至300～1000目，与熔融的石油沥青混合形成沥青混合物；在160～180℃升高的温度下研磨所述沥青混合物；最后在经研磨的沥青混合物中加入改性剂或改性沥青。
在研磨之前，先使破碎的天然沥青与熔融的石油沥青混合均匀，然后将混合物的温度升高到160～180℃，特别是170～180℃，再进行研磨。
研磨可采用球磨机进行。研磨时间根据所用的天然沥青和石油沥青类型、混合比例以及研磨温度的不同而不同。
可通过粒度分析来检验是否达到所需的平均粒径以及10微米以上颗粒的体积比。
可将天然沥青首先与部分石油沥青混合进行研磨，得到天然沥青母液后，再与经所述改性剂改性的石油沥青混合。其中，用于制备天然沥青母液的部分石油沥青可占最终结合料中石油沥青总重量的25～50％，优选25～40％。
在该采用天然沥青母液的方法中，可事先将改性剂与剩余的石油沥青共混制备成改性沥青备用，以节省结合料的制备时间。
改性沥青的制备可采用任何适宜的常规方法。例如，可通过溶胀、剪切、分散和发育等步骤制备由聚合物改性沥青。
在另外一种实施方式中，可替代的，将天然沥青与全部石油沥青混合后进行研磨，然后再加入聚合物改性剂进行剪切、分散和和发育。该方法能够更加容易地获得所需的平均粒径，且可进一步简化结合料的制备。
用于本发明的天然沥青没有特别限制。当采用本发明的方法时，湖沥青和岩沥青均可使用。例如，可用于本发明的天然沥青例如可为伊朗岩沥青、布墩岩沥青、特立尼达湖沥青、中国青川岩沥青或其任意组合等，但不限于此。
根据本发明的方法，可以使用灰分含量可高达60wt％，优选50wt％的天然沥青。因此，目前多数产地的天然沥青均可用于本发明。
天然沥青的灰分含量间接表明天然沥青中的有效沥青含量，灰分含量高时，加工难度大，沉淀离析风险高，但是价格便宜。例如，伊朗岩沥青的灰分含量通常为10％-30％，布墩岩沥青的灰分含量通常为45-50％左右，价格便宜，特立尼达湖沥青灰分含量通常为30％左右，但是其价格为布墩岩沥青的5～7倍。因此，本发明的方法在一定程度上还可降低成本。
通常来说，将天然沥青中的矿物质(三氯乙烯不溶物)颗粒研磨得越细越有利的。例如，本发明中，经研磨后的三氯乙烯不溶物的平均粒径为3～5μm，优选为3.5～4.5μm。当三氯乙烯不溶物的平均粒径在上述范围内时，有利于矿物质颗粒稳定存在于熔融的沥青中。
本发明人研究发现，尽管通过延长研磨时间等方式可以使三氯乙烯不溶物的平均粒径更小，但是对沥青结合料的整体性能尤其是延度有不利影响。延长研磨时间，使得三滤乙烯不溶物粒径减小，同时沥青的软化点，延度等指标会衰减。在进一步的研究中，本发明人发现，当将天然沥青与熔融的石油沥青混合均匀后，进一步在升高的温度下进行研磨，获得了符合负偏态分布的三氯乙烯不溶微粒粒径分布。与常规获得的粒径的正态分布不同，该方法获得的较大粒径的颗粒的占比极小。具体地，粒径在10微米以上的颗粒占比可在5％以下，甚至在3％以下，更特别地在1.5％以下，从而获得了天然沥青的稳定性显著改进的沥青混合物，由此得到本发明不必加入额外的微粒稳定添加剂，就能长时间地稳定储存，而不发生离析的沥青混合物。因此，本发明中的天然沥青的相对含量也可在天然沥青比石油沥青重量比为20～50:80～50的范围内。根据具体需要，可以选择较高的天然沥青用量。
为了便于与石油沥青混合，可事先将天然沥青破碎至300至1000目。
天然沥青具有高温性能优异、耐老化、耐候、抗水损等优异性能。在上述范围内添加天然沥青，获得的本发明的沥青结合料和混合料取得了令人满意的路用性能，复数模量和疲劳寿命均远高于规定的技术指标。
可用于本发明的石油沥青没有特别限制，根据需要选择合适的牌号即可。例如可以选择50#、70#、90#和110#石油沥青中的一种或多种。
如上所述，改性剂可以直接加入研磨好的沥青混合料中；也可以事先与作为基质沥青的石油沥青共混，获得改性沥青，再将改性沥青添加到研磨好的沥青混合料中。
可用于本发明的改性剂为聚合物改性剂，诸如热塑性弹性体、胶粉等。例如，可为胶粉、SBS、SBR或其组合。聚合物改性剂的添加量可根据需要和具体使用的改性剂种类确定，通常以100重量份的沥青计可在1～10重量份的范围内。
当使用SBS和/或SBR作为改性剂时，以100重量份的沥青计，用量可在1～5，优选3～5重量份的范围内。用于本发明的改性剂也可仅使用胶粉。胶粉的用量以100重量份的沥青计，用量可在3～8，优选5～8重量份的范围内。
根据另一实施方式，上述改性剂可以加入到石油沥青中以制备成改性沥青。例如，改性沥青中作为基质的石油沥青可为最终沥青结合料中石油沥青总量的50～75％。
为进一步提高改性剂或改性沥青的改性效果，在加入改性剂或改性沥青之前加入橡胶油。
根据一个实施方式，在研磨沥青混合物之后且在加入改性剂或改性沥青之前，加入0.5～4重量份，优选0.5～1.5重量份的橡胶油。
本发明的橡胶油没有特别限制，例如可选自芳香基橡胶油。加入橡胶油的提高了SBS等聚合物改性剂和沥青的相容性。SBS的分子量通常为数十万，沥青的分子量只有数千，两者互容性差，且易离析。加入橡胶油后，橡胶油主要成分芳香酚物质容易进入SBS，帮助其与沥青相容，从而改善了聚合物改性剂的效果。
此外，不受现有理论的限制，推测本发明中进一步减少了大尺寸(诸如10微米以上)矿物颗粒的体积占比，也有助于减少由于大尺寸矿物颗粒在沥青中造成的应力集中对低温性能的不利影响，并对体系的稳定性有积极效果。
本发明通过上述改进，充分发挥了聚合物改性剂对沥青混合料的低温性能的改进，并降低了天然沥青对低温性能的不利影响，使得低温弯曲破坏应变高于规定标准，从而获得了兼具高模量和低温性能的沥青产品，为高寒地区道路建设提供了符合技术要求且耐候性及使用寿命优异的沥青结合料和混合料。
下面将结合本发明实施例，对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施方式仅仅是本发明的一部分实施方式，而不是全部的实施方式。基于本发明中的实施方式，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施方式，都属于本发明保护的范围。
测试方法：
粒度及粒度分布：使用济南微纳颗粒仪器股份有限公司生产的winner 2000E激光粒度仪测定。
针入度，软化点等其余指标均按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTGE20-2011)实施。
动稳定和低温弯曲破坏应变试验按照《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》(JTG E20-2011)实施。
复数模量(15℃，10Hz)、疲劳寿命(10℃，25Hz，130με)按照欧洲沥青混合料试样方法《EN12697系列规范》中的EN12697-26和EN12697-24实施。
实施例1：沥青结合料1的制备
将重量20公斤布墩岩沥青(灰分约50％)和重量3公斤伊朗岩沥青(灰分约9％)，粉碎至约300目左右，加入22公斤的已经加热至140℃的SK-90沥青中搅拌，随后升温至170℃，并在该温度下用球磨机研磨。随后将58公斤的改性沥青(其中，该改性沥青含54.5公斤SK-90沥青，3公斤SBS(美国DYNASOL的C411，0.5公斤橡胶油)，在180℃下搅拌均匀。
得到的沥青结合料中三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比约为4％，平均粒径为4.2μm(参见图1所示粒度分布图)，针入度范围25-40dmm。
实施例2：沥青结合料2的制备
将重量20公斤布墩岩沥青(灰分约50％)和重量3公斤伊朗岩沥青(灰分约9％)，粉碎至约300目左右，加入77公斤的已经加热至140℃的SK-90沥青中搅拌，随后升温至165℃，并在该温度下用球磨机研磨。加入0.5公斤橡胶油，随后与3公斤的SBS(美国DYNASOL的C411)在180℃下搅拌均匀，过胶体磨充分剪切后，在180℃下发育2小时。
得到的沥青结合料中三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比约为3％，平均粒径为4.0μm(参见图2所示粒度分布图)，针入度范围25-40dmm。
实施例3：沥青结合料3的制备
将重量35公斤布墩岩沥青(灰分约50％)粉碎至约300目左右，加入65公斤的已经加热至140℃的SK-90沥青中搅拌，随后升温至175℃，并在该温度下通过研磨。加入0.75公斤橡胶油，随后与4公斤的SBS(美国DYNASOL的C411)在180℃下搅拌均匀，过胶体磨充分剪切后，在180℃下发育2小时。
得到的沥青结合料中三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比约为1.5％，平均粒径为3.7μm(参见图3所示粒度分布图)，针入度范围25-40dmm。
实施例4：沥青结合料4的制备
将重量25公斤特立尼达湖沥青(灰分约35％)，粉碎至约300目，加入75公斤的已经加热至140℃的SK-90沥青中搅拌，随后升温至165℃，并在该温度下通过研磨。加入0.5公斤橡胶油，随后与4公斤的SBR(山东高氏科工贸有限公司SBR产品)在180℃下搅拌均匀后，过胶体磨充分剪切后，在180℃下发育2小时过胶体磨后。
得到的沥青结合料中三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比约为4.5％，平均粒径为4.4μm(参见图4所示粒度分布图)，针入度范围25-40dmm。
实施例5：沥青结合料5的制备
将重量40公斤布墩岩沥青(灰分约50％)粉碎至约300目左右，加入60公斤的已经加热至140℃的SK-90沥青中搅拌，随后升温至175℃，并在该温度下通过研磨。加入1.5公斤橡胶油，随后与8公斤的40目的胶粉颗粒在190℃下搅拌均匀，过胶体磨充分剪切。
得到的沥青结合料中三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比约为0.5％，平均粒径为3.4μm(参见图5所示粒度分布图)，针入度范围25-40dmm。
对比例1
将重量35公斤布墩岩沥青(灰分约50％)粉碎至约300目左右，与升温至140℃的65公斤SK-90混合后，经过研磨后，加入0.5公斤硅烷偶联剂，4公斤SBS(美国DYNASOL的C411)，剪切后，加0.12公斤硫磺，发育3小时后，再加入0.1公斤sasobit(德国SasolWax)搅拌半小时。
得到的沥青结合料中三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比约为13％，平均粒径为4.8μm(参见图6所示粒度分布图)。
对比例2：
将100公斤的SBS改性沥青(该改性沥青以SK-90为基质沥青，SBS含量占改性沥青质量的3.85％，)加热至180℃可流动状态后，加入法国PR添加剂(法国PR公司，PR添加剂)10公斤，溶胀发育15min后，高速剪切至外掺剂颗粒全部消失。
对比例3：
将300目左右的重量25公斤特立尼达湖沥青(灰分约35％)，加入79.75公斤已经加热至180℃的SBS改性沥青中搅拌，其中，该改性沥青以SK-90为基质沥青，且SK-90为75公斤，SBS(美国DYNASOL的C411)为4公斤，橡胶油0.75公斤，得到针入度范围25-40dmm的沥青结合料。
对比例4：
将重量35公斤布墩岩沥青(灰分约50％)粉碎至300目左右，加入69.75公斤已经加热至180℃的SBS改性沥青中搅拌，其中，该改性沥青以SK-90为基质沥青，且SK-90为65公斤，SBS(美国DYNASOL的C411)为4公斤，橡胶油0.75公斤，得到针入度范围25-40dmm的沥青结合料。
结合料性能测试结果：
上述实施例与对比例制备的沥青结合料性能测定结果见表1：
表1：实施例与对比例制备的沥青结合料测试结果
实施例6～8沥青混合料的制备
根据下表2和表3配置级配，并分别制备以下沥青混合料。
按照级配3，用实施例1的沥青结合料，按油石比5.8％制备实施例6的沥青混合料。
按照级配1，用实施例3的沥青结合料，按油石比5.8％制备实施例7的沥青混合料。
按照级配2，用实施例3的沥青结合料，按油石比5.8％制备实施例8沥青混合料。
表2高模量沥青混合料级配范围
表3高模量沥青混合料级配
集料质量应满足现行规范《公路沥青路面施工技术规范》(JTG F40)的要求。上述混合料制备过程如下所示：
将集料加热至190℃，在拌和锅(温度设置185℃)干拌40秒，将加热至185℃的沥青，按照一定的油石比加入拌和锅中，搅拌90秒后，倒入矿粉，再拌合90秒，至无花白料，即得到混合料。
对比例5～7沥青混合料的制备
按照表3级配2，采用对比例1的沥青结合料，按油石比5.8％制备对比例5的沥青混合料。
按照表3级配2，采用对比例2的沥青结合料，按油石比5.8％制备对比例6的沥青混合料。
按照表3级配2，采用对比例4的沥青结合料，按油石比5.8％制备对比例7的沥青混合料。
混合料性能测试结果：
对实施例6～8和对比例5～7的沥青混合料的动稳定度(60℃)、低温弯曲破坏应变(-10℃)、复数模量(15℃，10Hz)、疲劳寿命(10℃，25Hz，130με)进行测定。
测试结果详见下表4：
表4
由对比例数据可知，常规高模量剂的应用(对比例6)存在疲劳及低温弯曲抗裂性不足的问题；而按照传统方法添加天然沥青和SBS进行复合改性(对比例7)后，低温抗裂性及模量值都难以满足高模量沥青混合料的技术要求。
而根据本发明的方法制备的沥青混合料各项指标均符合技术要求。
以上所述仅为本发明的优选实施方式，并非因此限制本发明的专利范围，凡是在本发明的发明构思下，利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构变换，或直接/间接运用在其他相关的技术领域均包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (16)

1.一种寒区用高模量沥青结合料，其特征在于，所述沥青结合料包括：
100重量份的沥青，所述沥青由重量比为20~40 : 80~60的天然沥青和石油沥青组成；
0.5~4重量份的橡胶油；和
1~10重量份的改性剂，
其中，所述天然沥青中的灰分含量以所述天然沥青的重量计不高于60wt%，所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比在5%以下，所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物的平均粒径为3~5μm，所述改性剂选自胶粉、SBS和SBR中的一种或多种，
其中，所述沥青结合料的加工方法包括以下步骤：
将天然沥青破碎至300~1000目，与熔融的全部石油沥青混合形成沥青混合物；
在160℃~180℃升高的温度下研磨所述沥青混合物，加入橡胶油；
在经研磨的沥青混合物中加入改性剂得到所述寒区用高模量沥青结合料。
2.根据权利要求1所述的沥青结合料，其中，所述天然沥青中的灰分含量以所述天然沥青的重量计不高于50wt%，且所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物粒径在10微米以上的颗粒体积占比在3%以下。
3.根据权利要求1所述的沥青结合料，其中，所述改性剂的量为3~8重量份。
4.根据权利要求1~3中任一项所述的沥青结合料，其中，所述天然沥青选自伊朗岩沥青、布墩岩沥青、特立尼达湖沥青、中国青川岩沥青中的一种或多种，且所述石油沥青选自标号为50#、70#、90#和110#的石油沥青中的一种或多种。
5.根据权利要求1或2所述的沥青结合料，其中，所述改性剂含有1~5重量份的SBS和/或SBR；或者所述改性剂含有3~8重量份的胶粉。
6.根据权利要求5所述的沥青结合料，其中，所述改性剂含有3~5重量份的SBS和/或SBR；或者所述改性剂含有5~8重量份的胶粉。
7.根据权利要求1或2所述的沥青结合料，其中，所述沥青结合料还包括0.5~1.5重量份的橡胶油。
8.根据权利要求1或2所述的沥青结合料，其中所述沥青结合料中的三氯乙烯不溶物的平均粒径为3.5~4.5μm。
9.一种寒区用高模量沥青混合料，其中，所述沥青混合料包含5~10wt%的如权利要求1~8中任一项所述的沥青结合料。
10.根据权利要求9所述的沥青混合料，其中，所述沥青混合料包含5~6.5wt%的如权利要求1~8中任一项所述的沥青结合料。
11.一种根据权利要求1~8中任一项所述的寒区用高模量沥青结合料的加工方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
将天然沥青破碎至300~1000目，与熔融的全部石油沥青混合形成沥青混合物；
在160℃~180℃升高的温度下研磨所述沥青混合物；
在经研磨的沥青混合物中加入改性剂得到所述寒区用高模量沥青结合料。
12.根据权利要求11所述的方法，其中，所述方法进一步包括在研磨所述沥青混合物之后加入橡胶油。
13.根据权利要求11所述的方法，其中，所述研磨采用球磨机研磨。
14.根据权利要求11所述的方法，其中，所述熔融石油沥青的温度为130℃~140℃。
15.根据权利要求11~14中任一项所述的方法，其中，所述沥青混合物与所述改性剂在170℃~180℃的进一步升高的温度下混合。
16.根据权利要求11~14中任一项所述的方法，其中，在170℃~180℃升高的温度下研磨所述沥青混合物。
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