CN112417606B - 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 - Google Patents
一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112417606B CN112417606B CN202011441703.XA CN202011441703A CN112417606B CN 112417606 B CN112417606 B CN 112417606B CN 202011441703 A CN202011441703 A CN 202011441703A CN 112417606 B CN112417606 B CN 112417606B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- crack
- model
- spherical shell
- dimensional
- fatigue life
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 44
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims abstract description 10
- 230000010354 integration Effects 0.000 claims abstract description 10
- 239000011257 shell material Substances 0.000 claims description 99
- 230000006870 function Effects 0.000 claims description 19
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 12
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 10
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 9
- 238000011161 development Methods 0.000 claims description 7
- 101150055297 SET1 gene Proteins 0.000 claims description 6
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 239000013535 sea water Substances 0.000 claims description 4
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 claims description 3
- RVRCFVVLDHTFFA-UHFFFAOYSA-N heptasodium;tungsten;nonatriacontahydrate Chemical compound O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.O.[Na+].[Na+].[Na+].[Na+].[Na+].[Na+].[Na+].[W].[W].[W].[W].[W].[W].[W].[W].[W].[W].[W] RVRCFVVLDHTFFA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000008676 import Effects 0.000 claims description 3
- 238000010606 normalization Methods 0.000 claims description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims description 3
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 claims description 3
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 claims description 3
- 238000004088 simulation Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/15—Vehicle, aircraft or watercraft design
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06T—IMAGE DATA PROCESSING OR GENERATION, IN GENERAL
- G06T17/00—Three dimensional [3D] modelling, e.g. data description of 3D objects
- G06T17/20—Finite element generation, e.g. wire-frame surface description, tesselation
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/04—Ageing analysis or optimisation against ageing
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Computer Graphics (AREA)
- Software Systems (AREA)
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明属于深海工程技术，特别是一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，包括以下步骤：建立完整球形耐压壳初始几何模型；对球壳模型赋予材料参数、截面属性、划分网格并设置边界和载荷条件；建立初始裂纹模型；裂纹模型赋予材料参数、定义截面属性、划分网格并确定其位置；导入两个模型生成局部含表面裂纹缺陷的完整球壳有限元数值模型；采用M积分法，求得初始裂纹前缘应力强度因子数值；读取疲劳寿命计算模型程序并运行；设置裂纹自动扩展参数；得到基于自定义扩展程序的球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命数值。本发明结合有限元分析软件、断裂力学分析软件对球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命进行计算，并通过数值模拟验证其适用性。
Description
技术领域
本发明属于深海工程技术领域，涉及一种含裂纹缺陷耐压壳的计算方法，尤其涉及一种球形耐压壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法。
背景技术
深海潜水器是大洋勘查和深海科学研究的重要海洋工程装备，耐压壳是潜水器关键部件和浮力单元，是保证深海潜水器安全和稳定的重要组成部分，保护着内部人员和设备安全。球形壳作为最常见的基础承压壳体单元，具有容重比和承载力良好、强度和稳定性高、结构简单、计算方便等不可替代的优势。
然而，球壳本身是具有多个大开孔(人孔、观察窗、设备孔等)的中厚度壳体，采用半球冲压赤道焊接或多个分瓣组焊的工艺制造成型。在周期性性上浮下潜、深海作业和焊接残余应力下，焊缝缺陷等处极易形成应力集中，萌生疲劳裂纹并发生扩展，这就不可避免降低了载人球壳的疲劳寿命，成为严重的安全隐患。目前针对含裂纹结构疲劳寿命，国内外学者利用模型试验、理论分析、数值模拟等方法开展了深入细致的研究，但多基于疲劳累积损伤准则、传统疲劳扩展理论和一些二维试样标准试验。传统断裂准则是建立在二维穿透直裂纹平板试件基础之上的，判断结构断裂失效的标准是厚度足够大的结构材料在平面应变条件下的断裂韧度，其安全性可靠，但结果偏保守，忽略了厚度效应，结构内部三维约束等效应可能产生的影响，以至于不仅造成材料在使用时的低利用率，还造成结构在设计时可能产生多余的重量。并且球壳表面典型的三维非穿透裂纹，其所受载荷形式、材料参数及裂纹尖端应力状态都区别于标准试件，且现有模型适用对象不够明确，参数众多，计算步骤繁琐，缺乏针对求解球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的详细过程和计算方法说明。
发明内容
本发明的目的在于针对现有技术存在的问题和不足,以当代断裂力学损伤容限设计思想和疲劳裂纹扩展理论在疲劳寿命预报方面的优势为基础，结合有限元分析软件ABAQUS、断裂力学分析软件Franc3D和Python编程语言对球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命计算方法作详细说明，并通过数值模拟验证其适用性。
为了实现上述目的，本发明采用了如下技术方案：
一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，包括以下步骤：
步骤一：在笛卡尔坐标系下建立完整球形耐压壳初始几何模型；
步骤二：对球壳模型赋予材料参数、截面属性、划分网格并设置边界和载荷条件；
步骤三：在笛卡尔坐标系下建立初始裂纹模型；
步骤四：对裂纹模型赋予材料参数、定义截面属性、划分网格并确定其位置；
步骤五：导入完整球形耐压壳初始几何模型和初始裂纹模型，生成局部含表面裂纹缺陷的完整球壳有限元数值模型；
步骤六：采用M积分法，求得初始裂纹前缘应力强度因子数值；
步骤七：读取基于Python语言编写的疲劳寿命计算模型程序并运行；
步骤八：设置裂纹自动扩展参数；
步骤九：得到基于自定义扩展程序的球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命数值。
作为更进一步的优选方案，所述步骤一中，在ABAQUS/Part模块中，选择实体单元，创建以(0,0)为圆心，以D/2和D/2-t0为半径的两个同心圆；连接(D/2，0)与(-D/2，0)，删除其他曲线，只保留两个半圆和连接两个半圆的直线；以连接半圆的直线为轴旋转360°形成一个外径为D，厚度为t0的实体球壳。
作为更进一步的优选方案，所述步骤二分为三步：
(1)在ABAQUS/Property模块中设置材料的弹塑性参数，创建实体均值截面，并指派截面属性；并在ABAQUS/Mesh模块中采用网球划分形式的划分实体单元；选用八结点线性六面体单元网格(C3D8R)，单元尺寸约为0.03D；
(2)在ABAQUS/Load模块中设置结构的边界条件；采用三点约束形式施加相应的边界约束条件以消除结构刚***移，共约束6个位移分量，具体约束形式：沿x轴在球壳半球处外表面选取2个节点限制其y、z轴的位移(Uy＝Uz＝0)，在这两点同一经度上相隔90°的位置取节点3，限制其x，y方向的位移(Ux＝Uy＝0)；并在ABAQUS/Load模块中对结构施加外载；球壳外表面承受均布载荷采用公式P＝0.0101×d计算，其中P为海水外压力，d为下潜深度；
(3)在ABAQUS/Job模块中选择球壳模型，写入inp文件并导出保存。
作为更进一步的优选方案，所述步骤三中，工程实际中表面裂纹一般用半椭圆裂纹来描述，a表示裂纹深度，2c为裂纹的长度；a/c即裂纹的深度半长比；在ABAQUS/Model下新建一个Model-Crack，在Part模块新建初始裂纹几何模型；选择壳体单元，创建相应大小半椭圆薄片，并在ABAQUS/Tools/Create/set下选中裂纹前缘曲线Done，设为set1。
作为更进一步的优选方案，所述步骤四分为三步：
(1)在ABAQUS/Property模块中设置与球壳相同材料的弹塑性参数，创建壳体均值截面，并指派截面属性；由于裂纹通过Franc3D软件导入球壳子模型时会自动重划裂纹，此步骤网格划分无需过多考虑；
(2)在ABAQUS/Assembly模块中，选中Models中的球壳模型，此时裂纹位于球心位置；平移旋转等，将裂纹***到壳体相对应会存在裂纹缺陷的位置，删除球壳，即可得到对应位置的裂纹模型；
(3)在ABAQUS/Job模块中选择裂纹模型，写入inp文件并导出保存。
作为更进一步的优选方案，所述步骤五分为三步：
(1)导入完整球壳模型文件；打开Franc3D软件，设置全英文工作路径，在File/Import菜单下选择球壳模型的inp文件，导入并分为全局和局部模型；保留局部模型；
(2)在Cracks/Multiple Flaw Insert下点击User mesh选择用户自定义模型，并从文件中导入步骤四的裂纹模型文件，选择裂纹前缘集合set1，并***；Franc3D软件会自动划分网格，并作几何相交曲面网格，表面网格划分，体积网格划分，平滑网格；
(3)将垂直于球壳焊缝方向的焊接残余应力沿壁厚方向分布简化为线性分布形式，设板厚为t，则残余应力σR沿厚度方向的分布表达式为(x＝0处为焊趾外表面)：
可由此计算出裂纹表面沿厚度方向的线性分布具体数值，通过Franc3D/Load模块对裂纹施加残余应力。
作为更进一步的优选方案，所述步骤六中，有限元模型建立完成后，调用ABAQUS静力分析求解器进行有限元计算；求解完成后通过Franc3D软件结果，选择M积分法计算应力强度因子，输出裂纹前缘的三型应力强度因子(KI、KII、KIII)数值曲线。
作为更进一步的优选方案，所述步骤七中，保留步骤六的结果模型，在Franc3D二次开发端口读取基于python语言编写的用户自定义扩展模型程序文件；软件读取并显示出程序中包含的有效函数列表(其包括用户自主编写的各种初始化函数、自定义扩展、自定义扭结角度、自定义循环增长率、自定义时间增长率等函数模块；包括静载、疲劳加载、保载加载方式等模块；包括用户模型中需要定义并赋值的三维断裂参数、环境参数、结构参数等模块)；本文提供一种新型疲劳裂纹扩展速率函数作为示例：
(1)将等效厚度引入断裂准则并推广，得到适用于球壳的三维断裂韧度；含Ⅰ型半椭圆表面裂纹结构的三维断裂准则为：KIZ,maxi＝KIZC，其中KIZ,maxi为半椭圆表面裂纹前缘点集中最大三维应力强度因子点i，KIZC为壳体材料的三维断裂韧性；
(2)对于半椭圆表面裂纹KIZ,maxi，作为裂纹前缘最大三维应力强度因子，可以通过下式得到：其中KI,maxi可以通过有限元数值法得到，/>是材料泊松比v和三维离面应力约束因子TZ的函数/>Beq,i为厚度为B含穿透裂纹结构三维应力约束等效到半椭圆表面裂纹后的等效厚度，由求得，/>其中t＝a/c为裂纹长径比，/>为半椭圆裂纹前缘角度；此时三维约束因子为/>对于KZC＝const为材料常数，具有厚度无关性，材料的三维断裂韧性可由标准穿透试样厚度下得到的平面断裂韧性和一定结构厚度联立方程组求得；
(3)有效应力强度因子作为裂纹扩展的真实驱动力ΔKeff,i＝Kmax,i-Kopen,i，其在三维条件下同样受到厚度和应力比等因素的影响；此时在裂纹前缘任一点i处的裂纹张开比为其中/>此处考虑到循环应力比R和组合约束因子αg,i，其中/>处考虑到厚度效应和塑形闭合的影响，其/>为裂纹尖端张开塑性区尺寸的计算方式；此处得到三维有效应力强度因子ΔKIZeff,i，σo为流动应力；
(4)此时便可以考虑简化复杂的统一疲劳寿命预测模型，使其既可靠，又适用广泛；修正后的公式如下：其中A为材料环境因素影响因子，m为标准试样疲劳裂纹扩展速率曲线稳定的斜率，n为结构不稳定扩展系数可由材料拉伸试验获得，ΔKeffth,i＝f(Ri)ΔKth0为有效应力强度因子幅门槛值，其为应力比R和应力比为0下应力强度因子门槛值的函数；其他参数值在(1)(2)(3)步中已详述；
(5)将公式及其所涉及的参数整理并利用Python语言编写完整程序脚本，通过Franc3D软件的二次开发端口读入。
作为更进一步的优选方案，所述步骤八中，在Franc3D/Cracks菜单下，进入裂纹扩展选项，选择M积分法计算每一步裂纹前缘应力强度因子；并在外压静载荷Step1上加入应力比R或者时间t，得到加载方式，选择用户自定义扩展步数，设置扩展步长，选择固定顺序连接多阶前缘点拟合新的裂纹前缘线；实现用户自定义模型下结构裂纹的自动扩展。
作为更进一步的优选方案，所述步骤九分为两步：
(1)读取步骤八中每一次扩展形成的应力强度因子曲线汇总图后；在Franc3D/Fatigue菜单下设置有限元模型单位，同样选择步骤八的疲劳加载方式，读取用户扩展模型，得到裂纹扩展路径；
(2)进入path，通过分别选择裂尖或前缘中点(沿两个裂纹尖端连接的裂纹前缘线，其位移归一化常数设为0-1，前缘中点为0.5)，设置初始裂纹长度c，比较长度-寿命(Path Length vs Cycles)曲线，选择三点处最低寿命数值作为此次计算球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命。
有益效果
1.本方法通过有限元分析软件ABAQUS和断裂力学分析软件Franc3D的交互，实现裂纹在球壳相应位置的导入以及裂纹网格的自动划分，简化了含裂纹结构CAE模型的建立过程。
2.本方法综合考虑海水外压和焊接残余应力，还原球壳服役的实际工况，保证了球壳表面三维疲劳裂纹扩展分析的可靠性。
3.本方法可以综合考虑环境因素、材料参数、结构参数等的影响，将适用于二维穿透裂纹标准试验件的材料参数和外部环境、结构等因素转化为三维断裂参数并应用到球壳表面裂纹疲劳寿命计算上，提高了球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命计算模型的精度。
4.本方法基于Python语言对Franc3D软件进行二次开发。利用编程语言建立球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命计算模型。通过修改程序中对应的材料参数、环境参数和结构参数，达到计算不同条件下含裂纹结构扩展疲劳寿命的目的，提高了计算效率。
附图说明
图1为球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命计算方法流程图；
图2为含裂纹缺陷球壳模型建立和初始应力强度因子计算流程图；
图3为寿命计算模型参数化编程流程图；
图4为含表面裂纹的球壳有限元模型及边界条件；
图5为本发明的有限元模型在相应条件下的应力强度因子变化曲线；
图6为本发明的有限元模型在相应条件下的扩展路径图；
图7为本发明的有限元模型在相应条件下疲劳裂纹扩展速率图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。
根据图1所示的球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命计算方法流程图，对本发明作进一步的详细阐述。壳体材料为马氏体镍钢，实施例的耐压壳为全海深载人耐压球壳，需要能够在7km的深海进行作业。耐压球壳的尺寸和材料参数如表1所示。
表1实施例球形耐压壳尺寸与材料参数
第一步(S1)，在笛卡尔坐标系下建立完整球形耐压壳初始几何模型。
在ABAQUS/Part模块中，选择实体单元，创建以(0,0)为圆心，以D/2和D/2-t0为半径的两个同心圆；连接(D/2，0)与(-D/2，0)，删除其他曲线，只保留两个半圆和连接两个半圆的直线；以连接半圆的直线为轴旋转360°形成一个外径为D，厚度为t0的实体球壳。
第二步(S2)，对球壳模型赋予材料参数、截面属性、划分网格并设置边界和载荷条件。
(1)在ABAQUS/Property模块中设置材料的弹塑性参数，创建实体均值截面，并指派截面属性；并在ABAQUS/Mesh模块中采用网球划分形式的划分实体单元。选用八结点线性六面体单元网格(C3D8R)，单元尺寸约为0.03D。
(2)在ABAQUS/Load模块中设置结构的边界条件。采用三点约束形式施加相应的边界约束条件以消除结构刚***移，共约束6个位移分量，具体约束形式如图4所示：沿x轴在球壳半球处外表面选取2个节点限制其y、z轴的位移(Uy＝Uz＝0)，在这两点同一经度上相隔90°的位置取节点3，限制其x，y方向的位移(Ux＝Uy＝0)；并在ABAQUS/Load模块中对结构施加外载。球壳外表面承受均布载荷采用公式P＝0.0101×d计算，其中P为海水外压力，d为下潜深度；
(3)在ABAQUS/Job模块中选择球壳模型，写入inp文件并导出保存。
第三步(S3)，在笛卡尔坐标系下建立初始裂纹模型。
工程实际中表面裂纹一般用半椭圆裂纹来描述，a表示裂纹深度，2c为裂纹的长度。a/c即裂纹的深度半长比。在ABAQUS/Model下新建一个Model-Crack，在Part模块新建初始裂纹几何模型。选择壳体单元，创建相应大小半椭圆薄片，并在ABAQUS/Tools/Create/set下选中裂纹前缘曲线Done，设为set1。
第四步(S4)，对裂纹模型赋予材料参数、定义截面属性、划分网格并确定其位置。
(1)在ABAQUS/Property模块中设置与球壳相同材料的弹塑性参数，创建壳体均值截面，并指派截面属性。由于裂纹通过Franc3D软件导入球壳子模型时会自动重划裂纹，此步骤网格划分无需过多考虑。
(2)在ABAQUS/Assembly模块中，选中Models中的球壳模型，此时裂纹位于球心位置。平移旋转等，将裂纹***到壳体相对应会存在裂纹缺陷的位置，删除球壳，即可得到对应位置的裂纹模型。
(3)在ABAQUS/Job模块中选择裂纹模型，写入inp文件并导出保存。
第五步(S5)，导入两模型，生成局部含表面裂纹缺陷的完整球壳有限元数值模型。
(1)导入完整球壳模型文件。打开Franc3D软件，设置全英文工作路径，在File/Import菜单下选择球壳模型的inp文件，导入并分为全局和局部模型。保留局部模型。
(2)在Cracks/Multiple Flaw Insert下点击User mesh选择用户自定义模型，并从文件中导入(S4)的裂纹模型文件，选择裂纹前缘集合set1，并***。Franc3D软件会自动划分网格，并作几何相交曲面网格，表面网格划分，体积网格划分，平滑网格。
(3)将垂直于球壳焊缝方向的焊接残余应力沿壁厚方向分布简化为线性分布形式，设板厚为t，则残余应力σR沿厚度方向的分布表达式为(x＝0处为焊趾外表面)：可由此计算出裂纹表面沿厚度方向的线性分布具体数值，通过Franc3D/Load模块对裂纹施加残余应力。
第六步(S6)，采用M积分法，求得初始裂纹前缘应力强度因子数值。
有限元模型建立完成后，调用ABAQUS静力分析求解器进行有限元计算。求解完成后通过Franc3D软件结果，选择M积分法计算应力强度因子，输出裂纹前缘的三型应力强度因子(KI、KII、KIII)数值曲线。
第七步(S7)，读取基于Python语言编写的疲劳寿命计算模型程序并运行。
保留(S6)的结果模型，在Franc3D二次开发端口读取基于python语言编写的用户自定义扩展模型程序文件。软件读取并显示出程序中包含的有效函数列表(其包括用户自主编写的各种初始化函数、自定义扩展、自定义扭结角度、自定义循环增长率、自定义时间增长率等函数模块；包括静载、疲劳加载、保载加载方式等模块；包括用户模型中需要定义并赋值的三维断裂参数、环境参数、结构参数等模块)。本文提供一种新型疲劳裂纹扩展速率函数作为示例：
(1)将等效厚度引入断裂准则并推广，得到适用于球壳的三维断裂韧度。含Ⅰ型半椭圆表面裂纹结构的三维断裂准则为：KIZ,maxi＝KIZC，其中KIZ,maxi为半椭圆表面裂纹前缘点集中最大三维应力强度因子点i，KIZC为壳体材料的三维断裂韧性。
(2)对于半椭圆表面裂纹KIZ,maxi，作为裂纹前缘最大三维应力强度因子，可以通过下式得到：其中KI,maxi可以通过有限元数值法得到，/>是材料泊松比v和三维离面应力约束因子TZ的函数/>Beq,i为厚度为B含穿透裂纹结构三维应力约束等效到半椭圆表面裂纹后的等效厚度，由求得，/>其中t＝a/c为裂纹长径比，/>为半椭圆裂纹前缘角度。此时三维约束因子为/>对于KZC＝const为材料常数，具有厚度无关性，材料的三维断裂韧性可由标准穿透试样厚度下得到的平面断裂韧性和一定结构厚度联立方程组求得。
(3)有效应力强度因子作为裂纹扩展的真实驱动力ΔKeff,i＝Kmax,i-Kopen,i，其在三维条件下同样受到厚度和应力比等因素的影响。此时在裂纹前缘任一点i处的裂纹张开比为其中/>此处考虑到循环应力比R和组合约束因子αg,i，其中/>处考虑到厚度效应和塑形闭合的影响，其/>为裂纹尖端张开塑性区尺寸的计算方式。此处得到三维有效应力强度因子ΔKIZeff,i。
(4)此时便可以考虑简化复杂的统一疲劳寿命预测模型，使其既可靠，又适用广泛。修正后的公式如下：其中A为材料环境因素影响因子，m为标准试样疲劳裂纹扩展速率曲线稳定的斜率，n为结构不稳定扩展系数可由材料拉伸试验获得，ΔKeffth,i＝f(Ri)ΔKth0为有效应力强度因子幅门槛值，其为应力比R和应力比为0下应力强度因子门槛值的函数。其他参数值在(1)(2)(3)步中已详述。
(5)将公式及其所涉及的参数整理并利用Python语言编写完整程序脚本，通过Franc3D软件的二次开发端口读入。
第八步(S8)，设置裂纹自动扩展参数。
在Franc3D/Cracks菜单下，进入裂纹扩展选项，选择M积分法计算每一步裂纹前缘应力强度因子。并在外压静载荷Step1上加入应力比R或者时间t，得到加载方式，选择用户自定义扩展步数，设置扩展步长，选择固定顺序连接多阶前缘点拟合新的裂纹前缘线。实现用户自定义模型下结构裂纹的自动扩展。
第九步(S9)，得到基于自定义扩展程序的球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命数值。
(1)读取扩展后所有步数的应力强度因子曲线如图6所示后。在Franc3D/Fatigue菜单下设置有限元模型单位，同样选择(S8)疲劳加载方式，读取用户扩展模型，得到裂纹扩展路径如图7。
(2)进入path，通过分别选择裂尖或前缘中点(沿两个裂纹尖端连接的裂纹前缘线，其位移归一化常数设为0-1，前缘中点为0.5)，设置初始裂纹长度c，比较长度-寿命(Path Length vs Cycles)曲线，选择三点处最低寿命数值作为此次计算球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤一：在笛卡尔坐标系下建立完整球形耐压壳初始几何模型；
步骤二：对球壳模型赋予材料参数、截面属性、划分网格并设置边界和载荷条件；
步骤三：在笛卡尔坐标系下建立初始裂纹模型；
步骤四：对裂纹模型赋予材料参数、定义截面属性、划分网格并确定其位置；具体步骤如下：
(1)在ABAQUS/Property模块中设置与球壳相同材料的弹塑性参数，创建壳体均值截面，并指派截面属性；由于裂纹通过Franc3D软件导入球壳子模型时会自动重划裂纹，此步骤网格划分无需过多考虑；
(2)在ABAQUS/Assembly模块中，选中Models中的球壳模型，此时裂纹位于球心位置；平移旋转，将裂纹***到壳体相对应会存在裂纹缺陷的位置，删除球壳，即可得到对应位置的裂纹模型；
(3)在ABAQUS/Job模块中选择裂纹模型，写入inp文件并导出保存；
步骤五：导入完整球形耐压壳初始几何模型和初始裂纹模型，生成局部含表面裂纹缺陷的完整球壳有限元数值模型；
步骤六：采用M积分法，求得初始裂纹前缘应力强度因子数值；
步骤七：读取基于Python语言编写的疲劳寿命计算模型程序并运行；
所述步骤七中，保留步骤六的结果模型，在Franc3D二次开发端口读取基于python语言编写的用户自定义扩展模型程序文件；软件读取并显示出程序中包含的有效函数列表，所述有效函数列表包括用户自主编写的各种初始化函数、自定义扩展、自定义扭结角度、自定义循环增长率、自定义时间增长率函数模块；包括静载、疲劳加载、保载加载方式模块；包括用户模型中需要定义并赋值的三维断裂参数、环境参数、结构参数模块；本文提供一种新型疲劳裂纹扩展速率函数作为示例：
(1)将等效厚度引入断裂准则并推广，得到适用于球壳的三维断裂韧度；含Ⅰ型半椭圆表面裂纹结构的三维断裂准则为：KIZ,maxi＝KIZC，其中KIZ,maxi为半椭圆表面裂纹前缘点集中最大三维应力强度因子点i，KIZC为壳体材料的三维断裂韧性；
(2)对于半椭圆表面裂纹KIZ,maxi，作为裂纹前缘最大三维应力强度因子，可以通过下式得到：其中KI,maxi可以通过有限元数值法得到，/>是材料泊松比v和三维离面应力约束因子TZ的函数/>Beq,i为厚度为B含穿透裂纹结构三维应力约束等效到半椭圆表面裂纹后的等效厚度，由求得，/>其中t＝a/c为裂纹长径比，/>为半椭圆裂纹前缘角度；此时三维约束因子为/>对于KZC＝const为材料常数，具有厚度无关性，材料的三维断裂韧性可由标准穿透试样厚度下得到的平面断裂韧性和一定结构厚度联立方程组求得；
(3)有效应力强度因子作为裂纹扩展的真实驱动力ΔKeff,i＝Kmax,i-Kopen,i，其在三维条件下同样受到厚度和应力比等因素的影响；此时在裂纹前缘任一点i处的裂纹张开比为其中/>此处考虑到循环应力比R和组合约束因子αg,i，其中/>处考虑到厚度效应和塑形闭合的影响，其/>为裂纹尖端张开塑性区尺寸的计算方式；此处得到三维有效应力强度因子ΔKIZeff,i，σo为流动应力；
(4)此时便可以考虑简化复杂的统一疲劳寿命预测模型，使其既可靠，又适用广泛；修正后的公式如下：其中A为材料环境因素影响因子，m为标准试样疲劳裂纹扩展速率曲线稳定的斜率，n为结构不稳定扩展系数可由材料拉伸试验获得，ΔKeffth,i＝f(Ri)ΔKth0为有效应力强度因子幅门槛值，其为应力比R和应力比为0下应力强度因子门槛值的函数；其他参数值在(1)(2)(3)步中已详述；
(5)将公式及其所涉及的参数整理并利用Python语言编写完整程序脚本，通过Franc3D软件的二次开发端口读入；
步骤八：设置裂纹自动扩展参数；
步骤九：得到基于自定义扩展程序的球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命数值。
2.根据权利要求1所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤一中，在ABAQUS/Part模块中，选择实体单元，创建以(0,0)为圆心，以D/2和D/2-t0为半径的两个同心圆；连接(D/2，0)与(-D/2，0)，删除其他曲线，只保留两个半圆和连接两个半圆的直线；以连接半圆的直线为轴旋转360°形成一个外径为D，厚度为t0的实体球壳。
3.根据权利要求2所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤二分为三步：
(1)在ABAQUS/Property模块中设置材料的弹塑性参数，创建实体均值截面，并指派截面属性；并在ABAQUS/Mesh模块中采用网球划分形式的划分实体单元；选用八结点线性六面体单元网格(C3D8R)，单元尺寸为0.03D；
(2)在ABAQUS/Load模块中设置结构的边界条件；采用三点约束形式施加相应的边界约束条件以消除结构刚***移，共约束6个位移分量，具体约束形式：沿x轴在球壳半球处外表面选取2个节点限制其y、z轴的位移(Uy＝Uz＝0)，在这两点同一经度上相隔90°的位置取节点3，限制其x，y方向的位移(Ux＝Uy＝0)；并在ABAQUS/Load模块中对结构施加外载；球壳外表面承受均布载荷采用公式P＝0.0101×d计算，其中P为海水外压力，d为下潜深度；
(3)在ABAQUS/Job模块中选择球壳模型，写入inp文件并导出保存。
4.根据权利要求3所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤三中，工程实际中表面裂纹用半椭圆裂纹来描述，a表示裂纹深度，2c为裂纹的长度；a/c即裂纹的深度半长比；在ABAQUS/Model下新建一个Model-Crack，在Part模块新建初始裂纹几何模型；选择壳体单元，创建相应大小半椭圆薄片，并在ABAQUS/Tools/Create/set下选中裂纹前缘曲线Done，设为set1。
5.根据权利要求4所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤五分为三步：
(1)导入完整球壳模型文件；打开Franc3D软件，设置全英文工作路径，在File/Import菜单下选择球壳模型的inp文件，导入并分为全局和局部模型；保留局部模型；
(2)在Cracks/Multiple Flaw Insert下点击User mesh选择用户自定义模型，并从文件中导入步骤四的裂纹模型文件，选择裂纹前缘集合set1，并***；Franc3D软件会自动划分网格，并作几何相交曲面网格，表面网格划分，体积网格划分，平滑网格；
(3)将垂直于球壳焊缝方向的焊接残余应力沿壁厚方向分布简化为线性分布形式，设板厚为t，则残余应力σR沿厚度方向的分布表达式为：
可由此计算出裂纹表面沿厚度方向的线性分布具体数值，通过Franc3D/Load模块对裂纹施加残余应力，所述x＝0处为焊趾外表面。
6.根据权利要求5所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤六中，有限元模型建立完成后，调用ABAQUS静力分析求解器进行有限元计算；求解完成后通过Franc3D软件结果，选择M积分法计算应力强度因子，输出裂纹前缘的三型应力强度因子数值曲线，其中，三型应力强度因子为KI、KII、KIII。
7.根据权利要求1所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤八中，在Franc3D/Cracks菜单下，进入裂纹扩展选项，选择M积分法计算每一步裂纹前缘应力强度因子；并在外压静载荷Step1上加入应力比R或者时间t，得到加载方式，选择用户自定义扩展步数，设置扩展步长，选择固定顺序连接多阶前缘点拟合新的裂纹前缘线；实现用户自定义模型下结构裂纹的自动扩展。
8.根据权利要求7所述的一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法，其特征在于：所述步骤九分为两步：
(1)读取步骤八中每一次扩展形成的应力强度因子曲线汇总图后；在Franc3D/Fatigue菜单下设置有限元模型单位，同样选择步骤八的疲劳加载方式，读取用户扩展模型，得到裂纹扩展路径；
(2)进入path，通过分别选择裂尖或前缘中点，其中，沿两个裂纹尖端连接的裂纹前缘线，其位移归一化常数设为0-1，前缘中点为0.5；设置初始裂纹长度c，比较长度-寿命曲线，选择三点处最低寿命数值作为此次计算球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011441703.XA CN112417606B (zh) | 2020-12-08 | 2020-12-08 | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 |
| PCT/CN2021/087820 WO2022121203A1 (zh) | 2020-12-08 | 2021-04-16 | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011441703.XA CN112417606B (zh) | 2020-12-08 | 2020-12-08 | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN112417606A CN112417606A (zh) | 2021-02-26 |
| CN112417606B true CN112417606B (zh) | 2023-12-05 |
Family
ID=74775419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202011441703.XA Active CN112417606B (zh) | 2020-12-08 | 2020-12-08 | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN112417606B (zh) |
| WO (1) | WO2022121203A1 (zh) |
Families Citing this family (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112417606B (zh) * | 2020-12-08 | 2023-12-05 | 江苏科技大学 | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 |
| CN113109192B (zh) * | 2021-04-09 | 2023-04-14 | 中国航发北京航空材料研究院 | 基于保载载荷响应差别的钛合金保载疲劳寿命的测试方法 |
| CN113343529B (zh) * | 2021-06-11 | 2022-07-12 | 清华大学 | 一种整体壁板结构损伤断裂的全局控制方法和装置 |
| CN113899746B (zh) * | 2021-09-30 | 2024-05-17 | 江苏纹动测控科技有限公司 | 一种基于dic的钢结构疲劳裂纹扩展形态测量方法 |
| CN114021288B (zh) * | 2021-11-19 | 2024-02-20 | 西安热工研究院有限公司 | 一种风电机组偏航轴承寿命预测的方法 |
| CN114218661B (zh) * | 2022-02-21 | 2022-06-03 | 中国海洋大学 | 一种基于疲劳裂纹扩展的疲劳寿命预测方法 |
| CN115408893B (zh) * | 2022-07-01 | 2023-10-13 | 重庆大学 | 一种基于疲劳寿命预测的电池包设计方法 |
| CN115205486B (zh) * | 2022-07-14 | 2023-04-07 | 重庆交通大学 | 混凝土三维细观数值模型构建方法及氯离子传输仿真*** |
| CN115292990B (zh) * | 2022-07-18 | 2023-04-11 | 南方科技大学 | 一种连续-非连续耦合的二维固体破裂模拟方法 |
| CN114996787B (zh) * | 2022-07-28 | 2022-09-30 | 中国电子科技集团公司信息科学研究院 | 梯度功能材料球结构的应力分布确定方法及装置 |
| CN115146418B (zh) * | 2022-07-30 | 2023-08-11 | 南京维拓科技股份有限公司 | 一种便捷引导的通轴铰点轴选型设计的方法 |
| CN115527635B (zh) * | 2022-09-19 | 2023-11-10 | 南京航空航天大学 | 一种适用于谱载荷下的疲劳裂纹扩展寿命的预测方法 |
| CN116038107B (zh) * | 2022-09-30 | 2024-05-28 | 扬州市职业大学(扬州开放大学) | 一种再生混凝土加工用的装置及其控制方法 |
| CN115392807B (zh) * | 2022-10-31 | 2023-04-18 | 南京复创大数据产业发展有限公司 | 一种基于过程工艺数据的大数据质量分析方法和*** |
| CN115862789B (zh) * | 2023-02-09 | 2023-06-30 | 中国航发四川燃气涡轮研究院 | 纤维增强金属基复合材料构件低周疲劳寿命预测方法 |
| CN116702535A (zh) * | 2023-05-06 | 2023-09-05 | 成都飞机工业（集团）有限责任公司 | 飞机导管疲劳裂纹扩展分析方法及疲劳寿命预测方法 |
| CN116842778B (zh) * | 2023-05-29 | 2024-01-26 | 天津大学 | 基于紧凑拉伸-剪切试样的疲劳裂纹扩展方向、长度及速率计算方法 |
| CN116663190B (zh) * | 2023-06-06 | 2023-11-07 | 嘉丰盛精密电子科技(孝感)有限公司 | 一种屏蔽罩内冲压件的拼合强度识别方法 |
| CN116502342B (zh) * | 2023-06-28 | 2023-09-01 | 江铃汽车股份有限公司 | 基于虚拟仿真的汽车引擎盖疲劳耐久寿命预测方法及*** |
| CN116720285B (zh) * | 2023-08-07 | 2024-01-02 | 上海索辰信息科技股份有限公司 | 一种复杂壳体结构的参数化设计方法 |
| CN117371271B (zh) * | 2023-09-22 | 2024-06-18 | 天津大学 | 基于销轴式单边缺口拉伸试样的各向异性材料裂纹长度及断裂性能测试方法 |
| CN117371272B (zh) * | 2023-09-22 | 2024-04-19 | 天津大学 | 适用于不同各向异性材料及尺寸的夹持式单边缺口拉伸试样裂纹长度及断裂性能计算方法 |
| CN117057166B (zh) * | 2023-10-11 | 2023-12-26 | 合肥通用机械研究院有限公司 | 应力集中部位裂纹自由表面处应力强度因子的计算方法 |
| CN117236069B (zh) * | 2023-11-08 | 2024-02-02 | 合肥通用机械研究院有限公司 | 任意应力分布下裂纹自由表面处应力强度因子的计算方法 |
| CN117473839B (zh) * | 2023-12-26 | 2024-03-15 | 合肥通用机械研究院有限公司 | 一种含裂纹应力集中部位疲劳寿命的计算方法 |
| CN117494482B (zh) * | 2024-01-02 | 2024-03-19 | 合肥通用机械研究院有限公司 | 高压厚壁球壳外壁裂纹应力强度因子的计算方法 |
| CN117521417B (zh) * | 2024-01-02 | 2024-03-26 | 合肥通用机械研究院有限公司 | 一种高压厚壁球壳内壁裂纹应力强度因子的计算方法 |
| CN117634097A (zh) * | 2024-01-23 | 2024-03-01 | 电子科技大学 | 一种基于全域损伤理论的缺口结构概率疲劳寿命预测方法 |
| CN117610385B (zh) * | 2024-01-24 | 2024-04-09 | 合肥通用机械研究院有限公司 | 考虑强度和疲劳寿命的ⅳ型储氢气瓶铺层设计方法 |
| CN117709171A (zh) * | 2024-02-06 | 2024-03-15 | 中南大学 | 高周疲劳破坏数值模拟方法及*** |
| CN117932986B (zh) * | 2024-03-25 | 2024-06-04 | 苏州潽驱科技有限公司 | X射线球管寿命预测方法、装置、电子设备和存储介质 |
| CN117954022B (zh) * | 2024-03-25 | 2024-06-07 | 洛阳船舶材料研究所(中国船舶集团有限公司第七二五研究所) | 一种金属材料在弹塑性条件下疲劳裂纹扩展速率的估算方法 |
| CN118095019A (zh) * | 2024-04-26 | 2024-05-28 | 西安航天动力研究所 | 一种发动机结构振动疲劳裂纹扩展寿命的计算方法及装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103020426A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-04-03 | 北京航空航天大学 | 一种矩形板中心斜裂纹疲劳扩展寿命预测的简化方法 |
| CN106055784A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-10-26 | 东南大学 | 一种钢桥细节疲劳裂纹扩展评估方法 |
| CN109142049A (zh) * | 2018-07-24 | 2019-01-04 | 北京工业大学 | 一种基于小裂纹扩展速率模型的疲劳寿命预测方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006006412A1 (ja) * | 2004-07-09 | 2006-01-19 | Kyushu Tlo Company, Limited | 疲労き裂成長曲線の推定法、推定プログラムおよび推定装置 |
| US11471982B2 (en) * | 2017-08-18 | 2022-10-18 | The Regents Of The University Of Michigan | Unified fatigue life evaluation method for welded structures |
| CN112417606B (zh) * | 2020-12-08 | 2023-12-05 | 江苏科技大学 | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 |
-
2020
- 2020-12-08 CN CN202011441703.XA patent/CN112417606B/zh active Active
-
2021
- 2021-04-16 WO PCT/CN2021/087820 patent/WO2022121203A1/zh active Application Filing
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103020426A (zh) * | 2012-11-23 | 2013-04-03 | 北京航空航天大学 | 一种矩形板中心斜裂纹疲劳扩展寿命预测的简化方法 |
| CN106055784A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-10-26 | 东南大学 | 一种钢桥细节疲劳裂纹扩展评估方法 |
| CN109142049A (zh) * | 2018-07-24 | 2019-01-04 | 北京工业大学 | 一种基于小裂纹扩展速率模型的疲劳寿命预测方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 基于单一曲线模型的钛合金耐压球壳疲劳强度研究;郑祖中 等;《中国造船》;第57卷(第1期);第69-74页 * |
| 深海载人球壳表面裂纹扩展行为研究;姚祥;《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技II辑(月刊)》;第7-43页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN112417606A (zh) | 2021-02-26 |
| WO2022121203A1 (zh) | 2022-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN112417606B (zh) | 一种球壳表面三维裂纹扩展疲劳寿命的计算方法 | |
| CN109918786B (zh) | 一种海上风机基础结构自动分析***及方法 | |
| CN112417738B (zh) | 一种含随机坑点蚀缺陷的球形耐压壳的数值计算方法 | |
| CN110414183B (zh) | 配置frp筋的综合管廊抗震分析方法 | |
| US20200293705A1 (en) | Systems, methods and computer program products for constructing complex geometries using layered and linked hexahedral element meshes | |
| CN113092065B (zh) | 一种潜降式网箱水动力特性计算的分析方法 | |
| Addis | Physical modelling and form finding. | |
| CN113468763A (zh) | 一种模拟燃料组件水力特性试验的设计仿真方法及*** | |
| Swaddiwudhipong et al. | Dynamic response of wind-excited building using CFD | |
| CN111177903B (zh) | 一种基于仿真技术的螺旋桨推力性能测试方法 | |
| Katsuno et al. | Debris containment grid CFD validation with towing tank tests | |
| Smith et al. | Integrated modelling, design and analysis of submarine structures | |
| Vassilevski et al. | CFD technology for 3D simulation of large-scale hydrodynamic events and disasters | |
| CN108415074B (zh) | 一种缝洞储集体地震响应特征分析方法及装置 | |
| CN113673007B (zh) | 一种基于sph的双向波浪中船舶耐波性预报方法 | |
| Zhou et al. | Formulation of a two-scale transport scheme for the turbulent mix induced by Rayleigh-Taylor and Richtmyer-Meshkov instabilities | |
| CN113722851A (zh) | 一种钢骨架聚乙烯塑料复合管***压力的计算方法 | |
| CN110580380B (zh) | 一种建筑等效静风荷载数据的处理方法、装置及存储介质 | |
| CN113108683A (zh) | 大口径井身结构三维刻画自动成像测量方法及装置 | |
| Zhang | Research on egg-shaped pressure hulls of deep manned submersibles | |
| Eshcol et al. | A comparative study of two hover prediction methodologies | |
| CN108153992B (zh) | 液货舱的建模方法、***、存储介质及电子设备 | |
| Athanailidi et al. | Tensegrity systems acting as windbreaks: Form finding and fast fluid dynamics analysis to address wind funnel effect | |
| Yang et al. | The Influence of Vertical Cable on Flow Field and Acoustic Analysis of A Submersible Buoy System Based on CFD | |
| CN117313589B (zh) | 三维粗糙离散裂隙网络构建、评价与渗流模拟的方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |