干式螺旋流体机械
本发明涉及一种干式(无油)螺旋流体机械,其中凸形转子和凹形转子以非接触相互啮合方式转动,其间保持一非常小的间隙,并且该干式流体机械最好适于以低的成本提高性能。
为了保持两转子之间的间隙为最佳,日本实用新型未审查公开No.3—77084提出了一种方法,其中各转子通过机加工这样成形,以使转子的外径(即外圆周)根据转子的热变形的轴向分布从吸入侧朝向排出侧成锥形。然而,在该方法中,尽管在工作过程中可保持转子之间的间隙很小,但并未考虑各转子与壳体之间的间隙。
因此,由于转子的弹性变形(例如,由于失衡所产生的离心力或转子螺纹槽中产生的空气压力所引起的),轴承的窜动和弹性变形以及各转子和壳体之间的热变形量差等等,各转子的外圆周有可能与壳体的内表面相互接触。
为避免这种接触,需要减小转子加工成为锥形的机加工量。然而,如果减小这种机加工量,就不能满意地补偿转子的热变形,从而不利地降低机械的性能。
针对热变形,日本专利未审查公开No.4—358785公开了一种方法,其中在螺纹的一个端部上沿周向(即螺纹的宽度方向)形成一尖端。然而在该方法中,并未考虑转子的热变形的轴向分布的影响。
本发明的一个目的是提供一种可以低成本生产的干式螺旋流体机械,其中在工作过程中不仅转子之间的间隙而且各转子和壳体之间的间隙分别保持最佳。
本发明的另一个目的是提供一种干式螺旋流体机械,其中各螺旋转子在吸入侧和排出侧的温度差减小,从而可减小转子的锥度。
为实现上述目的,本发明的干式流体机械以下述方式构成:
(1)两转子这样成形,其外直径根据干式螺旋流体机械在工作过程中的弹性变形量而减小,并且在两转子的至少一个的螺纹的牙顶上形成一个尖端。
(2)在室温下各转子螺纹的牙顶和槽底的直径在转子吸入侧大于在转子排出侧,并且转子的尖端的顶端和其轴线之间的距离为恒定。
本发明的第一个特征为各转子的外直径根据或考虑到在工作过程中的热变形量而减小,并且一个转子的尖端的顶端和其轴线之间的距离这样确定以补偿以下各量中的一个,即两个转子的弹性变形量,支承两转子的轴承的窜动和弹性变形量,以及在工作过程中的壳体的内圆周(直径)的热变形量。
本发明的第二个特征是各转子的外直径根据转子的热膨胀量而减小,其中各转子的吸入侧的热膨胀量根据转子在机械的非装载工作过程中的温度来确定,而各转子的排出侧的热膨胀量根据转子在机械的装载工作过程中的温度来确定。
本发明的第三各特征是供冷却流体通过的孔沿转子轴线穿过至少一个转子而形成,并根据这种冷却来确定转子螺纹的牙顶和槽底的直径,以及一个转子的尖端的顶端和其轴线之间的距离。
在本发明中,从热膨胀的观点来看,最好各转子由具有低的热膨胀系数的材料,例如高镍球墨铸铁,制成。
从抗腐蚀的观点来看,最好各转子由不锈钢制成。
下面参照图1—4描述本发明的一个最佳实施例。附图中:
图1为示出根据本发明的带尖端的螺旋转子的结构视图;
图2为凸形转子的螺纹的垂直横截面图;
图3为尖端的放大视图;
图4为示出根据本发明的螺旋压缩机的一个最佳实施例的总体结构的视图。
图1详细示出凸形转子1和凹形转子2的结构;图2示出从垂直于凸形转子的轴线的方向看的凸形转子1的螺纹的一个齿或凸齿的结构;图3以放大的方式示出螺纹牙顶上的尖端的结构;而图4示出体现本发明的干式(无油)螺旋压缩机的总体结构以及转子冷却油***。
在图4中,凸形转子1和凹形转子2由轴承14可转动地支承,并以它们的螺纹相互啮合的方式装在一壳体13中。定时齿轮15分别安装在凸形转子1和凹形转子2的一端(轴部分),并且凸形转子1和凹形转子2以一小的齿隙(在工作过程中沿节圆约为0.06mm)相互啮合,驱动力矩从凸形转子1传递至凹形转子2。沿着轴线穿过各凸形和凹形转子1和2形成一转子冷却孔11,各转子通过从注油口19向冷却孔11中注入冷却油而被冷却。冷却油为用于轴承14和定时齿轮15的润滑油的一部分,并由一油泵17从油箱16输送至油冷却器18,冷却油在此冷却,然后将这样冷却的冷却油通过转子排出侧10的轴端注入各转子冷却孔11中。然后,这样注入用以冷却各转子的冷却油从转子吸入侧9的轴端排出而返回到油箱16。
在压缩机的工作过程中,空气从吸入侧9通过形成于壳体13中的空气吸入口进入工作腔(工作腔由凸形和凹形转子1和2的螺纹以及壳体的内表面形成)中,并被两转子1和2的转动压缩至高温和高压,然后通过形成在壳体13中的排出口从排出侧10排出。壳体13由水套20冷却。
在工作过程中,空气被压缩热加热至高温,两转子1和2被空气加热,因此两转子的温度在排出侧高于吸入侧。例如,在排出压力为7kg/cm2G的两阶段压缩机的工作过程中,转子排出侧的温度约比吸入侧高60°(摄氏度)。因此,两转子的热变形从吸入侧朝排出侧逐渐增加。因此,两转子具有这样的形状,即各转子的螺纹的槽底和齿顶的直径从吸入侧至排出侧逐渐减小,以提供一锥形结构,从而补偿吸入侧和排出侧之间的热变形量的差值。尖端形成在两个转子的至少一个的外圆周上。该一个转子的尖端顶部和轴线之间的距离是这样确定的,以使两转子之间的间隙从吸入侧至排出侧均匀一致。将转子尖端顶部和轴线之间的距离设定成这样一个值,以使尖端不会由于工作过程中的转子温度的热变形而与相配合的转子接触。尖端的宽度大大地小于转子的直径,尖端从螺纹的牙顶略微伸出,并且即使尖端由于热变形或偏移而与壳体13的内表面接触,它可被很小的力磨去。因此,两转子中的各转子的外圆周与壳体13之间的间隙在压缩机的工作过程中保持在最小值。例如,尖端宽度为约0.5mm,尖端从螺纹牙顶的高度在排出侧为约0.2mm。各转子外圆周与壳体之间的间隙依赖于各种因素,例如转子的热变形,壳体的热变形,由于作用在转子上的离心力而产生的偏移(据认为转子在工作过程中的弹性变形量为转子总长度的1/10,000),由于转子上的压力差而产生的偏移,以及支承转子的轴承的窜动和弹性变形。然而,根据实际工作条件略微磨掉尖端可将该间隙保持到最佳水平。因此,可使空气通过该间隙的泄漏减至最小,从而提高压缩机的性能。另外,各转子牙顶不会与壳体13接触,并可保证足够的锥度。各转子和尖端可分别由不同的材料制成。例如,尖端可由比转子和壳体的材料更易磨损的材料制成。
图1示出如图4所示的凸形和凹形转子1和2的结构两转子中各转子的螺纹的牙顶4,7和槽底5,8从吸入侧9向排出侧10成锥形或收敛。尖端3,6的顶部与各转子轴线之间的距离从吸入侧9至排出侧10为常量。
图2示出从垂直于凸形转子1的轴线的方向看的凸形转子的螺纹的一个齿的结构。在图2中,实线表示室温下的一个排出侧齿12a,而点划线代表室温下的一个吸入侧齿12b。在排出侧齿12a的尖端3的顶部与转子的轴线之间的距离等于在吸入侧齿12b的尖端3的顶部与转子的轴线之间的距离,因此尖端3离转子螺纹牙顶的高度在排出侧齿12a处大于在吸入侧齿12b处。图3以放大的方式示出尖端3的结构。
为了用机加工成形或形成转子螺纹,首先确定转子在各种工作条件(如在负载工作和非负载工作条件)下的温度,然后确定在吸入侧9的转子螺纹的最高温度以及在排出侧10的转子螺纹的最高温度,并且根据在最高转子温度下的热膨胀量(相对于室温条件)确定用于形成转子螺纹的刀具的进给量。然后,通过从吸入侧9至排出侧10线性地改变该进给量而使转子成形。在这种情况下,在另外的步骤或过程在转子螺纹的外圆周上形成尖端3,以使尖端3的顶端和转子轴线之间的距离从吸入侧9至排出侧10保持恒定。尖端3的顶端与转子的轴线之间的距离是这样确定的,以使尖端的顶端不会与相配合的螺纹的槽底接触。为了使尖端3不完全磨损掉,壳体13的容装转子的部分的内径根据压缩机工作过程中转子的热膨胀,转子由于其剩余失衡的弹性变形,以及轴承14的径向窜动和弹性变形等而确定。
在该实施例中,转子螺纹的牙顶和槽底直径从吸入侧9至排出侧10线性变化,从而这些直径之间的差值从吸入侧至排出侧保持恒定。然而,转子螺纹牙顶和槽底直径之差可根据沿转子轴线方向的位置而变化,并且各直径可按非线性但沿以类似于转子轴向温度分布曲线的曲线变化。
在上述实施例中,在工作条件下两转子之间的间隙保持最佳值,并且各转子与壳体之间的间隙由于位于转子螺纹上的尖端的存在而亦保持最佳值。因此,将减小空气通过这些间隙的泄漏,从而提高压缩机的性能。由于这种结构,例如,与普通的机器相比总的绝热系数可提高约5%。即使当转子温度没有达到锥形转子设计所确定的水平,仅仅各转子上的尖端的磨损减小,而各转子和壳体之间的间隙仍保持最佳。
尖端在工作过程中的磨损量可通过事先将尖端的外径形成为根据转子偏转,轴承的窜动和弹性变形以及壳体的热变形等所确定的形状而减小,从而提高可靠性。
在上述实施例中,使转子牙顶和槽底的直径之差从吸入侧9至排出侧10恒定,并且尖端在宽度方向上的成形与转子的成形同时进行。这样就可使用一种刀具来形成转子从而降低生产成本。
在上述实施例中,各凸形和凹形转子1和2的螺纹牙顶的直径以及转子螺纹槽底的直径可根据轴向位置以等比率改变。这样,通过根据轴向位置以等比率增加刀具进给量可将各转子形成为锥形,从而可容易地进行转子的生产。
可沿轴线穿过至少凸形和凹形转子中的一个而形成一个孔,在这种情况下,冷却流体通过转子的排出侧端流入该孔并从转子的吸入侧端排出。由于这种结构,可减小吸入侧和排出侧的转子温差,并可减小锥度,从而即使当转子温度分布由于工作条件的改变而改变时,其性能亦很少受到影响。其结果,可稳定地获得高的性能。
转子最好由线性热膨胀系数不大于6×10-6/k的材料,例如高镍球墨铸铁,制成。由于使用这种材料,转子的热膨胀量减小了,从而可减小转子温度估计误差的影响,并且也可更容易地在工作过程中获得最佳间隙。
如果转子由不锈钢制成,则可提高在压缩空气中抗腐蚀系数的可靠性。