CN112259336B - 一种具有滤波作用的特高压换流变压器结构 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种具有滤波作用的特高压换流变压器结构，所述具有滤波作用的特高压换流变压器结构包括以下步骤：S1：以特高压直流输电***换流变压器为对象，计及换流变压器磁路饱和状况和谐波流通状况，其中包括单个铁心柱电路磁路分析结构；S2：考虑换流变压器磁路分布和电路结构，根据特高压直流输电运行场景。本发明提供的具有滤波作用的特高压换流变压器具有适用于特高压直流输电***的，在具备普通换流变压器电压匹配和电气隔离功能的同时，还具有谐波滤除功能，以减小现有特高压直流输电工程换流变压器网侧谐波和无功负担，从而减小网侧交流滤波器的投入的优点。

Description

一种具有滤波作用的特高压换流变压器结构

技术领域

本发明涉及电气工程技术领域，尤其涉及一种具有滤波作用的特高压换流变压器结构。

背景技术

换流变压器作为特高压直流输电***换流站的重要组成部分，是承担交直流转换的核心设备之一。在特高压直流输电工程换流站中，换流变压器通过连接交流***和换流阀，实现交、直流侧的电压匹配和电气隔离及限制短路电流的重要设备。特高压直流换流站运行期间，换流阀在交、直流转换时产生大量谐波电流和谐波电压并在换流阀交流和直流两侧之间互相传递。由于换流变压器在漏抗、谐波等方面与普通电力变压器存在较大差别，当运行中的换流变压器绕组线圈中流通大量谐波电流时，会产生较大的附加损耗，并且换流变压器漏磁的谐波分量会使变压器的杂散损耗增大，数值较大的谐波磁通还会引起的听觉范围内磁致伸缩噪声；谐波电流注入电网，会使电网公共连接点处(PCC)的电压波形产生畸变，并且产生很强的电磁干扰(EMI)。

现已投运的特高压直流输电工程中，换流阀产生的交流谐波经过换流变压器，由阀侧流向网侧，并在网侧通过外加交流滤波器滤除。换流变压器两侧绕组受到谐波电流的侵扰，导致换流变压器噪声增大、无功和有功损耗增加，同时由于换流阀常运行在较大功率，谐波电流会引起换流变压器阀侧绕组过热而产生腐蚀性故障，进而引发***故障，从而降低了换流变压器使用寿命和直流输电***运行稳定性和可靠性。

因此，有必要提供一种新的具有滤波作用的特高压换流变压器解决上述技术问题。

发明内容

本发明解决的技术问题是提供一种适用于特高压直流输电***的，在具备普通换流变压器电压匹配和电气隔离功能的同时，还具有谐波滤除功能，以减小现有特高压直流输电工程换流变压器网侧谐波和无功负担，从而减小网侧交流滤波器的投入的具有滤波作用的特高压换流变压器。

为解决上述技术问题，本发明提供的具有滤波作用的特高压换流变压器包括以下步骤：

S1：以特高压直流输电***换流变压器为对象，计及换流变压器磁路饱和状况和谐波流通状况，其中包括单个铁心柱电路磁路分析结构；

所述S1中所述单个铁心柱电路磁路分析结构生成过程如下：

四绕组式换流变压器绕组部分包括交流网侧绕组A、直流阀侧绕组D、两组附加绕组Ex(A)和Ex(D)，铁心结构包括网侧绕组绕线铁心柱、阀侧绕组绕线铁心柱、附加绕组Ex(A)绕线铁心柱、附加绕组Ex(D)绕线铁心柱和四组铁轭；

单个铁心柱电路磁路分析结构中，主磁通为Φ_k，漏磁通为Φ_s，绕组部分磁动势为F_k，非绕组部分磁动势为F_ek。其绕组磁路关系约束可用下式表示：

其中，A为等值磁回路节点关联矩阵；Φ_m为磁通列向量；R为支路磁阻矩阵；F_n为磁回路节点磁动势矩阵；N为绕组匝数对角阵，对非绕组支路对应元素为0；

S2：考虑换流变压器磁路分布和电路结构，根据特高压直流输电运行场景，引入四绕组式换流变压器电磁耦合电路和电磁耦合电路等效电路模型，其中，下层从属者包括磁路结构和电路结构，分别以各磁回路磁通、磁阻、磁导、磁路电感、磁动势、绕组匝数和等值磁回路节点关联矩阵为目标函数和矩阵，以四绕组式换流变压器各绕组磁通平衡、磁动势平衡和电压电流平衡为约束，并以特高压直流输电***晶闸管运行触发角和附加绕组接入供电交流电压和相角约束为约束条件；

所述S2中所述的换流变压器电磁耦合电路生成过程如下：

对于四绕组变压器，其绕组磁通、磁动势、节点磁势、铁心磁通磁导率及磁路电感计算公式关系及约束可表示为：

其中，μ₀和μ_r为磁化特性下的铁心磁导率；l和S分别为铁心长度和横截面积；R_k为Φ_k磁通对应磁阻，R_sk为漏磁通Φ_s对应的磁阻，R′_mx为均匀分布气隙铁心磁通Φ′_mx对应的磁阻，k＝1，2，exA，exD；E为单位阵，L为磁路电感矩阵；支路磁阻矩阵R对应矩阵Λ为支路磁导矩阵，且对应元素存在R_kΛ_k＝1；

根据磁路节点定律，电磁耦合电路中磁通连接矩阵和磁通列向量可以写为：

根据电磁耦合电路在满足基尔霍夫电压电流定律约束下可得四绕组式换流变压器绕组电压电流关系式，表示如下：

其中，u₁和i₁，u₂和i₂分别为交流网侧绕组A和直流阀侧绕组D对应端电压和绕组电流；u_ex为附加绕组端电压，i_exA和i_exD分别为变压器附加绕组Ex(A)和Ex(D)对应电流；N₁和N₂分别为变压器交流网侧绕组A和直流阀侧绕组D绕组匝数，N_exA和N_exD分别为变压器附加绕组Ex(A)和Ex(D)绕组匝数；

所述S2中所述的换流变压器电磁耦合电路等效电路生成过程如下：

当附加绕组电压为三角形接线标准正弦波时，磁路电感矩阵中等值负电感L_ex和绕组端电压分别表示为：

电磁耦合电路等效电路中等效变压器变比值满足m＝N₁/N₂，r＝N₁/N_exA，网侧、阀侧和附加绕组中电流关系和各绕组等效电感及附加绕组电源等效电感可表示如下：

其中，L′_sm为附加绕组电源三相等效电感；u_sm为角形接线时附加电源电压；L_A，L_D，L′_D，L′_ex为电磁耦合电路等效电路在网侧、阀侧和附加绕组等效电感；

S3：采用电磁耦合电路等效电路结合特高压直流输电***在PSCAD/EMTDC软件计算四绕组式换流变压器电路磁路模型。

优选的，所述S3中所述的特高压直流输电***场景下电磁耦合电路等效电路运行计算方法包括：

(1)特高压直流输电***模型建立，建模和连接直流滤波器、直流平波电抗器、换流变压器、换流阀、采用***导线的直流输电线路、接地极、交流滤波器，其中特高压直流输电***模型采用两个完整单极，每极采用12脉动换流器结构，考虑变压器饱和特性，Ex(A)绕组采用均匀分布气隙铁心构成附加磁回路，每个换流变压器绕组均等效为集总线圈进行建模；

(2)当四绕组式换流变压器作为Y/y接线三相换流变压器使用时，其A、D绕组接线形式均为Y型，附加绕组接线形式为三角形；

(3)以四绕组式换流变压器对比于使用普通换流变压器网侧和阀侧绕组电压电流波形、谐波电流谐波电压总畸变率和含有率判断是否具有滤波效果，若四绕组式换流变压器网侧和阀侧绕组电压电流波形在含有谐波状况下发生畸变状况发生改善，波形更接近于正弦交流波形，且网侧和阀侧绕组谐波电压总畸变率和含有率发生降低，特高压直流输电***正常运行，即模型计算证实四绕组式换流变压器具有滤波效果结论。

与相关技术相比较，本发明提供的具有滤波作用的特高压换流变压器具有如下有益效果：

本发明提供一种具有滤波作用的特高压换流变压器，在现运行特高压直流换流***换流阀产生谐波从换流变压器阀侧流向网侧过程中，使得注入换流变压器阀侧绕组的谐波电流被分流到换流变压器附加绕组上，减轻了换流变压器网侧和阀侧绕组的谐波电流负担和谐波引起的绕组过热及故障发生几率，减小了谐波传播造成的换流变压器网侧和阀侧绕组谐波和无功负担，附加绕组电源同时能提供部分基波无功，可以防止由于滤波绕组引起的无功损耗而导致的换流器换相失败。四绕组式结构变压器空载损耗和负载损耗都发生不同程度降低，噪声和体积也随之减小，缠绕在主副边绕组之间的附加绕组能够在一定程度减小变压器运行时的震动噪声，提高了换流变压器运行稳定性，得到了除设置滤波场外较为优良的换流站谐波滤除方案。

附图说明

图1为本发明的四绕组式换流变压器电路结构示意图；

图2为本发明的单个铁心柱绕线方式及其磁通示意图；

图3为本发明的四绕组式换流变压器电磁耦合电路示意图；

图4为本发明的四绕组式换流变压器电磁耦合电路等效电路示意图；

图5为本发明的四绕组式换流变压器与普通换流变压器运用方式示意图；

图6为本发明的采用普通换流变压器网侧绕组电压波形示意图；

图7为本发明的采用普通换流变压器阀侧绕组电压波形示意图；

图8为本发明的采用普通换流变压器网侧绕组电流波形示意图；

图9为本发明的采用普通换流变压器阀侧绕组电流波形示意图；

图10为本发明的采用四绕组式换流变压器网侧绕组电压波形示意图；

图11为本发明的采用四绕组式换流变压器阀侧绕组电压波形示意图；

图12为本发明的采用四绕组式换流变压器网侧绕组电流波形示意图；

图13为本发明的采用四绕组式换流变压器阀侧绕组电流波形示意图；

图14为本发明的采用四绕组式换流变压器附加绕组电流波形示意图；

图15为本发明的采用四绕组式换流变压器附加绕组电压波形示意图；

图16为本发明的直流输电***采用四绕组式换流变压器整流侧晶闸管触发角示意图；

图17为本发明的直流输电***采用四绕组式换流变压器直流电压波形示意图；

附图标记：绕组部分包括交流网侧绕组A、直流阀侧绕组D、两组附加绕组Ex(A)和Ex(D)。

具体实施方式

下面将结合附图1-图17对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。具有滤波作用的特高压换流变压器包括以下步骤：

S1：以特高压直流输电***换流变压器为对象，计及换流变压器磁路饱和状况和谐波流通状况，其中包括单个铁心柱电路磁路分析结构；

S2：考虑换流变压器磁路分布和电路结构，根据特高压直流输电运行场景，引入四绕组式换流变压器电磁耦合电路和电磁耦合电路等效电路模型，其中，下层从属者包括磁路结构和电路结构，分别以各磁回路磁通、磁阻、磁导、磁路电感、磁动势、绕组匝数和等值磁回路节点关联矩阵为目标函数和矩阵，以四绕组式换流变压器各绕组磁通平衡、磁动势平衡和电压电流平衡为约束，并以特高压直流输电***晶闸管运行触发角和附加绕组接入供电交流电压和相角约束为约束条件；

S3：采用电磁耦合电路等效电路结合特高压直流输电***在PSCAD/EMTDC软件计算四绕组式换流变压器电路磁路模型。

所述S1中所述单个铁心柱电路磁路分析结构生成过程如下：

四绕组式换流变压器绕组部分包括交流网侧绕组A、直流阀侧绕组D、两组附加绕组Ex(A)和Ex(D)，铁心结构包括网侧绕组绕线铁心柱、阀侧绕组绕线铁心柱、附加绕组Ex(A)绕线铁心柱、附加绕组Ex(D)绕线铁心柱和四组铁轭，其结构如图1所示；

单个铁心柱电路磁路分析结构中，主磁通为Φ_k，漏磁通为Φ_s，绕组部分磁动势为F_k，非绕组部分磁动势为F_ek。其绕组磁路关系约束可用下式表示，单个铁心柱电路磁路分析结构如图2所示；

其中，A为等值磁回路节点关联矩阵；Φ_m为磁通列向量；R为支路磁阻矩阵；F_n为磁回路节点磁动势矩阵；N为绕组匝数对角阵，对非绕组支路对应元素为0；

所述S2中所述的换流变压器电磁耦合电路生成过程如下：

对于四绕组变压器，其绕组磁通、磁动势、节点磁势、铁心磁通磁导率及磁路电感计算公式关系及约束可表示为：

其中，μ₀和μ_r为磁化特性下的铁心磁导率；l和S分别为铁心长度和横截面积；R_k为Φ_k磁通对应磁阻，R_sk为漏磁通Φ_s对应的磁阻，R′_mx为均匀分布气隙铁心磁通Φ′_mx对应的磁阻，k＝1，2，exA，exD；E为单位阵，L为磁路电感矩阵；支路磁阻矩阵R对应矩阵Λ为支路磁导矩阵，且对应元素存在R_kΛ_k＝1，四绕组式换流变压器电磁耦合电路如图3所示；

根据磁路节点定律，电磁耦合电路中磁通连接矩阵和磁通列向量可以写为：

根据电磁耦合电路在满足基尔霍夫电压电流定律约束下可得四绕组式换流变压器绕组电压电流关系式，表示如下：

其中，u₁和i₁，u₂和i₂分别为交流网侧绕组A和直流阀侧绕组D对应端电压和绕组电流；u_ex为附加绕组端电压，i_exA和i_exD分别为变压器附加绕组Ex(A)和Ex(D)对应电流；N₁和N₂分别为变压器交流网侧绕组A和直流阀侧绕组D绕组匝数，N_exA和N_exD分别为变压器附加绕组Ex(A)和Ex(D)绕组匝数；

所述S2中所述的换流变压器电磁耦合电路等效电路生成过程如下：

当附加绕组电压为三角形接线标准正弦波时，磁路电感矩阵中等值负电感L_ex和绕组端电压分别表示为：

电磁耦合电路等效电路中等效变压器变比值满足m＝N₁/N₂，r＝N₁/N_exA，网侧、阀侧和附加绕组中电流关系和各绕组等效电感及附加绕组电源等效电感可表示如下：

其中，L′_sm为附加绕组电源三相等效电感；u_sm为角形接线时附加电源电压；L_A，L_D，L′_D，L′_ex为电磁耦合电路等效电路在网侧、阀侧和附加绕组等效电感，四绕组式换流变压器电磁耦合电路等效电路如图4所示；

所述S3中所述的特高压直流输电***场景下电磁耦合电路等效电路运行计算方法包括：

(1)特高压直流输电***模型建立，建模和连接直流滤波器、直流平波电抗器、换流变压器、换流阀、采用***导线的直流输电线路、接地极、交流滤波器，其中特高压直流输电***模型采用两个完整单极，每极采用12脉动换流器结构，考虑变压器饱和特性，Ex(A)绕组采用均匀分布气隙铁心构成附加磁回路，每个换流变压器绕组均等效为集总线圈进行建模；

(2)当四绕组式换流变压器作为Y/y接线三相换流变压器使用时，其A、D绕组接线形式均为Y型，附加绕组接线形式为三角形，与图5中Y₀/d接线换流变压器共同运用于12脉动换流器中；

(3)以四绕组式换流变压器对比于使用普通换流变压器网侧和阀侧绕组电压电流波形、谐波电流谐波电压总畸变率和含有率判断是否具有滤波效果，若四绕组式换流变压器网侧和阀侧绕组电压电流波形在含有谐波状况下发生畸变状况发生改善，波形更接近于正弦交流波形，且网侧和阀侧绕组谐波电压总畸变率和含有率发生降低，特高压直流输电***正常运行，即模型计算证实四绕组式换流变压器具有滤波效果结论。

下面，给出实例，本实例基于PSCAD/EMTDC对特高压直流输电***进行仿真计算分析。采用图1四绕组式换流变压器替代原直流***换流变压器，利用图4结构的电磁耦合电路等效电路图作为四绕组式换流变压器仿真模型。相应的四绕组式换流变压器仿真计算参数设置如下，N₁＝535，N₂＝171，N_exA＝292，u_sm＝324.5kV，

(滞后)，触发角α＝16.4°，等效电感参数分别为：L_A＝0.109 3H，L_D＝0.113 2H，L_ex＝-0.054 63H，L′_sm＝0.005197H。

基于本发明的四绕组式换流变压器结构，采用上述实例进行仿真计算验证本发在谐波滤除方面的有效性，具体如下：对所建立特高压直流输电***模型，当采用普通换流变压器时，换流变压器网侧和阀侧绕组电压波形为图6-图7，普通换流变压器网侧和阀侧绕组电流波形为图8-图9。

对于特高压直流输电***，由于换流阀器件的非线性及换流器交直流换相过程的存在，当采用普通换流变压器时，换流变压器交流网侧和直流阀侧均会产生谐波电压和谐波电流，谐波通过换流变压器绕组和换流阀，在交流和直流两侧之间相互传递。

用四绕组式换流变压器代替原换流变压器，并将参数代入图4电磁耦合电路等效电路中，在特高压直流输电***模型中进行仿真计算后，四绕组式换流变压器A相网侧和阀侧绕组电压波形为图10-图11，四绕组式换流变压器网侧和阀侧绕组电流波形为图12-图13。

对比图6和图10，由于四绕组式换流变压器附加绕组等值负电感产生负等值磁通，抵消了由阀侧绕组产生的谐波引起的磁通，使得换流变压器网侧绕组电压波形得到了改善，波形更接近于正弦波，其谐波电压总畸变率由THD(U₂)＝4.596％减少到了THD′(U₂)＝1.135％。对比图7和图11可以看出，两种换流变压器阀侧电压均发生了不同程度的畸变，其谐波电压总畸变率达到了THD(U₁)＝23.315％和THD′(U₁)＝25.017％。由图9和图13可以看出，对两种结构换流变压器，阀侧电流均发生不同程度畸变，谐波电流总畸变率分别为THD(I₁)＝20.640％和THD′(I₁)＝22.311％。当采用四绕组式换流变压器时，网侧绕组线电流波形如图12相比于采用普通换流变网侧绕组电流波形图8，对网侧和阀侧绕组电流进行分析可以看出，采用普通换流变压器时，网侧与阀侧线电流波形均发生了较大程度的畸变，其中电流谐波也主要以特征谐波为主。这是因为特征谐波通过换流变压器绕组流向了交流侧。谐波电流会对长期运行下的换流变压器绕组造成负担，增加了绕组故障的几率。采用四绕组式换流变压器时，此时附加绕组电流波形为图14，附加绕组电压波形为图15。对于附加绕组，电压和电流均发生了不同程度的畸变，由于附加绕组对谐波的分流作用，使得网侧电流波形畸变状况出现了明显的改善，其谐波电流畸变率由THD(I₂)＝20.638％降低到THD′(I₂)＝4.831％。即使用三柱四绕组式换流变压器后由于附加绕组的存在，大部分特征谐波已经得到了滤除，使得四绕组换流变压器网侧绕组电压和电流波形畸变得到了明显改善。此时直流输电***整流端稳态触发角如图16为16.4°，单极直流电压如图17为800kV，此时直流输电***正常运行。

综上所述，通过本发明实施例的仿真，说明本发明的一种具有滤波作用的换流变压器可以将换流阀正常换相过程中产生的谐波滤除，此时网侧绕组电压电流特征谐波明显减少，其谐波状况得到改善；谐波电流由换流阀侧产生并被分流到附加绕组上，减少了网侧绕组运行负担；同时交流侧滤波器投入也可随之减少，***无功缺额也可由附加绕组电源提供，减小了网侧和阀侧绕组无功负担。四绕组式换流变压器空载损耗和负载损耗都发生不同程度降低，噪声和体积也随之减小，其空间结构更为稳定，缠绕在主副边绕组之间的附加绕组能够在一定程度减小变压器运行时的震动噪声，提高了换流变压器运行稳定性，得到了设置滤波场外较为优良的换流站谐波滤除方案。

以上所述仅为本发明的实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构或等效流程变换，或直接或间接运用在其它相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (2)

1.一种具有滤波作用的特高压换流变压器结构，其特征在于，包括以下步骤：

S1：以特高压直流输电***换流变压器为对象，计及换流变压器磁路饱和状况和谐波流通状况，其中包括单个铁心柱电路磁路分析结构；

所述S1中所述单个铁心柱电路磁路分析结构生成过程如下：

四绕组式换流变压器绕组部分包括交流网侧绕组A、直流阀侧绕组D、两组附加绕组Ex(A)和Ex(D)，铁心结构包括网侧绕组绕线铁心柱、阀侧绕组绕线铁心柱、附加绕组Ex(A)绕线铁心柱、附加绕组Ex(D)绕线铁心柱和四组铁轭；

单个铁心柱电路磁路分析结构中，主磁通为Φ_k，漏磁通为Φ_s，绕组部分磁动势为F_k，非绕组部分磁动势为F_ek， 其绕组磁路关系约束可用下式表示：

其中，A为等值磁回路节点关联矩阵；Φ_m为磁通列向量；R为支路磁阻矩阵；F_n为磁回路节点磁动势矩阵；N为绕组匝数对角阵，对非绕组支路对应元素为0；

S2：考虑换流变压器磁路分布和电路结构，根据特高压直流输电运行场景，引入四绕组式换流变压器电磁耦合电路和电磁耦合电路等效电路模型，其中，下层从属者包括磁路结构和电路结构，分别以各磁回路磁通、磁阻、磁导、磁路电感、磁动势、绕组匝数和等值磁回路节点关联矩阵为目标函数和矩阵，以四绕组式换流变压器各绕组磁通平衡、磁动势平衡和电压电流平衡为约束，并以特高压直流输电***晶闸管运行触发角和附加绕组接入供电交流电压和相角约束为约束条件；

所述S2中所述的换流变压器电磁耦合电路生成过程如下：

对于四绕组变压器，其绕组磁通、磁动势、节点磁势、铁心磁通磁导率及磁路电感计算公式关系及约束可表示为：

其中，μ₀和μ_r为磁化特性下的铁心磁导率；l和S分别为铁心长度和横截面积；R_k为Φ_k磁通对应磁阻，R_sk为漏磁通Φ_s对应的磁阻，R′_mx为均匀分布气隙铁心磁通Φ′_mx对应的磁阻，k＝1，2，exA，exD；E为单位阵，L为磁路电感矩阵；支路磁阻矩阵R对应矩阵Λ为支路磁导矩阵，且对应元素存在R_kΛ_k＝1；

根据磁路节点定律，电磁耦合电路中磁通连接矩阵和磁通列向量可以写为：

根据电磁耦合电路在满足基尔霍夫电压电流定律约束下可得四绕组式换流变压器绕组电压电流关系式，表示如下：

其中，u₁和i₁，u₂和i₂分别为交流网侧绕组A和直流阀侧绕组D对应端电压和绕组电流；u_ex为附加绕组端电压，i_exA和i_exD分别为变压器附加绕组Ex(A)和Ex(D)对应电流；N₁和N₂分别为变压器交流网侧绕组A和直流阀侧绕组D绕组匝数，N_exA和N_exD分别为变压器附加绕组Ex(A)和Ex(D)绕组匝数；

所述S2中所述的换流变压器电磁耦合电路等效电路生成过程如下：

当附加绕组电压为三角形接线标准正弦波时，磁路电感矩阵中等值负电感L_ex和绕组端电压分别表示为：

电磁耦合电路等效电路中等效变压器变比值满足m＝N₁/N₂，r＝N₁/N_exA，网侧、阀侧和附加绕组中电流关系和各绕组等效电感及附加绕组电源等效电感可表示如下：

其中，L′_sm为附加绕组电源三相等效电感；u_sm为角形接线时附加电源电压；L_A，L_D，L′_D，L′_ex为电磁耦合电路等效电路在网侧、阀侧和附加绕组等效电感；

S3：采用电磁耦合电路等效电路结合特高压直流输电***在PSCAD/EMTDC软件计算四绕组式换流变压器电路磁路模型；

2.根据权利要求1所述的具有滤波作用的特高压换流变压器结构 ，其特征在于，所述S3中所述的特高压直流输电***场景下电磁耦合电路等效电路运行计算方法包括：

(1)特高压直流输电***模型建立，建模和连接直流滤波器、直流平波电抗器、换流变压器、换流阀、采用***导线的直流输电线路、接地极、交流滤波器，其中特高压直流输电***模型采用两个完整单极，每极采用12脉动换流器结构，考虑变压器饱和特性，Ex(A)绕组采用均匀分布气隙铁心构成附加磁回路，每个换流变压器绕组均等效为集总线圈进行建模；

(2)当四绕组式换流变压器作为Y/y接线三相换流变压器使用时，其A、D绕组接线形式均为Y型，附加绕组接线形式为三角形；

(3)以四绕组式换流变压器对比于使用普通换流变压器网侧和阀侧绕组电压电流波形、谐波电流谐波电压总畸变率和含有率判断是否具有滤波效果，若四绕组式换流变压器网侧和阀侧绕组电压电流波形在含有谐波状况下发生畸变状况发生改善，波形更接近于正弦交流波形，且网侧和阀侧绕组谐波电压总畸变率和含有率发生降低，特高压直流输电***正常运行，即模型计算证实四绕组式换流变压器具有滤波效果结论。

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