CN112195333A - 一种提高p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 - Google Patents
一种提高p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112195333A CN112195333A CN202011145518.6A CN202011145518A CN112195333A CN 112195333 A CN112195333 A CN 112195333A CN 202011145518 A CN202011145518 A CN 202011145518A CN 112195333 A CN112195333 A CN 112195333A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- heat treatment
- temperature
- thermocouple
- improving
- site
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 title claims abstract description 60
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 34
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 13
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 7
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 claims description 6
- VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N chromium nickel Chemical compound [Cr].[Ni] VNNRSPGTAMTISX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- PEUPIGGLJVUNEU-UHFFFAOYSA-N nickel silicon Chemical compound [Si].[Ni] PEUPIGGLJVUNEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 13
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 abstract description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 abstract description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 2
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明公开了一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在750‑770℃的温度下，进行70小时以上的老化。该提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，热处理施工过程中，在K型热电偶绑扎固定后，在热电偶顶点处上层加一小块5cm*5cm的薄不锈钢片，防止热电偶与加热带直接接触，增加热电偶的测温准确性。以此，有效降低P92管道焊后热处理恒温过程中的内外壁温差(小于20℃)及热处理后焊接接头处的残余应力，保证了焊缝的冲击性能，提高材料的使用性能。
Description
技术领域
本发明涉及热处理技术领域，具体为一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法。
背景技术
全国火电机组向大机组、大容量节水环保型方向发展，超临界和超超临界是我国火电机组发展的主导，为提高火电机组锅炉蒸汽温度、压力参数，提高机组效率。SA213-T92钢是在SA213-T91钢的基础上加入了1.7%的钨（W），同时钼（Mo）含量降低至0.5%，用钒、铌元素合金化并控制硼和氮元素含量的高合金铁素体耐热钢，通过加入W元素，显著提高了钢材的高温蠕变断裂强度，在焊接方面，除了有相应的焊接材料，并由于W是铁素体形成元素,焊缝的冲击韧性有所下降外，其余对预热、层间温度、焊接线能量，待马氏体完全转变后随即进行焊后热处理以及热处理温度、恒温时间两种钢的要求都是比较相近的。T92钢被广泛的应用于超临界、超超临界机组的主蒸汽、再热热段等管道，这也给此类钢材的焊接、热处理等方面均带来了新的挑战。
原始P92钢焊接接头的金相组织为回火马氏体，主要的沉淀相有M23C6碳化物，晶内存在高密度的位错。对于P92钢的热处理，对内外壁温度差有一个要求，就是要保证内外壁温差在20℃内。为达到这一要求，现场热处理时，不仅要采用内外壁加热装置，延长保温宽度，甚至尽可能进行内部封堵，还要延长恒温时间，以保证厚壁管焊缝的内外壁温差达到要求。
所以我们提出了一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，以便于解决上述中提出的问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，以解决上述背景技术提出的为达到保证内外壁温差在20℃内的这一要求，现场热处理时，不仅要采用内外壁加热装置，延长保温宽度，甚至尽可能进行内部封堵，还要延长恒温时间的问题。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在750- 770℃的温度下，进行70小时以上的老化。
优选的，所述柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶在管道外侧为绑扎固定。
优选的，所述在K型热电偶顶点处上层加一小块薄不锈钢片。
优选的，所述薄不锈钢片的的尺寸为5cm*5cm。
优选的，所述K型热电偶在760℃的温度下，进行250小时以上的老化。
优选的，所述K型热电偶为热电偶丝，且两根热电偶丝的材料分别为为镍铬、镍硅。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：该提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，热处理施工过程中，在K型热电偶绑扎固定后，在热电偶顶点处上层加一小块5cm*5cm的薄不锈钢片，防止热电偶与加热带直接接触，增加热电偶的测温准确性。以此，有效降低P92管道焊后热处理恒温过程中的内外壁温差(小于20℃)及热处理后焊接接头处的残余应力，保证了焊缝的冲击性能，提高材料的使用性能。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明提供以下技术方案：
实施例1
一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在750- 770℃的温度下，进行70小时以上的老化。
柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶在管道外侧为绑扎固定，并在K型热电偶顶点处上层加一小块薄不锈钢片，且薄不锈钢片的的尺寸为5cm*5cm。
同时K型热电偶在760℃的温度下，进行250小时以上的老化，K型热电偶为热电偶丝，且两根热电偶丝的材料分别为为镍铬、镍硅。
实施例2
一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在750℃的温度下，进行90小时的老化。
柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶在管道外侧为绑扎固定，并在K型热电偶顶点处上层加一小块薄不锈钢片，且薄不锈钢片的的尺寸为5cm*5cm。
同时K型热电偶在750℃的温度下，进行350小时的老化，K型热电偶为热电偶丝，且两根热电偶丝的材料分别为为镍铬、镍硅。
热处理施工过程中，在K型热电偶绑扎固定后，在热电偶顶点处上层加一小块5cm*5cm的薄不锈钢片，防止热电偶与加热带直接接触，增加热电偶的测温准确性。以此，有效降低P92管道焊后热处理恒温过程中的内外壁温差(小于20℃)及热处理后焊接接头处的残余应力，保证了焊缝的冲击性能，提高材料的使用性能。
实施例3
一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在760℃的温度下，进行80小时的老化。
柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶在管道外侧为绑扎固定，并在K型热电偶顶点处上层加一小块薄不锈钢片，且薄不锈钢片的的尺寸为5cm*5cm。
同时K型热电偶在760℃的温度下，进行300小时的老化，K型热电偶为热电偶丝，且两根热电偶丝的材料分别为为镍铬、镍硅。
热处理施工过程中，在K型热电偶绑扎固定后，在热电偶顶点处上层加一小块5cm*5cm的薄不锈钢片，防止热电偶与加热带直接接触，增加热电偶的测温准确性。以此，有效降低P92管道焊后热处理恒温过程中的内外壁温差(小于20℃)及热处理后焊接接头处的残余应力，保证了焊缝的冲击性能，提高材料的使用性能。
实施例4
一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在770℃的温度下，进行70小时的老化。
柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶在管道外侧为绑扎固定，并在K型热电偶顶点处上层加一小块薄不锈钢片，且薄不锈钢片的的尺寸为5cm*5cm。
同时K型热电偶在770℃的温度下，进行250小时的老化，K型热电偶为热电偶丝，且两根热电偶丝的材料分别为为镍铬、镍硅。
热处理施工过程中，在K型热电偶绑扎固定后，在热电偶顶点处上层加一小块5cm*5cm的薄不锈钢片，防止热电偶与加热带直接接触，增加热电偶的测温准确性。以此，有效降低P92管道焊后热处理恒温过程中的内外壁温差(小于20℃)及热处理后焊接接头处的残余应力，保证了焊缝的冲击性能，提高材料的使用性能。
尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (6)
1.一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，其特征在于：采用柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶作为测温元件的热处理工件,并在750- 770℃的温度下，进行70小时以上的老化。
2.根据权利要求1所述的一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，其特征在于：所述柔性陶瓷电阻加热器加热和K型热电偶在管道外侧为绑扎固定。
3.根据权利要求2所述的一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，其特征在于：所述在K型热电偶顶点处上层加一小块薄不锈钢片。
4.根据权利要求3所述的一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，其特征在于：所述薄不锈钢片的的尺寸为5cm*5cm。
5.根据权利要求1所述的一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，其特征在于：所述K型热电偶在760℃的温度下，进行250小时以上的老化。
6.根据权利要求1所述的一种提高P92高温管道现场焊后热处理质量的方法，其特征在于：所述K型热电偶为热电偶丝，且两根热电偶丝的材料分别为为镍铬、镍硅。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011145518.6A CN112195333A (zh) | 2020-10-23 | 2020-10-23 | 一种提高p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202011145518.6A CN112195333A (zh) | 2020-10-23 | 2020-10-23 | 一种提高p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN112195333A true CN112195333A (zh) | 2021-01-08 |
Family
ID=74010521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202011145518.6A Pending CN112195333A (zh) | 2020-10-23 | 2020-10-23 | 一种提高p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN112195333A (zh) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB884281A (en) * | 1959-03-17 | 1961-12-13 | British Insulated Callenders | Improvements in or relating to thermocouples |
| US3874239A (en) * | 1974-03-04 | 1975-04-01 | Thermo Couple Prod Co | Surface thermocouple |
| CN101724740A (zh) * | 2008-10-16 | 2010-06-09 | 天津诚信达金属检测技术有限公司 | 一种p92钢热处理方法 |
| CN105200224A (zh) * | 2015-11-10 | 2015-12-30 | 山东核电设备制造有限公司 | 一种调质材料制超大型容器的局部焊后热处理方法 |
| CN105648195A (zh) * | 2016-03-08 | 2016-06-08 | 西安热工研究院有限公司 | 一种提高p91、p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 |
| CN205741134U (zh) * | 2016-05-30 | 2016-11-30 | 吉林昊宇电气股份有限公司 | 三通管件现场局部热处理装置 |
| CN209559338U (zh) * | 2019-03-06 | 2019-10-29 | 中国电建集团福建工程有限公司 | 一种绑扎式热电偶测温结构 |
| CN110681966A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-14 | 中国电建集团山东电力建设第一工程有限公司 | 一种管道焊接加热装置、焊接装置及方法 |
-
2020
- 2020-10-23 CN CN202011145518.6A patent/CN112195333A/zh active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB884281A (en) * | 1959-03-17 | 1961-12-13 | British Insulated Callenders | Improvements in or relating to thermocouples |
| US3874239A (en) * | 1974-03-04 | 1975-04-01 | Thermo Couple Prod Co | Surface thermocouple |
| CN101724740A (zh) * | 2008-10-16 | 2010-06-09 | 天津诚信达金属检测技术有限公司 | 一种p92钢热处理方法 |
| CN105200224A (zh) * | 2015-11-10 | 2015-12-30 | 山东核电设备制造有限公司 | 一种调质材料制超大型容器的局部焊后热处理方法 |
| CN105648195A (zh) * | 2016-03-08 | 2016-06-08 | 西安热工研究院有限公司 | 一种提高p91、p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 |
| CN205741134U (zh) * | 2016-05-30 | 2016-11-30 | 吉林昊宇电气股份有限公司 | 三通管件现场局部热处理装置 |
| CN209559338U (zh) * | 2019-03-06 | 2019-10-29 | 中国电建集团福建工程有限公司 | 一种绑扎式热电偶测温结构 |
| CN110681966A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-14 | 中国电建集团山东电力建设第一工程有限公司 | 一种管道焊接加热装置、焊接装置及方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 姚鹏乐等: "焊缝局部热处理操作工艺的改进", 《热处理技术与装备》 * |
| 郭建新等: "T/P92钢的焊接质量控制要点", 《宁夏电力》 * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Tsuge et al. | The effect of nitrogen on the localized corrosion resistance of duplex stainless steel simulated weldments | |
| LIU et al. | Systematical innovation of heat resistant materials used for 630~ 700℃ advanced ultra-supercritical (A-USC) fossil fired boilers | |
| CN102618713A (zh) | 超超临界火电机组焊接sa335-p91/p92钢的热处理方法 | |
| CN114297796A (zh) | 一种电站锅炉异种钢焊接接头寿命评估方法 | |
| CN103710656B (zh) | 一种镍基合金和铁镍基合金的变形加工工艺 | |
| CN112195333A (zh) | 一种提高p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 | |
| CN108941521A (zh) | 一种大型双相不锈钢铸钢件的冒口切割方法 | |
| CN105648195B (zh) | 一种提高p91、p92高温管道现场焊后热处理质量的方法 | |
| CN107688700B (zh) | 一种9%Cr热强钢管道焊后热处理加热功率计算方法 | |
| JP2006258621A (ja) | フェライト系耐熱鋼のクリープ損傷推定方法 | |
| JPS6053108B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性にすぐれたニツケル基高クロム合金の製造方法 | |
| CN109454316A (zh) | 耐高温高压用高合金埋弧焊钢管焊接工艺 | |
| JPS6151009B2 (zh) | ||
| KR20100104928A (ko) | 니켈-베이스 합금 원전 구조재의 1차 계통수 응력 부식 균열 개시 방지 방법 | |
| CN103981338A (zh) | 一种长程辊底式固溶退火炉及利用其提高奥氏体不锈钢产品硅含量的方法 | |
| CN101537542B (zh) | 低焊接残余应力的2.25Cr-1Mo钢对接接头焊接结构 | |
| JPH0525944B2 (zh) | ||
| CN115130348B (zh) | 一种9%Cr热强钢厚壁管道中频感应加热局部焊后热处理最大升温速率的计算方法 | |
| CN106735777B (zh) | 防止sa335-t/p92钢焊缝热影响区块状铁素体产生的焊接方法 | |
| CN104561509A (zh) | 一种用于辅助钢管焊口热处理的方法 | |
| JPH0447008B2 (zh) | ||
| JP3869576B2 (ja) | 耐熱鋼の溶接方法 | |
| Li et al. | Effect of Aging Heat-Treatment on the Creep Behavior of Inconel 740H Used in 700° C A-USC Power Plants | |
| CN216846153U (zh) | 一种锅炉过热器管弯头内壁氧化皮厚度超声测量校准管 | |
| JPS61235516A (ja) | ステンレス鋼溶接継ぎ手の熱処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20210108 |