CN111961959A - 一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法 - Google Patents

一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111961959A
CN111961959A CN202010687369.XA CN202010687369A CN111961959A CN 111961959 A CN111961959 A CN 111961959A CN 202010687369 A CN202010687369 A CN 202010687369A CN 111961959 A CN111961959 A CN 111961959A
Authority
CN
China
Prior art keywords
ultra
deep well
well drilling
steel
drilling machine
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010687369.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN111961959B (zh
Inventor
李方坡
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
China National Petroleum Corp
CNPC Tubular Goods Research Institute
Pipeline Research Institute of CNPC
Original Assignee
China National Petroleum Corp
Pipeline Research Institute of CNPC
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by China National Petroleum Corp, Pipeline Research Institute of CNPC filed Critical China National Petroleum Corp
Priority to CN202010687369.XA priority Critical patent/CN111961959B/zh
Publication of CN111961959A publication Critical patent/CN111961959A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111961959B publication Critical patent/CN111961959B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

本发明属于石油装备制造领域，具体公开了一种中锰低碳马氏体钢，按质量百分比计，包括以下组分：C：0.18～0.21％、Si：0.65～0.85％、Mn：1.65～1.85％、Cr：0.9～1.1％、Mo：0.5‑0.6％、Ni：1.8～2.1％、V：0.21～0.25％、S≤0.005％和P≤0.01％，其余为铁和不可避免的杂质，具有高的强度和韧性。本发明还公开了利用所述中锰低碳马氏体钢制备的超深井钻机吊环，直径可达到150mm，满足超深井钻机吊环使用要求。本发明还公开了所述超深井钻机吊环的制备方法，成本低，制造周期短。

Description

一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法
技术领域
本发明属于石油装备制造领域，具体涉及一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法。
背景技术
吊环是石油钻机的一种重要提升构件，是一种实心棒材锻件，主要承受拉伸载荷和疲劳载荷。随着超深井钻机的推广应用，对吊环提升能力的要求越来越高，吊环直径越来越大，为了确保吊环的整体服役安全，要求其整个截面具有一致的力学性能，尤其是心部位置材料具有高的强度和韧性，这就要求吊环用钢具有足够的淬透性和强韧性。目前，用于吊环制造的材料主要有 20SiMn2MoV和20Cr2Ni4，由于20SiMn2MoV在-20℃条件下的冲击功值不足 42J，所以无法在低温条件下使用，20Cr2Ni4材料对于制造直径小于120mm的吊环，其低温韧性能够满足要求，但打磨较为困难，生产效率较低。针对 20Cr2Ni4材料存在的不足，CN201310526082.9提出了一种制造吊环的马氏体钢组分为0.19≤C≤0.24，Si≤0.37，P≤0.015，S≤0.015，2≤Mn≤2.4，0.7≤ Cr≤1，1.4≤Ni≤1.7，04≤Mo≤0.5，0.07≤V≤0.12，其余为Fe，合计为100％，可用于制造直径为90mm左右的吊环。CN100453683提出了一种可以用于制造吊环的低温高强度钢，其化学成分为C：0.16～0.24，Si：1.0～1.4，Cr：0.8～1.2，Ni：1.0～1.4，Mo:0.2～040，V：0.05～0.2，P≤0.035，S≤0.035，Cu≤0.05及余量铁，可用于制造直径约为76mm的150t吊环。综合分析，目前钻机吊环用钢对于直径小于120mm的吊环产品可以满足要求，而针对9000m及以上超深井钻机用截面直径达150mm，甚至更大直径的吊环产品，目前的材料已无法满足使用要求。
发明内容
本发明的目的之一在于提供一种中锰低碳马氏体钢及采用中锰低碳马氏体钢制备的超深井钻机吊环，具有高的强度和韧性，满足超深井钻机吊环使用要求。
本发明的目的之二在于提供一种超深井钻机吊环的制备方法，制造方法简单，制造周期短。
本发明是通过以下技术方案来实现：
一种中锰低碳马氏体钢，以质量百分比计，包括以下组分：
C：0.18％～0.21％、Si：0.65％～0.85％、Mn：1.65％～1.85％、Cr：0.9％～1.1％、Mo：0.5％～0.6％、Ni：1.8％～2.1％、V：0.21％～0.25％、0<S≤0.005％和0<P≤ 0.01％，其余为铁和不可避免的杂质。
进一步，所述低碳马氏体钢的屈服强度为1227～1291MPa，抗拉强度为 1419～1473MPa，伸长率为14％～16％，-20℃条件下的冲击吸收能为56～63J。
本发明还公开了采用所述的中锰低碳马氏体钢制备的超深井钻机吊环，超深井钻机吊环的直径为140～155mm。
本发明还公开了所述超深井钻机吊环的制备方法，具体包括以下步骤：
(1)按照上述配比称取各组分，精炼成钢坯；
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径不小于690mm的铸锭，将铸锭加热均匀，进行锻造，获得直径350mm～380mm圆钢，锻造后进行退火处理；
(3)将圆钢加热均匀后进行锻造，锻造获得直径为140～155mm的吊环试样；
(4)将吊环试样加热至900～910℃，保温3h～4h，空冷至室温，随后在 870℃～880℃条件下进行淬火处理，保温3h～4h，随后再加热至230±10℃，保温4h以上，随炉冷却至室温，得到超深井钻机吊环。
进一步，步骤(2)中，电渣重熔处理具体为：钢坯在350±20℃条件下烘烤并进行表面除锈，熔渣在830±20℃条件下烘烤，熔速控制为12～15kg/min。
进一步，步骤(2)中，退火处理的温度不低于400℃。
进一步，步骤(2)中，加热的温度控制在1200±10℃，锻造的终止温度控制在860℃以上。
进一步，步骤(3)中，加热的温度控制在1200±10℃，锻造的终止温度控制在860℃以上。
进一步，步骤(4)中，冷却的方式为空冷。
进一步，步骤(4)中，淬火处理过程采用水作为冷却介质。
与现有技术相比，本发明具有以下有益的技术效果：
本发明的吊环材料中通过采用0.18％～0.21％的C，C是决定钢强度的主要元素，可以提高钢强度，促进淬火过程中板条马氏体的形成，过高或过低则会显著影响马氏体组织的含量和性能，降低钢强韧性；采用0.65％～0.85％的Si 作为脱氧剂，与钢液中的氧化物形成硅酸盐，使钢体致密，同时适量的Si也可以改善钢的淬透性，并提高回火脆性温度区间，但Si含量过高会降低钢的韧性，控制合理的Si含量，既保证充分脱氧，又改善钢的淬透性和回火脆性；采用1.65％～1.85％的Mn，可以提高钢的淬透性，与C、Si、Cr和Mo协同配合，提高淬火组织中板条马氏体的含量和强度，含量过高时会影响钢的韧性；加入0.9％～1.1％的Cr，是碳化物形成元素，与C、Mn和V元素配合，提高钢的强度，促进淬火过程中细小均匀马氏体组织的形成，过高时则容易形成碳化物析出，影响韧性；加入0.5％～0.6％的Mo，可以提高钢的淬透性，形成碳化物，提高钢的强度和低温韧性，与C、Mn、Cr和Ni元素协同配合，降低淬火过程中的残余应力，控制冷却过程中的变形，改善回火脆性，提高低温韧性和加工性能；加入1.8～2.1％的Ni，提高钢的淬透性，充分保证钢的低温韧性，与C、Mn、Cr和Mo元素协同配合，降低冷却过程中的变形；加入 0.21％～0.25％V，与C、Cr和Ni元素协同配合，细化晶粒，形成强化相，提高钢的强韧性匹配，过高则易导致偏析降低钢的韧性；通过控制有害元素S≤ 0.005％，控制MnS夹杂的形成，保证钢的韧性；通过控制有害元素P≤0.01％，避免使钢产生偏析，提高热处理过程中的组织转变率，保证钢的微观组织和性能的均匀性。
进一步，本发明通过控制低碳马氏体钢的化学成分，采用一定量的Ni和 Cr，适量的C、Si和Mn元素和细晶强化元素V，各成分协同配合，所得吊环的屈服强度大于1200MPa，抗拉强度大于1350MPa，伸长率大于13％，-20℃条件下的冲击吸收能大于50J，确保超深井钻机用大截面吊环的强韧性，同时也有效控制了吊环用马氏体钢的制造成本。
本发明公开的采用上述低碳马氏体钢制备的超深井钻机吊环，直径可达到150mm，满足超深井钻机吊环使用要求。
本发明公开的超深井钻机吊环的制备方法，工艺简单，制造周期短；通过控制钢化学成分的协同配合，大幅度提升了吊环用钢的淬透性，对吊环试样进行高温淬火处理，使得板条马氏体的含量明显高于目前使用材料，而且变形较小；采用230±10℃的低温回火，可以充分消除淬火过程中形成的残余应力，改善淬火马氏体的韧性，而且有效避免了回火脆性的出现，充分发挥淬火马氏体高强韧性的优势。本发明通过合理控制吊环用钢化学成分中的C、Si、Cr、 Mn、Mo、Ni、V、S和P元素含量，通过化学元素之间的协同配合，采用高温淬火的方式获得板条马氏体组织，大幅度降低夹杂物及有害组织的形成，采用230±10℃低温回火，同时将变形和残余应力控制在较低的范围，保证钢吊环高强韧性。
进一步，淬火处理采用水作为冷却介质，获得均匀细小的板条马氏体组织，既可以保证吊环全截面性能优异而且不存在淬火开裂的风险，水作为冷却介质的成本显著低于目前使用的各类专用冷却液。
附图说明
图1为本发明实施例1得到的吊环的金相组织图；
图2为本发明实施例2得到的吊环的金相组织图；
图3为本发明实施例3得到的吊环的金相组织图；
图4为本发明实施例4得到的吊环的金相组织图。
具体实施方式
下面结合具体的实施例对本发明做进一步的详细说明，所述是对本发明的解释而不是限定。
本发明提供一种超深井钻机吊环用中锰低碳马氏体钢及其制造工艺，按质量百分比计，其成分组成为：C：0.18～0.21％、Si：0.65～0.85％、Mn：1.65～1.85％、 Cr：0.9～1.1％、Mo：0.5-0.6％、Ni：1.8～2.1％、V：0.21～0.25％、S≤0.005％和 P≤0.01％，其余为铁和不可避免的杂质。
本发明制造工艺的技术方案包括以下步骤：
(1)按下述成分进行精炼成钢坯，其成分按质量百分比计组成为C： 0.18～0.21％、Si：0.65～0.85％、Mn：1.65～1.85％、Cr：0.9～1.1％、Mo：0.5-0.6％、 Ni：1.8～2.1％、V：0.21～0.25％、S≤0.005％和P≤0.01％，其余为铁和不可避免的杂质。
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径为690mm以上的铸锭，将铸锭加热均匀，加热温度控制在1200±10℃，进行锻造，锻造开始温度控制为 1190℃，锻造终止温度为880℃，锻造获得吊环用圆钢，完成锻造后表面温度降低至不低于400℃进炉退火处理；
(3)将圆钢重新加热至1200±10℃，进行锻造，锻造的终止温度控制在 860℃以上，锻造获得直径为140～155mm直径的吊环试样；
(4)将吊环产品加热至900℃～910℃，保温3～4h，空冷至室温，随后再加热至870℃～880℃，保温3～4h，进行淬火处理，淬火介质为水，随后再加热至230±10℃，保温4h以上，随炉冷却至室温。
实施例1
本发明公开了一种吊环的制备方法，具体包括以下步骤：
(1)如表1所示，按下述成分进行精炼成钢坯，其成分按质量百分比计，包括以下组分：
C：0.18％；Si：0.65％；Mn：1.65％；Cr：0.9％；Mo：0.5％；Ni：1.8％； V：0.21％；S：0.005％和P：0.009％，其余为铁和不可避免的杂质。
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径为690mm铸锭，将铸锭加热均匀，加热温度至1200℃进行锻造，终锻温度控制在880℃以上，锻造获得直径 350mm～360mm圆钢，完成锻造后表面温度降低至400℃进炉退火处理；
(4)将圆钢重新加热至1200℃，进行锻造，终锻温度控制在880℃以上，锻造获得直径为150mm的吊环试样；
(5)将吊环试样加热至900℃，保温3h，空冷至室温，随后再加热至870℃，保温3h，进行淬火处理，淬火介质为水，随后再加热至230℃，保温4h，随炉冷却至室温，得到吊环。
对本实施例获得的吊环进行力学性能测试，如表2所所示，屈服强度为 1419MPa，抗拉强度为1227MPa，伸长率为14％，-20℃条件下的冲击吸收能为61J，金相显微组织如图1所示。
实施例2
本发明公开了一种吊环的制备方法，具体包括以下步骤：
(1)如表1所示，
按下述成分进行精炼成钢坯，其成分按质量百分比计，包括以下组分：
C：0.21％；Si：0.85％；Mn：1.85％；Cr：1.1％；Mo：0.6％；Ni：2.1％； V：0.25％；S：0.002％和P：0.01％，其余为铁和不可避免的杂质。
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径为870mm铸锭，将铸锭加热均匀，加热温度至1210℃进行锻造，锻造的终止温度控制在860℃以上，锻造获得直径350mm～360mm圆钢，完成锻造后表面温度降低至450℃进炉退火处理；
(4)将圆钢重新加热至1200℃，进行锻造，终锻温度控制在880℃，锻造获得直径为140mm的吊环试样；
(5)将吊环试样加热至910℃，保温4h，空冷至室温，随后再加热至880℃，保温4h，进行淬火处理，淬火介质为水，随后再加热至240℃，保温5h，随炉冷却至室温，得到吊环。
对本实施例获得的吊环进行力学性能测试，如表2所所示，屈服强度为1473MPa，抗拉强度为1291MPa，伸长率为14％，-20℃条件下的冲击吸收能为56J，金相显微组织如图1所示。
实施例3
本发明公开了一种吊环的制备方法，具体包括以下步骤：
(1)如表1所示，按下述成分进行精炼成钢坯，其成分按质量百分比计，包括以下组分：
C：0.19％；Si：0.71％；Mn：1.85％；Cr：1.0％；Mo：0.56％；Ni：2.1％； V：0.21％；S：0.002％和P：0.007％，其余为铁和不可避免的杂质。
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径为690mm铸锭，将铸锭加热均匀，加热温度至1210℃进行锻造，锻造的终止温度控制在860℃以上，锻造获得直径350mm～360mm圆钢，完成锻造后表面温度降低至420℃进炉退火处理；
(4)将圆钢重新加热至1210℃，进行锻造，终锻温度控制在880℃，锻造获得直径为145mm的吊环试样；
(5)将吊环试样加热至905℃，保温3.5h，空冷至室温，随后再加热至 880℃，保温4h，进行淬火处理，淬火介质为水，随后再加热至230℃，保温 5h，随炉冷却至室温，得到吊环。
对本实施例获得的吊环进行力学性能测试，如表2所所示，屈服强度为 1455MPa，抗拉强度为1230MPa，伸长率为16％，-20℃条件下的冲击吸收能为63J，金相显微组织如图3所示。
实施例4
本发明公开了一种吊环的制备方法，具体包括以下步骤：
(1)如表1所示，按下述成分进行精炼成钢坯，其成分按质量百分比计，包括以下组分：
C：0.21％；Si：0.65％；Mn：1.75％；Cr：1.1％；Mo：0.5％；Ni：2.0％； V：0.23％；S：0.005％和P：0.007％，其余为铁和不可避免的杂质。
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径为690mm铸锭，将铸锭加热均匀，加热温度至1205℃进行锻造，锻造的终止温度控制在860℃以上，锻造获得直径350mm～360mm圆钢，完成锻造后表面温度降低至430℃进炉退火处理；
(4)将圆钢重新加热至1200℃，进行锻造，终锻温度控制在880℃，锻造获得直径为155mm的吊环试样；
(5)将吊环试样加热至910℃，保温4h，空冷至室温，随后再加热至875℃，保温3h，进行淬火处理，淬火介质为水，随后再加热至235℃，保温6h，随炉冷却至室温，得到吊环。
对本实施例获得的吊环进行力学性能测试，如表2所所示，屈服强度为 1460MPa，抗拉强度为1245MPa，伸长率为15％，-20℃条件下的冲击吸收能为58J，金相显微组织如图4所示。
本发明的电渣重熔处理工艺具体为：钢坯在350±20℃条件下烘烤并进行表面除锈，熔渣在830±20℃条件下烘烤，熔速控制为12～15kg/min。
表1钢的化学成分(Wt，％)
C Si Mn Cr Mo Ni V S P
实施例1 0.18 0.65 1.65 0.9 0.5 1.8 0.21 0.005 0.009
实施例2 0.21 0.85 1.85 1.1 0.6 2.1 0.25 0.002 0.01
实施例3 0.19 0.71 1.85 1.0 0.56 2.1 0.21 0.002 0.007
实施例4 0.21 0.65 1.75 1.1 0.5 2.0 0.23 0.005 0.007
表2钢的力学性能
抗拉强度(MPa) 屈服强度/MPa 伸长率/％ 冲击吸收能(-20℃)/J
实施例1 1419 1227 14 61
实施例2 1473 1291 14 56
实施例3 1455 1230 16 63
实施例4 1460 1245 15 58

Claims (10)

1.一种中锰低碳马氏体钢，其特征在于，以质量百分比计，包括以下组分：C：0.18％～0.21％、Si：0.65％～0.85％、Mn：1.65％～1.85％、Cr：0.9％～1.1％、Mo：0.5％～0.6％、Ni：1.8％～2.1％、V：0.21％～0.25％、0<S≤0.005％和0<P≤0.01％，其余为铁和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的中锰低碳马氏体钢，其特征在于，所述低碳马氏体钢的屈服强度为1227～1291MPa，抗拉强度为1419～1473MPa，伸长率为14％～16％，-20℃条件下的冲击吸收能为56～63J。
3.采用权利要求1～2所述的中锰低碳马氏体钢制备的超深井钻机吊环，其特征在于，超深井钻机吊环的直径为140～155mm。
4.权利要求3所述超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，具体包括以下步骤：
(1)按照上述配比称取各组分，精炼成钢坯；
(2)将钢坯进行电渣重熔处理，获得直径不小于690mm的铸锭，将铸锭加热均匀，进行锻造，获得直径350mm～380mm圆钢，锻造后进行退火处理；
(3)将圆钢加热均匀后进行锻造，锻造获得直径为140～155mm的吊环试样；
(4)将吊环试样加热至900～910℃，保温3h～4h，空冷至室温，随后在870℃～880℃条件下进行淬火处理，保温3h～4h，随后再加热至230±10℃，保温4h以上，随炉冷却至室温，得到超深井钻机吊环。
5.根据权利要求4所述的超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，步骤(2)中，电渣重熔处理具体为：钢坯在350±20℃条件下烘烤并进行表面除锈，熔渣在830±20℃条件下烘烤，熔速控制为12～15kg/min。
6.根据权利要求4所述的超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，步骤(2)中，退火处理的温度不低于400℃。
7.根据权利要求4所述的超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，步骤(2)中，加热的温度控制在1200±10℃，锻造的终止温度控制在860℃以上。
8.根据权利要求4所述的超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，步骤(3)中，加热的温度控制在1200±10℃，锻造的终止温度控制在860℃以上。
9.根据权利要求4所述的超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，步骤(4)中，冷却的方式为空冷。
10.根据权利要求4所述的超深井钻机吊环的制备方法，其特征在于，步骤(4)中，淬火处理过程采用水作为冷却介质。
CN202010687369.XA 2020-07-16 2020-07-16 一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法 Active CN111961959B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010687369.XA CN111961959B (zh) 2020-07-16 2020-07-16 一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010687369.XA CN111961959B (zh) 2020-07-16 2020-07-16 一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111961959A true CN111961959A (zh) 2020-11-20
CN111961959B CN111961959B (zh) 2022-01-04

Family

ID=73361880

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010687369.XA Active CN111961959B (zh) 2020-07-16 2020-07-16 一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111961959B (zh)

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0526467B1 (en) * 1990-04-24 1997-04-23 Kennametal Inc. Air hardening steel
CN103572176A (zh) * 2013-10-30 2014-02-12 宝鸡石油机械有限责任公司 一种低碳马氏体钢及其制备吊环的方法
CN104313449A (zh) * 2014-09-29 2015-01-28 中原特钢股份有限公司 一种低温高强高韧吊环用钢的生产方法
CN104975235A (zh) * 2015-07-20 2015-10-14 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种120ksi钢级高强韧中碳调质圆钢及其制造方法
CN104988425A (zh) * 2015-05-25 2015-10-21 西安交通大学 一种超高强度高韧性低碳马氏体铸钢及其制备方法
CA2994195A1 (en) * 2015-09-10 2017-03-16 Strato, Inc. Impact resistant ductile iron castings
CN110284062A (zh) * 2019-06-29 2019-09-27 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种具有高强度、高韧性的大直径圆钢及其制造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0526467B1 (en) * 1990-04-24 1997-04-23 Kennametal Inc. Air hardening steel
CN103572176A (zh) * 2013-10-30 2014-02-12 宝鸡石油机械有限责任公司 一种低碳马氏体钢及其制备吊环的方法
CN104313449A (zh) * 2014-09-29 2015-01-28 中原特钢股份有限公司 一种低温高强高韧吊环用钢的生产方法
CN104988425A (zh) * 2015-05-25 2015-10-21 西安交通大学 一种超高强度高韧性低碳马氏体铸钢及其制备方法
CN104975235A (zh) * 2015-07-20 2015-10-14 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种120ksi钢级高强韧中碳调质圆钢及其制造方法
CA2994195A1 (en) * 2015-09-10 2017-03-16 Strato, Inc. Impact resistant ductile iron castings
CN110284062A (zh) * 2019-06-29 2019-09-27 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种具有高强度、高韧性的大直径圆钢及其制造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
李春华等: "淬火低碳钢的组织形态与机械性能的研究", 《吉林农业大学学报》 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN111961959B (zh) 2022-01-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110983178B (zh) 一种滚珠丝杠轴承用钢及其制造方法
CN109023119B (zh) 一种具有优异塑韧性的耐磨钢及其制造方法
CN111286670B (zh) 中碳非调质钢及其制备工艺和连杆及其制备工艺
CN110846580B (zh) 一种高Mo高性能Mn-Cr系风电输出齿轮用钢及其生产方法
CN108220815B (zh) 热锻用高热强性、高冲击韧性热作模具钢及制备方法
CN105525226A (zh) 一种马氏体不锈钢盘条及其制造方法
CN108950432B (zh) 一种高强度、高韧性低合金耐磨钢的制造方法
CN114411043B (zh) 一种大型热锻热作模具钢的制备方法
CN109136779B (zh) 一种马氏体基体1100MPa级稀土Q&amp;P钢制备方法
JP2024502743A (ja) ゼッパ型ユニバーサルジョイントリテーナ用鋼及びその製造方法
CN111850399B (zh) 具有良好耐磨性耐蚀塑料模具钢及其制备方法
JP2012214832A (ja) 機械構造用鋼およびその製造方法
CN114134409A (zh) 一种滚珠丝母轴承用钢及其制造方法
WO2021208181A1 (zh) 一种低温高韧高温高强及高淬透性热模钢及制备技术
CN102864383B (zh) 一种低合金钢
CN113584390B (zh) 一种高强螺栓用圆钢及其制备方法
CN114134431B (zh) 一种方坯连铸连轧2000Mpa级高强高韧高淬透性弹簧钢及其制造方法
CN114134397B (zh) 一种适用于冷挤压滚珠丝母用钢及其生产方法
CN112281053B (zh) 一种SiMnCrNiMo系低碳马氏体钢、钻机吊环及其制造方法
CN111961959B (zh) 一种中锰低碳马氏体钢、超深井钻机吊环及其制备方法
JP7458685B2 (ja) 高強度の抗崩壊オイルケーシングおよびその製造方法
CN112030066B (zh) 一种低碳马氏体钢、万米钻机吊环及其制备方法
CN114134387A (zh) 一种抗拉强度1300MPa级厚规格超高强钢板及其制造方法
CN107312976B (zh) 一种贝氏体钢轨及生产方法
CN114457284B (zh) 一种高硅含钒、钛不锈钢材料及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant