CN111647816A - 一种550MPa级连续热镀锌结构钢板及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于轧钢技术领域，具体涉及一种550MPa级连续热镀锌结构钢板及其制备方法，按质量百分比计，所述钢板包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％，Si 0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％，Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质。本发明所述制备方法包括：冶炼并连铸得到钢板坯，将所述钢板坯依次进行热轧、冷轧，得到冷轧钢板；将所述冷轧钢板依次进行连续热镀锌、平整处理，得到所述550MPa级连续热镀锌结构钢板。本发明通过控制钢板中各元素成分及其含量，并通过控制所述热轧、冷轧、热镀锌过程的退火及平整等工艺参数，从而得到一种生产工艺简化的并同时具备较高塑性的550MPa级连续热镀锌结构钢板。

Description

一种550MPa级连续热镀锌结构钢板及其制备方法
技术领域
本发明属于轧钢技术领域，具体涉及一种550MPa级连续热镀锌结构钢板及其制备方法。
背景技术
S550GD+Z结构钢属于高强度的结构钢，在现有技术中主要是采用连续热镀锌的方法进行生产这种结构钢。S550GD+Z结构钢具有较高的强度、良好的耐腐蚀性能，其广泛用于制造轻钢结构楼承板、船舶货架底座、船踏板等。在国标GB/T 2518-2004中，对S550GD+Z结构钢的标准成分要求是：C≤0.25％，Mn≤1.70％，P≤0.20％，S≤0.35％；对S550GD+Z结构钢的性能要求为Re≥550MPa，Rm≥560MPa。
通常，采用“半退火”的低碳钢形式来生产S550GD+Z结构钢，所限定的退火温度一般均在600℃以下，而常规钢种则均采用高于700℃的温度来退火，该退火温度下得到的是未完全再晶组织，其塑性较差。如中国专利申请 CN102212666公开了一种S550GD+Z高强钢的生产方法，该方法中将退火温度提高至600-650℃，但该退火温度仍然属于一个较低的范围值，所制备得到的S550GD+Z结构钢塑性较差，且生产工艺不够简化从而导致较高的成本耗费。
因此，亟需一种生产工艺简化的并同时具备较高塑性的S550GD+Z结构钢的研究开发。
发明内容
鉴于上述问题，本发明提供一种550MPa级连续热镀锌结构钢板极其制备方法。本发明所述制备方法中，通过控制钢板中各元素成分及其含量，并通过控制所述热轧、冷轧、热镀锌过程的退火及平整等相关工艺参数，从而得到一种生产工艺简化的并同时具备较高塑性的S550GD+Z结构钢(即本发明所述550MPa级连续热镀锌结构钢板)，取得了预料不到的技术效果；从本申请说明书的实施例部分可以看出，本发明制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板的抗拉强度为710～790MPa，屈服强度为650～680MPa，延伸率 A80为18～23％，极大地提高了550MPa级连续热镀锌结构钢板的塑性。
用于实现上述目的的技术方案如下：
本发明提供一种550MPa级连续热镀锌结构钢板，其特征在于，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％，Si 0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％， Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板中，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.08～0.10％， Mn 0.5～1.1％，Si 0.20～0.40％，P 0.06～0.08％，S≤0.01％，Als≤0.02％，N≤0.001％， Ti 0.07～0.09％，余量为铁和不可避免的杂质；
在进一步优选的实施方案中，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.085％，Mn 0.9％，Si 0.32％，P 0.076％，S 0.01％，Als 0.01％， N0.0005％，Ti 0.085％，余量为铁和不可避免的杂质。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的厚度为0.25～3.0mm；
在进一步优选的实施方案中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织包含TiC颗粒；其中，所述TiC颗粒的平均尺寸为3-6nm；所述TiC颗粒的体积分数为0.05％～0.14％；
在进一步优选的实施方案中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织中的晶粒的平均尺寸为4-6μm；
在进一步优选的实施方案中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织为等轴状再结晶组织。
本发明所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的抗拉强度为710～790MPa，屈服强度为650～680MPa，延伸率A80为18～23％。
本发明还提供一种本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，所述制备方法包括：冶炼并连铸得到钢板坯，将所述钢板坯依次进行热轧、冷轧，得到冷轧钢板；将所述冷轧钢板依次进行连续热镀锌、平整处理，得到所述550MPa级连续热镀锌结构钢板；
其中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％， Si0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％，Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质；
在进一步优选的实施方案中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.08～0.10％，Mn 0.5～1.1％，Si 0.20～0.40％，P 0.06～0.08％，S≤0.01％，Als≤0.02％， N≤0.001％，Ti 0.07～0.09％，余量为铁和不可避免的杂质。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.085％，Mn 0.9％，Si 0.32％， P 0.076％，S0.01％，Als 0.01％，N 0.0005％，Ti 0.085％，余量为铁和不可避免的杂质。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1260～1350℃，终轧温度为800～860℃，卷取温度为520～720℃；
在进一步优选的实施方案中，所述将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1310～1320℃，终轧温度为845～855℃，卷取温度为620～660℃。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为60～85％；
在进一步优选的实施方案中，所述冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为 80～85％。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述将所述冷轧钢板进行连续热镀锌，包括：将所述冷轧钢板在进行所述连续热镀锌之前进行退火处理，其中，所述退火处理的均热温度为730～840℃。
在进一步优选的实施方案中，所述将所述冷轧钢板进行连续热镀锌，包括：将所述冷轧钢板在进行所述连续热镀锌之前进行退火处理，其中，所述退火处理的均热温度为820～840℃。
在一个实施方案中，本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述平整处理的过程中的平整延伸率为0.3～0.5％。
本发明另外还提供一种本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板。
本发明所述实施方案中，通过添加一定含量的元素C和Ti，能够产生析出强化的效果，从而提高本发明所制备得到的钢板的强度。具体而言，C和Ti 能够结合成TiC粒子，而析出强化效果与析出体积分数、析出粒子的尺寸密切相关，析出体积分数越多，析出粒子的尺寸越小，则析出强化的效果越显著。相较于普通钢板而言，本发明的特点就是通过在钢板中析出大量细小TiC粒子显著提高强度。本发明通过反复多次的优化试验，最终将所述钢板中的C和 Ti的含量范围分别限定为0.05～0.12％、0.03～0.12％，更优选C 0.08～0.10％、Ti 0.07～0.09％；进一步优选C 0.085％、Ti 0.085％；从而确保在不改变所述钢板的其他优异性能的基础上能够得到足够多的析出体积分数，从而能够得到高强度的钢板。
发明人认识到，元素Mn一方面是有效的固溶强化元素，能直接提高钢板的强度。发明人还认识到，元素Mn的更重要的作用在于其降低了C元素在钢板中的活度，从而使得C元素扩散困难，限制了碳化物的生长。发明人进一步还认识到，随着钢板中元素Mn含量的增加，则TiC的析出颗粒将变得细小并且数量明显增多，在这些析出颗粒之间的平均间距相应减小，从而产生更加显著的析出强化效果。此外，元素Mn还可以显著细化铁素体晶粒并增加铁素体晶粒强化效果。本发明通过反复多次的优化试验，最终将所述钢板中的Mn的含量范围限定为0.3～1.3％，优选Mn 0.5～1.1％，进一步优选Mn 0.9％，从而使得TiC析出颗粒的平均间距保持在0.01μm以内，得到尺寸为5-8μm的晶粒，产生更加显著的析出强化效果。
元素Si是提高钢板强度的有效元素，本发明通过反复多次的优化试验，最终将所述钢板中的Si的含量范围限定为0.10～0.50％，优选Si 0.20～0.40％，进一步优选Si0.32％；从而确保在不改变所述钢板的其他优异性能的基础上能够显著提高钢板的强度。
元素P属于杂质元素，同时也是一种有利于强化固溶的元素，但元素P 含量过高则会产生脆性，不利于钢板的成形性能。本发明通过多次平衡优化试验，最终将所述钢板中的P的含量范围限定为0.04～0.09％，优选P 0.06～0.08％，进一步优选P 0.076％；有利于制备得到综合性能优良且塑性得到明显改善的钢板。
元素Als在冶炼过程中以脱氧方式添加，本发明通过多次平衡优化试验，最终将所述钢板中的Als的含量范围限定为≤0.06％，优选Als≤0.02％，进一步优选Als 0.01％；有利于制备得到综合性能优良的钢板。
元素S和N为杂质元素，在钢板中无法完全去除。S和N分别可以与Ti 反应生成TiS和TiN的粒子，这两种粒子会在高温下析出，其强化效果相对较弱，本发明基于综合平衡的考虑，适当减少这两种元素对Ti元素的消耗，将S 和N均控制在较低范围，分别为S≤0.01％、N≤0.003％，优选S≤0.01％、N≤ 0.001％，进一步优选S 0.01％、N 0.0005％；有利于制备得到综合性能优良的钢板。
本发明中，钢板坯中的Ti元素含量较高，在钢板坯自然冷却过程中将析出大量粗大的TiC粒子，而粗大的第二相粒子析出强化效果较弱。基于此，本发明人认识到，适当控制本发明所述热轧的加热温度能够使粗大的第二相粒子实现回溶，然后在该热轧过程中可以重新析出尺寸更加细小的粒子，从而能够增加强化效果。鉴于上述研究，本发明通过多次平衡优化试验，最终将本发明所述热轧的加热温度限定为1260～1350℃，进一步优选1310～1320℃。
本发明的发明人研究发现，所述钢板坯的终轧温度是控制钢板坯中晶粒尺寸和第二相粒子尺寸的有效手段，细的晶粒尺寸和第二相粒子有利于钢板强度的进一步提升，适当降低终轧温度能够使钢板中产生细小的第二相粒子和较细的晶粒尺寸，但是，如果该终轧温度过低，则产生混晶等缺陷，不利于最终产品的综合性能。鉴于上述研究，本发明通过多次平衡优化试验，最终将钢板坯的终轧温度限定为800～860℃，进一步优选845～855℃。
本发明的发明人研究还发现，通过调节卷取温度，同样可以调整TiC的析出粒子大小，有利于热轧板的强度；该卷取温度越高，析出粒子生长越充分，尺寸越粗大，则热轧板的强度越低，反之，则强度越高。鉴于上述研究，本发明通过多次平衡优化试验，最终将钢板坯的卷取温度限定为520～720℃，进一步优选620～660℃；在此范围内TiC的析出粒子平均尺寸在2-4nm左右，可获得强度适当的综合性能均优良的热轧板。
此外，发明人在研究过程中发现，所述热轧板经过所述冷轧后，将会产生加工硬化的效果，从而使得强度大幅度提升。鉴于此，本发明针对冷轧工艺进行了大量试验来选取最适当的冷轧压下率，将冷轧的压下率限定为60～85％，进一步优选80～85％；在该条件下冷轧所制备得到的钢板的屈服强度可达到900 MPa～1200MPa。
本发明所述连续热镀锌过程中，采用完全再结晶的退火工艺来获得性能优良的钢板。本发明所述将所述冷轧钢板进行连续热镀锌，包括：将所述冷轧钢板在进行所述连续热镀锌之前进行退火处理。本发明针对该退火处理进行了大量试验，选取最适当的退火均热温度，最终将该退火均热温度限定在730～840℃，进一步优选820～840℃，从而确保所述钢板在具备优良的综合性能的基础上获得目标强度。本发明所设定的退火温度与其他常规钢板品种的退火温度一致，在钢板生产过程中不需要进行温度过渡，简化了生产工艺减少了成本消耗，同时获得了具有等轴状再结晶组织的钢板，使得本发明所述钢板的延伸率A80为18～23％，极大地提高了所述钢板的塑性。
进一步而言，本发明所述钢板在退火后再经过平整处理，一方面能够得到较好的表面质量和板形，另一方面能够消除低碳钢的屈服平台，以根据国际和国家标准对S550GD+Z结构钢的屈服强度以上屈服(ReH)为准。因此，本发明所述技术方案在保证S550GD+Z结构钢的表面质量和板形的情况下，采用较低的平整延伸率，有利于保留屈服平台，得到较高的屈服强度值。本发明通过多次平衡优化试验，将所述平整延伸率设定为0.3～0.5％。
本发明所述的一个或多个技术实施方案，至少具有如下技术效果或优点：
(1)本发明所述制备方法中，通过控制钢板所包含的各成分及其含量，并通过控制所述热轧、冷轧、热镀锌过程的退火及平整工艺，从而得到一种生产工艺简化的并同时具备较高塑性的S550GD+Z结构钢，取得了预料不到的技术效果。
(2)本发明所设定的退火温度与其他常规钢板品种的退火温度一致，在钢板生产过程中不需要进行温度过渡，能够实现对析出强化的控制，简化了生产工艺减少了成本消耗，同时获得了具有等轴状再结晶组织的钢板，使得本发明所述钢板的延伸率A80为18～23％，极大地提高了所述钢板的塑性，带来可观的经济效益。
(3)本发明制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板的抗拉强度为 710～790MPa，屈服强度为650～680MPa，延伸率A80为18～23％，极大地提高了550MPa级连续热镀锌结构钢板的塑性。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1示出了本发明实施例1中试验组2所制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板的金相组织照片；
图2示出了本发明实施例1中试验组2所制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板的析出粒子照片。
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
本发明实施例提供的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：
本发明提供一种550MPa级连续热镀锌结构钢板，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％，Si 0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％，Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.08～0.10％，Mn 0.5～1.1％，Si 0.20～0.40％，P 0.06～0.08％，S≤0.01％，Als≤0.02％，N≤0.001％， Ti0.07～0.09％，余量为铁和不可避免的杂质；
按质量百分比计，本发明所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.085％，Mn0.9％，Si 0.32％，P 0.076％，S 0.01％，Als 0.01％，N 0.0005％， Ti 0.085％，余量为铁和不可避免的杂质。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的抗拉强度为710～790MPa，屈服强度为650～680MPa，延伸率A80为18～23％；
本发明所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的厚度为0.25～3.0mm。
在进一步优选的实施方案中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织包含TiC颗粒；其中，所述TiC颗粒的平均尺寸为3-6nm；所述TiC颗粒的体积分数为0.05％～0.14％；
在进一步优选的实施方案中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织中的晶粒的平均尺寸为4-6μm；
在进一步优选的实施方案中，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织为等轴状再结晶组织。
本发明还提供一种本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法：冶炼并连铸得到钢板坯，将所述钢板坯依次进行热轧、冷轧，得到冷轧钢板；将所述冷轧钢板依次进行连续热镀锌、平整处理，得到所述550MPa级连续热镀锌结构钢板；
其中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％， Si0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％，Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质；
在进一步优选的实施方案中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.08～0.10％，Mn 0.5～1.1％，Si 0.20～0.40％，P 0.06～0.08％，S≤0.01％，Als≤0.02％， N≤0.001％，Ti 0.07～0.09％，余量为铁和不可避免的杂质。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.085％，Mn 0.9％，Si 0.32％，P 0.076％，S 0.01％， Als 0.01％，N0.0005％，Ti 0.085％，余量为铁和不可避免的杂质。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1260～1350℃，终轧温度为800～860℃，卷取温度为520～720℃；
在进一步优选的实施方案中，所述将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1310～1320℃，终轧温度为845～855℃，卷取温度为620～660℃。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为60～85％；
在进一步优选的实施方案中，所述冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为 80～85％。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述将所述冷轧钢板进行连续热镀锌，包括：将所述冷轧钢板在进行所述连续热镀锌之前进行退火处理，其中，所述退火处理的均热温度为730～840℃；
在进一步优选的实施方案中，所述将所述冷轧钢板进行连续热镀锌，包括：将所述冷轧钢板在进行所述连续热镀锌之前进行退火处理，其中，所述退火处理的均热温度为820～840℃。
本发明所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法中，所述平整处理的过程中的平整延伸率为0.3～0.5％。
下面将结合实施例、对照例及实验数据对本申请所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板及其制备进行详细说明。
实施例1：
本实施例采用5个试验组，在试验组1～5中，采用本发明所述方法制备所述550MPa级连续热镀锌结构钢板；
一、冶炼并连铸得到钢板坯，按质量百分比计，所述钢板坯包含的化学成分如表1所示；
表1：本发明所述钢板坯包含的化学成分
Figure BDA0002487205080000101
Figure BDA0002487205080000111
二、按如下工艺制备所述550MPa级连续热镀锌结构钢板，本实施例中的 5个试验组的具体制备工艺参数如表2所示：
将步骤(一)得到的钢板坯依次进行热轧、冷轧，得到冷轧钢板；将所述冷轧钢板依次进行连续热镀锌、平整处理，得到所述550MPa级连续热镀锌结构钢板；具体包括：
(1)将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1260～1350℃，终轧温度为800～860℃，卷取温度为520～720℃；
(2)将步骤(1)得到的热轧钢板进行冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为60～85％；
(3)将步骤(2)得到的冷轧钢板进行连续热镀锌之前进行退火处理，其中，所述退火处理的均热温度为730～840℃；在完成该退火处理后进行所述连续热镀锌的工艺；
(4)将步骤(3)得到的钢板(进行所述退火处理和所述连续热镀锌后的钢板)进行平整处理，其中平整延伸率为0.3～0.5％。
表2：本发明所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备工艺参数
Figure BDA0002487205080000112
对比例1：
本对比例采用3个对比组，其钢板坯的实际化学成分如表3所示：
表3：对比组1～3中钢板坯包含的实际化学成分
序号 C(％) Si(％) Mn(％) P(％) S(％) Als(％) N(％) Ti(％)
对比组1 0.04 0.07 0.2 0.02 0.02 0.07 0.004 0.02
对比组2 0.14 0.55 0.1 0.01 0.03 0.08 0.005 0.01
对比组3 0.16 0.60. 1.5 0.11 0.04 0.09 0.006 0.14
对比组1～3中制备钢板所使用的工艺参数如表4所示：
表4：对比组1～3的制备工艺参数
Figure BDA0002487205080000121
针对上述实施例1和对比例1中所制备得到的钢板分别进行力学性能测试，其比较结果见表5：
表5：实施例1和对比例1所制备得到的钢板的力学性能测试结果
序号 屈服强度R<sub>eH</sub>/MPa 抗拉强度Rm/MPa 延伸率A<sub>80</sub>/％
(实施例1)试验组1 650 710 18
(实施例1)试验组2 680 790 18
(实施例1)试验组3 660 750 22
(实施例1)试验组4 670 720 23
(实施例1)试验组5 675 780 21
(对比例1)对比组1 520 680 20
(对比例1)对比组2 690 710 3
(对比例1)对比组3 670 740 7
通过以上本发明实施例1中的试验组1-5与对比例1中的对比组1-3的对比可以看出，本发明通过控制钢板所包含的各成分及其含量，并通过控制所述热轧、冷轧、热镀锌过程的退火及平整工艺，从而得到一种生产工艺简化的并同时具备较高塑性的S550GD+Z结构钢，取得了预料不到的技术效果。本发明所设定的退火温度与其他常规钢板品种的退火温度一致，在钢板生产过程中不需要进行温度过渡，能够实现对析出强化的控制，简化了生产工艺减少了成本消耗，同时获得了具有等轴状再结晶组织的钢板，使得本发明所述钢板的延伸率A80为18～23％，极大地提高了所述钢板的塑性，带来可观的经济效益。本发明制备得到的所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的厚度为0.25～3.0 mm；所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织包含TiC颗粒；其中，所述TiC颗粒的平均尺寸为3-6nm；所述TiC颗粒的体积分数为0.05％～0.14％；所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织中的晶粒的平均尺寸为4-6 μm；所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织为等轴状再结晶组织。本发明制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板的抗拉强度为710～790 MPa，屈服强度为650～680MPa，延伸率A80为18～23％，极大地提高了550MPa 级连续热镀锌结构钢板的塑性。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (10)

1.一种550MPa级连续热镀锌结构钢板，其特征在于，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％，Si 0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％，Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板，其特征在于，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.08～0.10％，Mn 0.5～1.1％，Si 0.20～0.40％，P 0.06～0.08％，S≤0.01％，Als≤0.02％，N≤0.001％，Ti 0.07～0.09％，余量为铁和不可避免的杂质；
优选地，按质量百分比计，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板包含：C 0.085％，Mn0.9％，Si 0.32％，P 0.076％，S 0.01％，Als 0.01％，N 0.0005％，Ti 0.085％，余量为铁和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1或2所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板，其特征在于，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的厚度为0.25～3.0mm；
优选地，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织包含TiC颗粒；其中，所述TiC颗粒的平均尺寸为3-6nm；所述TiC颗粒的体积分数为0.05％～0.14％；
优选地，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织中的晶粒的平均尺寸为4-6μm；
优选地，所述550MPa级连续热镀锌结构钢板的显微组织为等轴状再结晶组织。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，所述制备方法包括：冶炼并连铸得到钢板坯，将所述钢板坯依次进行热轧、冷轧，得到冷轧钢板；将所述冷轧钢板依次进行连续热镀锌、平整处理，得到所述550MPa级连续热镀锌结构钢板；
其中，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.05～0.12％，Mn 0.3～1.3％，Si 0.10～0.50％，P 0.04～0.09％，S≤0.01％，Als≤0.06％，N≤0.003％，Ti 0.03～0.12％，余量为铁和不可避免的杂质；
优选地，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.08～0.10％，Mn 0.5～1.1％，Si 0.20～0.40％，P 0.06～0.08％，S≤0.01％，Als≤0.02％，N≤0.001％，Ti 0.07～0.09％，余量为铁和不可避免的杂质。
5.根据权利要求4所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，其特征在于，按质量百分比计，所述钢板坯包含：C 0.085％，Mn 0.9％，Si 0.32％，P 0.076％，S 0.01％，Als0.01％，N 0.0005％，Ti 0.085％，余量为铁和不可避免的杂质。
6.根据权利要求4或5所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，其特征在于，所述将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1260～1350℃，终轧温度为800～860℃，卷取温度为520～720℃；
优选地，所述将所述钢板坯进行热轧的过程中，加热温度为1310～1320℃，终轧温度为845～855℃，卷取温度为620～660℃。
7.根据权利要求4或5所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，其特征在于，所述冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为60～85％；
优选地，所述冷轧的过程中，所述冷轧的压下率为80～85％。
8.根据权利要求4或5所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，其特征在于，所述将所述冷轧钢板进行连续热镀锌，包括：将所述冷轧钢板在进行所述连续热镀锌之前进行退火处理，其中，所述退火处理的均热温度为730～840℃；
优选地，所述退火处理的均热温度为820～840℃。
9.根据权利要求4或5所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法，其特征在于，所述平整处理的过程中的平整延伸率为0.3～0.5％。
10.根据权利要求4至8中任一项所述的550MPa级连续热镀锌结构钢板的制备方法制备得到的550MPa级连续热镀锌结构钢板。
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