CN111593266A

CN111593266A - 中铬型铁素体不锈钢

Info

Publication number: CN111593266A
Application number: CN202010411951.3A
Authority: CN
Inventors: 张晶晶; 张利涛; 邹勇; 段秀峰; 李国平
Original assignee: Shanxi Taigang Stainless Steel Co Ltd
Current assignee: Shanxi Taigang Stainless Steel Co Ltd
Priority date: 2020-05-15
Filing date: 2020-05-15
Publication date: 2020-08-28
Anticipated expiration: 2040-05-15
Also published as: CN111593266B

Abstract

本发明公开一种中铬型铁素体不锈钢，其中，上述中铬型铁素体不锈钢包括按质量百分比计的以下化学成分：C：0.001％～0.05％；N：0.001％～0.05％；Si：0.02％～0.6％；Cr：16％～20％；P≤0.04％；S≤0.003％；Al：0.005％～0.15％；Mn：0.05％～0.5％；Cu：0.015％～0.15％；其余部分为Fe及不可避免的杂质；其中，Mn和Cu的含量也满足0.4<(w_Mn+8w_Cu)×100<1.5。本发明的中铬型铁素体不锈钢可在不影响中铬铁素体不锈钢钢板加工性的前提下，大幅降低中铬铁素体不锈钢钢板点蚀后的腐蚀速率，因而兼具优异的耐蚀性和加工性，可应用于诸如家电、汽车排气***消音器、尾管等普通潮湿环境及酸性环境中。

Description

中铬型铁素体不锈钢

技术领域

本发明涉及钢铁制造技术领域，尤其涉及一种中铬型铁素体不锈钢。

背景技术

铬含量在16％～22％(质量百分比)的铁素体不锈钢通常被称为中铬型铁素体不锈钢，该类不锈钢以其良好的耐蚀性、加工性及经济型的特点，占到国内铁素体不锈钢年产量的一半以上，主要应用于家用电器、厨房设备、汽车排气***、建筑外装饰等。中铬型铁素体不锈钢所处的腐蚀环境主要以中低温下的普通潮湿环境及酸性环境为主，如汽车排气***冷端的消音器和尾管所使用的022Cr18Ti和022Cr18NbTi两种类型的中铬型铁素体不锈钢，其使用环境温度低于400℃，腐蚀介质为含有NH₄ ⁺、CO₃ ^2-、SO₄ ^2-、Cl^-和有机酸的冷凝液；再比如中国国内洗衣机内筒所使用的10Cr17和022Cr17NbTi两种中铬型铁素体不锈钢，长期在低于60℃的水***中使用，腐蚀介质主要为含次氯酸的自来水及各种洗涤剂。中铬型铁素体不锈钢由于使用领域极广，成形方式呈多样化和复杂化的特点，除了简单的剪切及折弯外，还有冲孔、深冲及制管后的旋压、扩口、凸肚等加工类型，因此兼顾耐蚀性和加工性是中铬型铁素体不锈钢成分和工艺设计的基础。

现有技术中，大量文献资料认为铁素体不锈钢的耐蚀程度是由w(Cr)+3.3×w(Mo)这一指数控制的(w代表质量百分比)，指数越高，耐均匀腐蚀、耐点蚀和耐缝隙腐蚀性能越佳。因此，在钢种设计时，研究人员在确保不影响加工性的前提下，往往通过调整Cr和Mo元素的含量来改善中铬型铁素体不锈钢的耐蚀性。然而，在一些用户实施的模拟实际工况的试验中发现，目前，即使牌号完全相同、甚至Cr和Mo含量完全相同的中铬铁素体不锈钢钢板，也经常显示出差异很大的锈蚀程度。经过调查，发明人发现零部件锈蚀程度的差异主要因中铬铁素体不锈钢板表面发生点蚀后基体腐蚀速率的差异所导致。

因此，本领域需要一种新的中铬型铁素体不锈钢，其可消除或至少缓解上述现有技术中的全部或部分缺陷。

发明内容

针对现有技术中存在的上述技术问题，本发明的目的在于提供一种中铬型铁素体不锈钢，其可在不影响中铬铁素体不锈钢钢板加工性的前提下，大幅降低中铬铁素体不锈钢钢板点蚀后的腐蚀速率，因而兼具优异的耐蚀性和加工性，可应用于诸如家电、汽车排气***消音器、尾管等普通潮湿环境及酸性环境中。

在此强调，除非另有说明，本文所用术语与本领域中各种科技术语的通常含义、各种技术词典、教科书等中定义的专业术语的含义一致。

中铬型铁素体不锈钢在实际工况中的腐蚀类型以点蚀为主，其腐蚀过程大体分为表面发生点蚀和基体腐蚀(蚀坑长大)两个阶段，因此可通过以下两方面对实际工况中不锈钢板的耐点蚀性能进行综合评价，一是不锈钢板表面的锈点数，二是模拟试验后零部件表面宏观的锈迹面积，后者是对基体腐蚀速率进行的定性评价。

发明人发现，在对中铬型铁素体不锈钢基体腐蚀速率进行定量评价时，若采用标准腐蚀试验方法，如GB/T 17987-1999《不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》和GB/T 10125-1997《人造气氛腐蚀试验盐雾试验》，对相同牌号但微量合金元素含量不同的中铬铁素体不锈钢钢板的基体腐蚀速率进行定量评价，检测结果没有显示明显差异。因此，发明人选择采用一种试验室非标方法——盐酸氯化钠溶液浸泡法(试验条件：35℃，5％NaCl+1mol/LHCl，浸泡时间2h)，对表面打磨后中铬铁素体不锈钢钢板的均匀腐蚀速率进行测定，结果显示，该方法能准确反映相同牌号但微量合金元素含量不同的中铬铁素体不锈钢之间基体腐蚀速率的差异，且与用户反馈结果相一致。

发明人经过长期试验研究及用户跟踪发现，控制中铬型铁素体不锈钢表面锈点数量和控制其基体腐蚀速率所采用的工艺措施并不完全相同。

不锈钢具有耐蚀性的关键是，其表面在空气或氧化性介质中形成一层纳米级厚度的无色透明的富Cr氧化层(即钝化膜)。钝化膜越厚、越稳定、Cr含量越高，点蚀发生的几率越小。Mo能显著促进Cr在钝化膜中的富集，从而增强钝化膜的耐点蚀性。不锈钢在冶炼、浇注及钢液凝固过程中发生多种氧化还原反应且钢渣、耐火材料等混入钢中，导致不锈钢板不可避免地含有各类氧化物和硫化物夹杂。夹杂物暴露在不锈钢表面，使得钝化膜无法正常形成，在腐蚀介质中夹杂物位置优先成为点蚀源。

不锈钢表面钝化膜一旦遭到破坏，点蚀孔形核，基体的腐蚀速率就决定了点蚀的扩展速度。夹杂物除了容易造成点蚀源，其与不锈钢基体间存在近百毫伏的电位差，在腐蚀介质中，夹杂物和基体分别作为电化学反应的阴极和阳极，加速基体腐蚀。中铬型铁素体不锈钢中的夹杂物通常为MgO、Al₂O₃、CaO等类型的氧化物夹杂，在测试中，钢中的总氧量T[O]代表了不锈钢的夹杂物水平，通过控制不锈钢板中Mg、Al、Ca等元素的含量可达到控制总氧量降低夹杂物的目的。本发明可通过对上述Mg、Al、Ca等元素含量的控制，实现中铬型铁素体不锈钢中总氧量T[O]小于35ppm的技术效果。试验研究表明，当总氧量T[O]从18ppm增加至27ppm时，中铬型铁素体不锈钢在盐酸氯化钠溶液中的均匀腐蚀速率可提高20％。

进而，发明人还研究发现，将Mn、Cu、Al等微量合金元素复合添加，可发挥其协同效应，不仅不影响不锈钢板的加工性，而且对降低中铬铁素体不锈钢钢板点蚀后的腐蚀速率起着关键性的作用。图1示出中铬铁素体不锈钢022Cr18Ti在盐酸氯化钠溶液中测得的均匀腐蚀速率与(w_Mn+8w_Cu)×100的关系图。在图1中，w_Mn表示Mn的质量百分比，w_Cu表示Cu的质量百分比。从图1可观察到，当(w_Mn+8w_Cu)×100的数值小于1.0时，腐蚀速率随(w_Mn+8w_Cu)×100的增加而急速下降，随后放缓。图2示出(w_Mn+8w_Cu)×100分别为0.2和1.1的两种中铬铁素体不锈钢022Cr18Ti在室温3.5％NaCl溶液中的阳极极化曲线。选用NaCl和纯水配制3.5％(质量分数)的NaCl溶液，实验温度为室温，测试时首先将工作电极在开路电位下稳定10min，以形成稳定的测试体系，然后进行动电位极化测量。将两种样品极化过程中测得的关键参数i_c,0(阴极交换电流)、i_a,0(阳极交换电流)、E_c,0(阴极平衡电极电位)、E_a,0(阳极平衡电极电位)等绘制于伊文思(Evens)图中，如图3所示。基于电化学试验的结果，发明人发现不锈钢阴阳极反应的交换电流密度差异越大，腐蚀速率越快，而Mn和Cu的复合添加则大幅降低了阴阳极反应的交换电流密度并缩小了阴阳极反应的交换电流密度差值，因此宏观上延缓了基体腐蚀，零部件模拟试验后的锈迹面积也大幅减少。

为此，根据本发明一实施例，提供一种中铬型铁素体不锈钢，其中，所述中铬型铁素体不锈钢包括按质量百分比计的以下化学成分：

C：0.001％～0.05％；N：0.001％～0.05％；Si：0.02％～0.6％；Cr：16％～20％；P≤0.04％；S≤0.003％；Al：0.005％～0.15％；Mn：0.05％～0.5％；Cu：0.015％～0.15％；其余部分为Fe及不可避免的杂质；

其中，Mn和Cu的含量也满足0.4<(w_Mn+8w_Cu)×100<1.5，其中，w_Mn表示Mn的质量百分比，w_Cu表示Cu的质量百分比。

进一步地，在一实施例中，所述的中铬型铁素体不锈钢还可包括按质量百分比计的以下化学成分组合中的任一种或任两种：

Ti：0.001％～0.8％；Nb：0.001％～0.8％；V：0.001％～0.8％。

进一步地，在一实施例中，所述的中铬型铁素体不锈钢还可包括按质量百分比计的以下化学成分：

Ni：0.05％～0.5％；Mo：0.0015％～2％；

其中，Ni含量也满足0.18<(w_Ni+4w_Cu)×100＜1，其中，w_Ni表示Ni的质量百分比。

进一步地，在一实施例中，所述的中铬型铁素体不锈钢还可包括按质量百分比计的以下化学成分的任意组合：

B：0.0001％～0.0015％；Ca＜0.0015％；Mg＜0.001％。

进一步地，在一实施例中，所述中铬型铁素体不锈钢可包括按质量百分比计的以下化学成分：P：0.01％～0.04％；S：0.0005％～0.003％。

进一步地，在一实施例中，所述的中铬型铁素体不锈钢的总氧量T[O]≤35ppm。

进一步地，在一实施例中，由所述中铬型铁素体不锈钢制成的钢板，可经表面研磨，然后在35℃，5％NaCl+1mol/L HCl溶液中浸泡2小时后，其均匀腐蚀速率低于40g/(m²×h)。

如上述实施例中任一项所述的中铬型铁素体不锈钢，均可应用于家用电器、厨房设备、汽车排气***的消音器和尾管、制品、及建筑外装饰。根据本发明的中铬型铁素体不锈钢也可应用于其它普通潮湿环境及酸性环境中。

根据本发明实施例提供的中铬型铁素体不锈钢可具有如下有益效果：

本发明可在不影响中铬铁素体不锈钢钢板加工性的前提下，通过Mn、Cu、Al等微量合金元素复合添加，并发挥其协同效应，可大幅降低中铬铁素体不锈钢钢板点蚀后的腐蚀速率，使得本发明的中铬型铁素体不锈钢兼具优异的耐蚀性和加工性。

经测试，由本发明的中铬型铁素体不锈钢制成的铁素体不锈钢板，可利用前述的盐酸氯化钠溶液浸泡法进行均匀腐蚀速率测试，经表面研磨后，将其在35℃，5％NaCl+1mol/L HCl溶液中浸泡2小时后，结果显示，其均匀腐蚀速率可低于40g/(m²×h)，相对于现有技术中的同类钢板，腐蚀速率可显著降低，甚至可降低40％以上。

附图说明

此处所说明的附图用来提供对本发明实施例的进一步理解，构成本发明的一部分，本发明的示意性实施例及其说明用于解释本发明，并不构成对本发明的不当限定。在附图中：

图1示出中铬铁素体不锈钢022Cr18Ti在盐酸氯化钠溶液中测得的均匀腐蚀速率与(w_Mn+8w_Cu)×100的关系图；

图2示出(w_Mn+8w_Cu)×100分别为0.2和1.1的两种中铬铁素体不锈钢022Cr18Ti在室温3.5％NaCl溶液中的阳极极化曲线；

图3示出(w_Mn+8w_Cu)×100分别为0.2和1.1的两种中铬铁素体不锈钢022Cr18Ti在室温3.5％NaCl溶液中均匀腐蚀对应的伊文思(Evens)图。

具体实施方式

为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明具体实施例及相应的附图对本发明技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

以下结合附图，举例说明根据本发明实施例提供的技术方案。

首先，对本发明的各主要条件进行详细说明。

请注意，在该上下文中，各元素的含量“％”代表“质量％”或质量百分比。

C和N均为中铬型铁素体不锈钢中的有害元素，与Cr极易结合形成碳氮化铬类第二相，随C和N含量的增加，加工性和耐蚀性下降。因此，C和N含量的上限均可控制在0.05％以下；受设备能力及冶炼成本的限制，C和N含量的下限均为0.001％。

Si作为脱氧元素加入，但同时少量的Si固溶于基体，能提高中铬铁素体不锈钢的屈服和抗拉强度，增加零部件寿命；过量添加，则将导致塑形恶化，因此上限可控制在0.6％，Si含量极度减少将大幅增加冶炼成本，因此下限可控制在0.02％。

Cr是确保中铬型铁素体不锈钢基本耐蚀性的关键元素，从耐蚀性、加工性及成本综合考虑，含量可控制在16％～20％。

P为中铬型铁素体不锈钢中的杂质元素，P固溶于基体，可提高强度，但P很容易在晶界偏析，导致晶间作用弱化，降低不锈钢韧性并引起冷脆性，因此可将P控制在0.04％以下，考虑到冶炼成本，优选控制在0.01％～0.04％。

S为中铬型铁素体不锈钢中的杂质元素，S极易与基体中的Mn元素形成MnS夹杂，成为点蚀源，恶化耐蚀性，同时兼顾设备能力及脱硫成本，优选将S控制在0.0005％～0.003％。

Al是中铬型铁素体不锈钢中重要的脱氧元素，是确保本发明钢板中总氧量T[O]≤35ppm的重要元素；Al的加入，还可以提高含Ti铁素体不锈钢中Ti的收得率，降低成本，因此Al含量下限可为0.005％。但Al的过度加入，可恶化铁素体不锈钢的加工性和焊接性，因此将Al上限可控制在0.15％。

Mn是不锈钢冶炼用原料合金中不可避免的元素，Mn作为固溶强化元素，可以提高中铬型铁素体不锈钢的强度。然而，图1的研究结果表明Mn和Cu的复合添加可以大幅降低钢板的均匀腐蚀速率，为了确保获得本发明目标的均匀腐蚀速率，Mn含量的下限可控制在0.05％。Mn元素含量超过0.5％时，其对均匀腐蚀速率的作用达到饱和，而且Mn元素过量添加，可增加铁素体不锈钢的脆性，恶化加工性，因此将Mn含量上限可控制在0.5％。

Cu是利用与Mn的复合效果，以显著降低中铬型铁素体不锈钢板点蚀后腐蚀速率的元素，如图1所示。此外，少量铜元素添加对改善铁素体不锈钢加工性有益，但过量Cu添加则增加成本并不利于铁素体不锈钢的耐应力腐蚀性能。为了获得本发明目标的均匀腐蚀速率，可发挥Mn、Cu的协同效应，避免Cu的有害影响，Cu含量可控制在0.015％～0.15％，同时Mn、Cu含量选择时，可确保0.4<(w_Mn+8w_Cu)×100<1.5的范围内。

Ti、Nb和V在中铬型铁素体不锈钢中均属于固定C、N的元素，可以选择加入其中的一种或两种。Ti、Nb和V的加入，不仅可以提高铁素体不锈钢的加工性，还可以抑制该类钢种焊接部位晶间腐蚀的发生。Ti过量添加，则容易形成TiN链状夹杂及氧化钛类夹杂，降低铁素体不锈钢的韧性和耐蚀性，并恶化钢板表面质量；Nb过量添加，可提高铁素体不锈钢强度并降低塑形，对加工性不利；V属贵重金属，过量添加可增加制造成本。综合以上因素，Ti、Nb和V的最优控制范围可分别为Ti：0.001％～0.8％；Nb：0.001％～0.8％；V：0.001％～0.8％。

Ni和Mo均是利用与Mn、Cu的复合效果，进一步降低中铬型铁素体不锈钢均匀腐蚀速率的元素，两种元素均属于昂贵金属。Ni还有助于铁素体不锈钢加工性的改善，但是Ni和Cu两种元素复合添加，会增加中铬型铁素体不锈钢加工后的应力腐蚀敏感性，综合上述影响因素，Ni的最优控制范围可为0.05％～0.5％，Mo的最优控制范围可为0.0015％～2％，且Ni含量也需满足0.18<(w_Ni+4w_Cu)×100＜1。

B是提高中铬型铁素体不锈钢晶界强度的元素，少量添加B可有助于提高该类钢种的深冲比。然而，B元素在晶界富集，抑制晶粒长大，微量B元素添加即可明显增加铁素体不锈钢板的强度，降低塑形。因此，B含量可优选控制在0.0001％～0.0015％。

Ca和Mg均是中铬型铁素体不锈钢中的脱氧元素，在不锈钢板中，Ca和Mg均以金属氧化物的形式存在，为降低夹杂物对耐腐蚀性的影响，Ca和Mg含量越低越好，但考虑到冶炼成本，可分别控制Ca＜0.0015％和Mg＜0.001％。

根据本发明实施例的中铬型铁素体不锈钢，可通过控制钢中Si、Al、Ca、Mg等脱氧元素的含量，将钢板中的总氧量T[O]控制在35ppm以下，并可通过复合添加Mn、Cu、Ni等元素，能够实现大幅降低中铬铁素体不锈钢钢板点蚀后的腐蚀速率，使得本发明的中铬型铁素体不锈钢兼具优异的耐蚀性和加工性的目标。

实施例

下面将举例来说明根据本发明实施例的中铬型铁素体不锈钢。

表1示出根据本发明的中铬型铁素体不锈钢的七个实施例及其三个比较例的化学成分。表2示出表1的十种试验钢各自的耐腐蚀性能及加工性能的评价结果。

冶炼制造具有表1所示化学成分的铁素体不锈钢，包括根据本发明的实施例1至7、以及比较例1至3。首先，可在熔炼铸锭中制取Ф5mm的圆棒；下一步，通过氧氮分析仪获得钢板中的总氧量T[O]；下一步，将连铸坯经过热轧、热轧板退火、冷轧及冷轧板退火工序，制造出0.5mm厚度的中铬型铁素体不锈钢板。

可采用电子拉伸试验机，分别对上述实施例1至7以及比较例1至3的钢板，进行成形性能指标的测试，例如表征不锈钢板加工性的参数的测试。用于表征不锈钢板加工性的参数可包括延伸率A_50mm、塑形应变比r和应***化指数n。

本发明可分别采用盐酸氯化钠溶液浸泡法、GB/T 17987-1999《不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》和GB/T 10125-1997《人造气氛腐蚀试验盐雾试验》三种方法，对试样的耐蚀性进行测试。

盐酸氯化钠溶液浸泡法、及GB/T 17987-1999《不锈钢三氯化铁点腐蚀试验方法》，这两种方法所采用的试样尺寸可为20×30mm，上述两种试样可分别标示为第一试样和第二试样。第三种方法，即GB/T 10125-1997《人造气氛腐蚀试验盐雾试验》的试样尺寸可为50×80mm，该试样可标示为第三试样。第一试样、第二试样及第三试样均可具有0.5mm厚度。

测试时，首先，可打磨第一试样、第二试样及第三试样的所有表面，然后可将这些试样置于酒精溶液中清洗备用。

接下来，可配制5％NaCl+1mol/L HCl的试验溶液，将其水浴加热至35℃，然后可将第一试样置于该试验溶液中浸泡2h，之后取出第一试样以测量它的均匀腐蚀速率。

接下来，可配制6％盐酸氯化铁溶液，将其水浴加热至35℃，然后可将第二试样置于该试验溶液中浸泡1.5h，之后取出第二试样以测量它的点腐蚀速率。

接下来，盐雾腐蚀可采用5％NaCl溶液，盐雾箱内温度可为35±2℃，连续喷雾168h，之后取出第三试样以测量它的点腐蚀速率。

上述三个试验结果如表2所示。

一方面，由表2可观察到，根据本发明实施例1至7的成分制备的7种铁素体不锈钢板，经表面研磨后，在前述的盐酸氯化钠溶液浸泡法的条件35℃，5％NaCl+1mol/L HCl溶液中浸泡2小时的均匀腐蚀速率均低于40g/(m²×h)。相对于比较例的同类钢板，腐蚀速率可显著降低，甚至降低80％以上。

例如，比较例2和3的耐蚀性测试结果显示，虽然盐雾腐蚀和三氯化铁溶液中的腐蚀速率没有明显变化，但均匀腐蚀速率显著增加。尤其，根据本发明的实施例例5与比较例2的腐蚀速率差值可达到57.8g/(m²×h)，因此根据本发明的实施例例5的腐蚀速率可下降82.4％。上述对比测试结果说明，通过Mn、Cu、Al、Ni等微量合金元素复合添加，并发挥其协同效应，可对降低点蚀后的腐蚀速率起着关键的作用。

因此，基于上述对比测试结果，本发明可通过控制Si、Al、Ca、Mg四种脱氧元素的含量，将钢板中的总氧量T[O]控制在35ppm以下，并可通过复合添加Mn、Cu、Ni等元素，将均匀腐蚀速率控制在40g/(m²×h)以下，耐蚀性提升明显。

另一方面，由表2可观察到，采用表1中的本发明实施例1至7的成分制备的7种中铬型铁素体不锈钢板可具有如下有益性能数值范围：延伸率A_50mm大于28％；塑形应变比r大于1.6；应***化指数n大于0.19。上述参数的数值范围表示，根据本发明实施例1至7的成分制备的7种中铬型铁素体不锈钢板均可具有优异的成形性能。

对比而言，在比较例1中，Al、Mn、B元素含量均超过根据本发明制备的7种中铬型铁素体不锈钢板的成分范围，延伸率A_50mm、塑形应变比r值、及应***化指数n值均显著下降，加工性恶化。在比较例2和3中，(w_Mn+8w_Cu)×100均不满足“小于1.5且大于0.4”的要求，且比较例2中的Al含量低于根据本发明制备的中铬型铁素体不锈钢板的成分要求范围。

上述对比测试结果说明，根据本发明实施例的中铬型铁素体不锈钢及其制备的中铬型铁素体不锈钢板，可兼具优异的耐蚀性和加工性。

对比而言，比较例1的铁素体不锈钢虽然具有良好的均匀腐蚀速率13.2g/(m²×h)，但其延伸率A_50mm、塑形应变比r值、及应***化指数n值均显著下降，加工性恶化；比较例2和对比例3的铁素体不锈钢虽然具有良好的延伸率A_50mm、塑形应变比r值、及应***化指数n值，但其均匀腐蚀速率显著增加。因此，比较例1、比较例2和对比例3的铁素体不锈钢均未兼具良好的耐蚀性和加工性。

根据本发明实施例中的中铬型铁素体不锈钢，均可应用于家用电器、厨房设备、汽车排气***的消音器和尾管、制品、及建筑外装饰。然而，根据本发明的中铬型铁素体不锈钢不局限于上述应用，也可应用于其它合适的普通潮湿环境及酸性环境中。

最后应说明的是：以上实施例仅用于说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的精神和范围。

表1

表2

Claims

1.一种中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，包括按质量百分比计的以下化学成分：

2.如权利要求1所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，还包括按质量百分比计的以下化学成分组合中的任一种或任两种：

Ti：0.001％～0.8％；Nb：0.001％～0.8％；V：0.001％～0.8％。

3.如权利要求2所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，还包括按质量百分比计的以下化学成分：

Ni：0.05％～0.5％；Mo：0.0015％～2％；

4.如权利要求3所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，还包括按质量百分比计的以下化学成分的任意组合：

B：0.0001％～0.0015％；Ca＜0.0015％；Mg＜0.001％。

5.如权利要求4所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，包括按质量百分比计的以下化学成分：

P：0.01％～0.04％；S：0.0005％～0.003％。

6.如权利要求1所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，其总氧量T[O]≤35ppm。

7.如权利要求1所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，由所述中铬型铁素体不锈钢制成的钢板，经表面研磨，然后在35℃，5％NaCl+1mol/L HCl溶液中浸泡2小时后，其均匀腐蚀速率低于40g/(m²×h)。

8.如权利要求1至7任一项所述的中铬型铁素体不锈钢，其特征在于，应用于家用电器、厨房设备、汽车排气***的消音器和尾管、制品、及建筑外装饰。