CN111550820A - 一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法 - Google Patents

一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法 Download PDF

Info

Publication number
CN111550820A
CN111550820A CN202010448247.5A CN202010448247A CN111550820A CN 111550820 A CN111550820 A CN 111550820A CN 202010448247 A CN202010448247 A CN 202010448247A CN 111550820 A CN111550820 A CN 111550820A
Authority
CN
China
Prior art keywords
wind
reverse
air
over
boiler
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202010448247.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN111550820B (zh
Inventor
李有信
王磊
蓝晓村
程金武
安敬学
姬亚
许贺
廖彭伟
孔禹
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
China Datang Corp Science and Technology Research Institute Co Ltd
Zhongnan Electric Power Test and Research Institute of China Datang Group Science and Technology Research Institute Co Ltd
Original Assignee
Huazhong Electric Power Test Research Institute China of Datang Corp Science and Technology Research Institute Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Huazhong Electric Power Test Research Institute China of Datang Corp Science and Technology Research Institute Co Ltd filed Critical Huazhong Electric Power Test Research Institute China of Datang Corp Science and Technology Research Institute Co Ltd
Priority to CN202010448247.5A priority Critical patent/CN111550820B/zh
Publication of CN111550820A publication Critical patent/CN111550820A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN111550820B publication Critical patent/CN111550820B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L1/00—Passages or apertures for delivering primary air for combustion 
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
    • F23L9/00—Passages or apertures for delivering secondary air for completing combustion of fuel 
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
    • F23N3/00—Regulating air supply or draught

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)

Abstract

本发明涉及一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，技术方案是，将主燃烧区旋转方向相反燃烧器动量矩求和，为反切风动量矩；将主燃烧区旋向相同的燃烧器动量矩求和，为正切风动量矩；将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值，通过燃尽风调节机构调整燃尽风的反切角度，直到比值在0.8～1.2之间，本发明通过冷态试验来实现热态调整效果，简化工作流程和工作量，大大提高作业效率，通过对锅炉燃尽风的调整，提高燃尽风的削旋效果，消除锅炉残余旋转，使锅炉水平烟道的烟气分布均匀，最终呈现水平烟道积灰均匀，且落灰对锅炉扰动无影响，负压不再大幅波动，同时减小了水平烟道烟温偏差和汽温偏差，提高了锅炉安全运行。

Description

一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法
技术领域
本发明涉及一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法。
背景技术
燃煤发电机组是现在电力的主力军，在燃煤发电机组中四角切圆燃烧锅炉得到了广泛的应用，为提高锅炉低负荷的稳燃性及煤粉的燃尽性，多数在主燃区采用一次、二次同向旋转燃烧，少数在主燃区布置少量层数的反转偏执风，来降低主燃区的炉膛结焦性，不过不能改变主燃区的旋转方向。在炉膛上部布置有燃尽风，燃尽风具有左右摆动功能，可以通过燃尽风左右调节机构调节，调节机构上有调节角度显示，消除锅炉切圆残余旋转作用。在锅炉的实际运行中，为达到降低NOx排放，锅炉运行采用分级燃烧方式。主燃区通过二次风门保持较小开度，燃尽风保持较大开度。所以燃尽风的左右反切摆动角度调整显得由为重要，即能达到降低NOx排放目的，又能使锅炉上部受热面烟道烟气分布达到平衡。如燃尽风的反切角度调整不当，锅炉常产生两侧烟温偏差大、汽温偏差大、壁温易超限、单侧积灰严重、受热面壁温偏差大等各类问题。
现燃尽风的调节没有理论计算依据，大多在机组运行阶段现场摸索调节，由于燃尽风层数较多，300MW级别锅炉布置约3层燃尽风喷口，600MW级别锅炉布置约6层燃尽风喷口， 1000MW级别锅炉布置约8层燃尽风喷口，调整复杂并且时间较长，并且在热态情况下燃尽风燃烧器由于热膨胀原因，常出现卡涩，无法调节问题。严重影响锅炉的安全、稳定运行。
发明内容
针对上述情况，为克服现有技术之缺陷，本发明之目的就是提供一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，可有效解决锅炉燃尽风调整的问题。
本发明解决的技术方案是：
一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，包括四角切圆燃烧锅炉，燃烧区域形成顺时针或逆时针的燃烧正切圆，在燃尽风为消除残余旋转，形成以逆时针或顺时针的反切圆，
将主燃烧区旋转方向相反燃烧器动量矩求和，为反切风动量矩；将主燃烧区旋向相同的燃烧器动量矩求和，为正切风动量矩；
将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值：
Figure BDA0002506738850000011
式中，M反为各反切风燃烧器动量矩，M正为各正切风燃烧器动量矩；K为反切风动量矩之和与正切风动量矩之和的比值；
若比值K的值在0.8～1.2，表明锅炉内的残余旋转小，燃尽风的削旋效果好，无需调整燃尽风反切角；
若比值K的值未在0.8～1.2,则通过以下两种方法计算燃尽风的反切调整角度：
方法A、燃尽风的反切角调整角度可以通过以下公式求出：
Figure BDA0002506738850000021
式中：β为燃尽风的反切角调整角度，°；
α为锅炉设计角度，°；
L为锅炉的设计长度，m；
K为反切风动量矩之和和正切风动量矩之和的比值；
ρ2为二次风的喷口密度，kg/m3；
v2为二次风喷口速度，m/s；
A2为二风喷口面积，m2；
R2为二次风风切圆半径，m。
ρ1为一次风的喷口密度，kg/m3；
v1为一次风喷口速度，m/s。
A1为一风喷口面积，m2；
R1为一次风风切圆半径，m；
μ为一次风燃料的质量浓度，kg/kg；
k为考虑煤粉流速与风速不同的系数；
ρ2反为反切二次风的喷口密度，kg/m3；
v2反为反切二次风喷口速度，m/s；
A2反为反切二风喷口面积，m2；
方法B：根据燃尽风各负荷的开度不同，提前预设各层燃尽风的反切调整角度，根据以下公式计算反切风切圆半径R2反：
R2反＝Lsin(β-α)
式中：L由锅炉的设计长度，m；
α为锅炉设计角度，°；
β为燃尽风的反切调整角度，°；
R2反为反切二次风风切圆半径，m；
通过求得的反切风切圆半径R2反计算各股反切风的动量矩之和，将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值，求得反切风动量矩之和和正切风动量矩之和的比值K，若K不在0.8～1.2之间，重新预设燃尽风的反切调整角度，再次计算，直到比值K在0.8～1.2之间，则此时预设燃尽风的反切调整角度即为后续步骤燃尽风的反切角的实际调整角度。
按照上述A步骤或B步骤求得的燃尽风的反切角调整角度通过燃尽风调节机构调整燃尽风的反切角度，即可提高燃尽风的削旋效果，消除锅炉残余旋转，使锅炉水平烟道的烟气分布均匀。
本发明方法简单，通过冷态试验来实现热态调整效果，简化工作流程和工作量，大大提高作业效率，通过对锅炉燃尽风的调整，提高燃尽风的削旋效果，消除锅炉残余旋转，使锅炉水平烟道的烟气分布均匀，最终呈现水平烟道积灰均匀，且落灰对锅炉扰动无影响，负压不再大幅波动，同时减小了水平烟道烟温偏差和汽温偏差，提高了锅炉安全运行，使用方便，效果好，是锅炉热态调整技术的创新，有良好的社会和经济效益。
附图说明
图1为本发明实施例的示意图。
图2为某锅炉AA层二次风1号角热态特性曲线。
具体实施方式
以下结合附图和实施例对本发明的具体实施方式作进一步详细说明。
一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，包括四角切圆燃烧锅炉，燃烧区域形成顺时针或逆时针的燃烧正切圆，在燃尽风为消除残余旋转，形成以逆时针或顺时针的反切圆，
将主燃烧区旋转方向相反燃烧器动量矩求和，为反切风动量矩；将主燃烧区旋向相同的燃烧器动量矩求和，为正切风动量矩；
将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值：
Figure BDA0002506738850000031
式中，M反为各反切风燃烧器动量矩，M正为各正切风燃烧器动量矩；K为反切风动量矩之和与正切风动量矩之和的比值；
若比值K的值在0.8～1.2，表明锅炉内的残余旋转小，燃尽风的削旋效果好，无需调整燃尽风反切角；
若比值K的值未在0.8～1.2,则通过以下两种方法计算燃尽风的反切调整角度：
方法A、燃尽风的反切角调整角度可以通过以下公式求出：
Figure BDA0002506738850000032
式中：β为燃尽风的反切角调整角度，°；
α为锅炉设计角度，°；
L为锅炉的设计长度，m；
K为反切风动量矩之和和正切风动量矩之和的比值；
ρ2为二次风的喷口密度，kg/m3；
v2为二次风喷口速度，m/s；
A2为二风喷口面积，m2；
R2为二次风风切圆半径，m。
ρ1为一次风的喷口密度，kg/m3；
v1为一次风喷口速度，m/s。
A1为一风喷口面积，m2；
R1为一次风风切圆半径，m；
μ为一次风燃料的质量浓度，kg/kg；
k为考虑煤粉流速与风速不同的系数(可取值为0.8)；
ρ2反为反切二次风的喷口密度，kg/m3；
v2反为反切二次风喷口速度，m/s；
A2反为反切二风喷口面积，m2；
方法B：根据燃尽风各负荷的开度不同，提前预设各层燃尽风的反切调整角度，根据以下公式计算反切风切圆半径R2反：
R2反＝Lsin(β-α)
式中：L由锅炉的设计长度，m；
α为锅炉设计角度，°；
β为燃尽风的反切调整角度，°；
R2反为反切二次风风切圆半径，m；
通过求得的反切风切圆半径R2反计算各股反切风的动量矩之和，将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值，求得反切风动量矩之和和正切风动量矩之和的比值K，若K不在0.8～1.2之间，重新预设燃尽风的反切调整角度，再次计算，直到比值K在0.8～1.2之间，则此时预设燃尽风的反切调整角度即为后续步骤燃尽风的反切角的实际调整角度。
按照上述A步骤或B步骤求得的燃尽风的反切角调整角度通过燃尽风调节机构调整燃尽风的反切角度，即可提高燃尽风的削旋效果，消除锅炉残余旋转，使锅炉水平烟道的烟气分布均匀。
所述各正切风燃烧器动量矩M正通过下式求得：
M正＝M1+M2
式中：M1为正切燃烧器二次风动量矩，kgm2/s；
M2为正切燃烧器一次风动量矩，kgm2/s；
正切燃烧器二次风动量矩通过以下公式计算：
Figure BDA0002506738850000051
式中：ρ2为二次风的喷口密度，kg/m3；v2为二次风喷口速度，m/s；A2为二风喷口面积， m2；R2为二次风风切圆半径，m；
正切燃烧器一次风动量矩通过以下公式计算：
Figure BDA0002506738850000052
式中：ρ1为一次风的喷口密度，kg/m3；v1为一次风喷口速度，m/s；A1为一风喷口面积， m2；R1为一次风风切圆半径，m；μ为一次风燃料的质量浓度，kg/kg；k为考虑煤粉流速与风速不同的系数(可取值为0.8)。
所述各反切风燃烧器动量矩M反通过下式求得：
Figure BDA0002506738850000053
式中：ρ2反为反切二次风的喷口密度，kg/m3；v2反为反切二次风喷口速度，m/s；A2反为反切二风喷口面积，m2；R2反为反切二次风风切圆半径，m。
以锅炉热态设计温度、设计二次风速为基础，模拟计算冷态时风门全开时的风速，保持冷态工况不变的情况下，逐个在喷口处测量二次风门挡板0％、25％、50％、75％、100％开度下的风速，再模拟计算出热态下二次风门挡板0％、25％、50％、75％、100％开度下的风速，制定热态二次风门挡板特性曲线；具体是以风门开度为横坐标，喷口风速为纵坐标，通过如办公软件excle即可制定热态二次风门挡板特性曲线；
根据热态二次风门常用运行时的开度及在特性曲线中所对应的风速以及主燃区燃烧器的设计半径、热态时气流密度，即可计算各燃烧器的动量矩；
以图1为例，以燃烧区以顺时针的正切圆，燃尽风为逆时针的反切圆，进行各数值的来源及计算方法。
ρ1，ρ2，ρ2反可以在热态下的温度、风箱压力计算得出。
A1，A2，A2反为燃烧器的设计面积；
R1，R2为燃烧器的设计切圆半径；
v2可以根据冷态试验结果进行数据模拟方法算出，具体方法如下：
根据热态设计风速、设计温度下，在个喷口风量保持不变的情况，根据公式计算冷态喷口风速：
ν冷＝(273+T冷)ν设/(273+T设)
式中：T冷为冷态试验时的风温；℃
v冷为冷态试验时的风速；m/s
T设为设计时的风温；℃
v设为热态设计的风速；m/s
v冷做为二次风挡板全开时二次风速，逐个进行二次风小风门挡板0％，25％，50％，75％，100％特性开度下的风速试验。
再根据公式
ν＝(273+T热)ν冷1/(273+T冷)
式中：T冷为冷态试验时的风温，℃；
v冷1为冷态试验时二次风门0％，0％，25％，50％，75％，100％的风速；m/s
v为热态二次风门0％，0％，25％，50％，75％，100％的风速；m/s
T热为实际运行时的风温；℃
制定热态二次风门挡板特性曲线。
具体为以风门开度为横坐标，喷口风速为纵坐标，由常用的办公软件excle制定热态二次风门挡板特性曲线；。如图2所示为某锅炉AA层二次风1号角热态特性曲线。
根据热态二次风门挡板特性曲线，在热态时根据风门开度，找到对应开度下的风速，即 v2风速(二次风喷口速度)。同理反切二次风喷口速度v2反可通过二次风喷口速度v2方法计算得出。
本发明技术经实际应用，取得了良好的效果，具体情况如下：
某新建600MW机组锅炉是单炉膛四角切圆∏型炉，主燃区为顺时针旋转，布置有三层高位燃尽风和三层低位燃尽风，可左右摆动25°，在试运初期，为了消除残余旋转，把燃尽风调整为反切5°。机组启动后，在300MW～400MW负荷运行，机组有以下问题：
(1)期间多次发生水平烟道塌灰现象，引起锅炉负压不同程度的扰动。在停炉机会对水平烟道进行检查，发现水平烟道右侧存在大量积灰，深度达到2～3m；左侧积灰较少，深度不足1米。水平烟道右侧积灰较多，由于扰动引起积灰平衡打破，造成塌灰，对锅炉的安全运行造成影响；
(2)水平烟道烟温左侧偏高，右侧偏低，偏差达56.5；
(3)汽温左侧偏高，右侧偏低，偏差达15℃。
在350MW负荷对锅炉的动量矩进行了计算，数据如下：
表1锅炉动量矩计算数据
Figure BDA0002506738850000071
可以看出：此工况下反切喷口的动量矩与正切喷口的动量矩的比值K为0.088，说明锅炉燃尽风的削旋作用很弱。
采用本发明方法确定锅炉燃尽风角度，最终把低位燃尽风最下层左右摆角由反切5°调整到反切25°，高位燃尽风下两层有反切5°调整到反切25°，其他燃尽风角度不变。调整后350MW锅炉反切喷口的动量矩之和与正切喷口的动量矩之和的比值K为0.860。调整后效果如下：
(1)调整后如长时间低负荷运行水平烟道仍存在积灰，积灰较为平均，深度不足1.5米。
落灰对锅炉扰动无影响，负压不在大幅波动，提高了锅炉安全运行。
(2)水平烟道烟温偏差减小到20℃；
(3)汽温偏差减小到5℃。
并对高负荷反切喷口的动量矩之和与正切喷口的动量矩之和的比值进行了验证计算， 600MW负荷为K为1.125。
此方法调整时间仅用了1天，而普通的常规摸索调整一般要7～10天，和常规调整相比，大幅提高了工作效率。
多台锅炉通过本发明方法动力矩计算进行锅炉反切风调整，解决了锅炉实际问题，如下表所示：
Figure BDA0002506738850000081
由上述情况可以清楚的看出，通过本发明方法对锅炉燃尽风的调整，提高燃尽风的削旋效果，消除锅炉残余旋转，使锅炉水平烟道的烟气分布均匀，最终呈现水平烟道积灰均匀，且落灰对锅炉扰动无影响，负压不再大幅波动，同时减小了水平烟道烟温偏差和汽温偏差，通过冷态试验来实现热态调整效果，简化工作流程和工作量，大大提高作业效率，提高了锅炉安全运行，使用方便，效果好，是锅炉热态调整技术的创新，有良好的社会和经济效益。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (3)

1.一种基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，包括四角切圆燃烧锅炉，燃烧区域形成顺时针或逆时针的燃烧正切圆，在燃尽风为消除残余旋转，形成以逆时针或顺时针的反切圆，其特征在于，
将主燃烧区旋转方向相反燃烧器动量矩求和，为反切风动量矩；将主燃烧区旋向相同的燃烧器动量矩求和，为正切风动量矩；
将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值：
Figure FDA0002506738840000011
式中，M反为各反切风燃烧器动量矩，M正为各正切风燃烧器动量矩；K为反切风动量矩之和与正切风动量矩之和的比值；
若比值K的值在0.8～1.2，表明锅炉内的残余旋转小，燃尽风的削旋效果好，无需调整燃尽风反切角；
若比值K的值未在0.8～1.2,则通过以下两种方法计算燃尽风的反切调整角度：
方法A、燃尽风的反切角调整角度可以通过以下公式求出：
Figure FDA0002506738840000012
式中：β为燃尽风的反切角调整角度，°；
α为锅炉设计角度，°；
L为锅炉的设计长度，m；
K为反切风动量矩之和和正切风动量矩之和的比值；
ρ2为二次风的喷口密度，kg/m3；
v2为二次风喷口速度，m/s；
A2为二风喷口面积，m2；
R2为二次风风切圆半径，m。
ρ1为一次风的喷口密度，kg/m3；
v1为一次风喷口速度，m/s。
A1为一风喷口面积，m2；
R1为一次风风切圆半径，m；
μ为一次风燃料的质量浓度，kg/kg；
k为考虑煤粉流速与风速不同的系数；
ρ2反为反切二次风的喷口密度，kg/m3；
v2反为反切二次风喷口速度，m/s；
A2反为反切二风喷口面积，m2；
方法B：根据燃尽风各负荷的开度不同，提前预设各层燃尽风的反切调整角度，根据以下公式计算反切风切圆半径R2反：
R2反＝Lsin(β-α)
式中：L由锅炉的设计长度，m；
α为锅炉设计角度，°；
β为燃尽风的反切调整角度，°；
R2反为反切二次风风切圆半径，m；
通过求得的反切风切圆半径R2反计算各股反切风的动量矩之和，将反切风动量矩之和和正切风动量矩之和进行比值，求得反切风动量矩之和和正切风动量矩之和的比值K，若K不在0.8～1.2之间，重新预设燃尽风的反切调整角度，再次计算，直到比值K在0.8～1.2之间，则此时预设燃尽风的反切调整角度即为后续步骤燃尽风的反切角的实际调整角度。
按照上述A步骤或B步骤求得的燃尽风的反切角调整角度通过燃尽风调节机构调整燃尽风的反切角度，即可提高燃尽风的削旋效果，消除锅炉残余旋转，使锅炉水平烟道的烟气分布均匀。
2.根据权利要求1所述的基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，其特征在于，所述各正切风燃烧器动量矩M正通过下式求得：
M正＝M1+M2
式中：M1为正切燃烧器二次风动量矩，kgm2/s；
M2为正切燃烧器一次风动量矩，kgm2/s；
正切燃烧器二次风动量矩通过以下公式计算：
Figure FDA0002506738840000021
式中：ρ2为二次风的喷口密度，kg/m3；v2为二次风喷口速度，m/s；A2为二风喷口面积，m2；R2为二次风风切圆半径，m；
正切燃烧器一次风动量矩通过以下公式计算：
Figure FDA0002506738840000022
式中：ρ1为一次风的喷口密度，kg/m3；v1为一次风喷口速度，m/s；A1为一风喷口面积，m2；R1为一次风风切圆半径，m；μ为一次风燃料的质量浓度，kg/kg；k为考虑煤粉流速与风速不同的系数。
3.根据权利要求1所述的基于动力量矩的锅炉燃尽风调整方法，其特征在于，所述各反切风燃烧器动量矩M反通过下式求得：
Figure FDA0002506738840000031
式中：ρ2反为反切二次风的喷口密度，kg/m3；v2反为反切二次风喷口速度，m/s；A2反为反切二风喷口面积，m2；R2反为反切二次风风切圆半径，m。
CN202010448247.5A 2020-05-25 2020-05-25 一种基于动量矩的锅炉燃尽风调整方法 Active CN111550820B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010448247.5A CN111550820B (zh) 2020-05-25 2020-05-25 一种基于动量矩的锅炉燃尽风调整方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202010448247.5A CN111550820B (zh) 2020-05-25 2020-05-25 一种基于动量矩的锅炉燃尽风调整方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN111550820A true CN111550820A (zh) 2020-08-18
CN111550820B CN111550820B (zh) 2022-02-25

Family

ID=72008536

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202010448247.5A Active CN111550820B (zh) 2020-05-25 2020-05-25 一种基于动量矩的锅炉燃尽风调整方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN111550820B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114135900A (zh) * 2021-11-11 2022-03-04 吉林省电力科学研究院有限公司 基于炉膛燃尽风温度监测的风门控制方法及装置

Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09303742A (ja) * 1996-05-16 1997-11-28 Ngk Insulators Ltd 焼却炉及びその運転方法
JP2004204823A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Mitsubishi Motors Corp 内燃機関の冷却水循環装置
WO2007001692A1 (en) * 2005-05-25 2007-01-04 Cadence Environmental Energy, Inc. Method of mixing high temperature gases in mineral processing kilns
CN101995015A (zh) * 2009-08-14 2011-03-30 戴卫军 直流燃烧器的四角切圆低Nox燃烧技术
CN102012019A (zh) * 2010-12-20 2011-04-13 武汉华是能源环境工程有限公司 多煤种低氮直流煤粉燃烧装置及其喷口的控制方法
CN102269404A (zh) * 2011-06-30 2011-12-07 哈尔滨工业大学 一种多通道旋流煤粉燃烧器
CN103234199A (zh) * 2013-04-27 2013-08-07 上海交通大学 摆动式燃尽风装置及燃尽风***以及燃尽风控制方法
CN103672867A (zh) * 2013-11-29 2014-03-26 华电电力科学研究院 一种高效低污染的w型火焰锅炉燃尽风装置及方法
CN203656911U (zh) * 2013-11-29 2014-06-18 华电电力科学研究院 一种高效低污染的w型火焰锅炉燃尽风装置
CN104033888A (zh) * 2014-06-11 2014-09-10 广东电网公司电力科学研究院 四角切圆锅炉及其炉膛
CN104197314A (zh) * 2014-08-05 2014-12-10 广东省粤电集团有限公司珠海发电厂 四角切圆锅炉燃烧控制方法
CN105289301A (zh) * 2015-11-11 2016-02-03 华南理工大学 一种双旋式scr脱硝方法及其装置
CN106742090A (zh) * 2016-12-23 2017-05-31 华南理工大学 平面运动气浮工作台上多柔性板结构振动测控装置与方法
CN107084387A (zh) * 2017-06-12 2017-08-22 清华大学 一种烟气回燃的多流程低NOx卧式循环流化床锅炉
CN109058969A (zh) * 2018-06-28 2018-12-21 国电南京电力试验研究有限公司 一种超超临界二次再热塔式锅炉运行控制方法
CN109709907A (zh) * 2018-11-16 2019-05-03 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 基于树的遗传编程算法的锅炉燃烧过程模型集成学习方法及***
CN110617468A (zh) * 2019-09-04 2019-12-27 上海锅炉厂有限公司 一种高温受热面优化布置方式
CN110805889A (zh) * 2019-09-30 2020-02-18 杭州亿炉科技有限公司 一种减小agc运行下锅炉炉膛出口左右偏差的燃烧调整方法

Patent Citations (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH09303742A (ja) * 1996-05-16 1997-11-28 Ngk Insulators Ltd 焼却炉及びその運転方法
JP2004204823A (ja) * 2002-12-26 2004-07-22 Mitsubishi Motors Corp 内燃機関の冷却水循環装置
WO2007001692A1 (en) * 2005-05-25 2007-01-04 Cadence Environmental Energy, Inc. Method of mixing high temperature gases in mineral processing kilns
CN101995015A (zh) * 2009-08-14 2011-03-30 戴卫军 直流燃烧器的四角切圆低Nox燃烧技术
CN102012019A (zh) * 2010-12-20 2011-04-13 武汉华是能源环境工程有限公司 多煤种低氮直流煤粉燃烧装置及其喷口的控制方法
CN102269404A (zh) * 2011-06-30 2011-12-07 哈尔滨工业大学 一种多通道旋流煤粉燃烧器
CN103234199A (zh) * 2013-04-27 2013-08-07 上海交通大学 摆动式燃尽风装置及燃尽风***以及燃尽风控制方法
CN103672867A (zh) * 2013-11-29 2014-03-26 华电电力科学研究院 一种高效低污染的w型火焰锅炉燃尽风装置及方法
CN203656911U (zh) * 2013-11-29 2014-06-18 华电电力科学研究院 一种高效低污染的w型火焰锅炉燃尽风装置
CN104033888A (zh) * 2014-06-11 2014-09-10 广东电网公司电力科学研究院 四角切圆锅炉及其炉膛
CN104197314A (zh) * 2014-08-05 2014-12-10 广东省粤电集团有限公司珠海发电厂 四角切圆锅炉燃烧控制方法
CN105289301A (zh) * 2015-11-11 2016-02-03 华南理工大学 一种双旋式scr脱硝方法及其装置
CN106742090A (zh) * 2016-12-23 2017-05-31 华南理工大学 平面运动气浮工作台上多柔性板结构振动测控装置与方法
CN107084387A (zh) * 2017-06-12 2017-08-22 清华大学 一种烟气回燃的多流程低NOx卧式循环流化床锅炉
CN109058969A (zh) * 2018-06-28 2018-12-21 国电南京电力试验研究有限公司 一种超超临界二次再热塔式锅炉运行控制方法
CN109709907A (zh) * 2018-11-16 2019-05-03 中国大唐集团科学技术研究院有限公司火力发电技术研究院 基于树的遗传编程算法的锅炉燃烧过程模型集成学习方法及***
CN110617468A (zh) * 2019-09-04 2019-12-27 上海锅炉厂有限公司 一种高温受热面优化布置方式
CN110805889A (zh) * 2019-09-30 2020-02-18 杭州亿炉科技有限公司 一种减小agc运行下锅炉炉膛出口左右偏差的燃烧调整方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114135900A (zh) * 2021-11-11 2022-03-04 吉林省电力科学研究院有限公司 基于炉膛燃尽风温度监测的风门控制方法及装置
CN114135900B (zh) * 2021-11-11 2023-10-13 吉林省电力科学研究院有限公司 基于炉膛燃尽风温度监测的风门控制方法及装置

Also Published As

Publication number Publication date
CN111550820B (zh) 2022-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112524637B (zh) 一种基于风粉和co在线监测的锅炉燃烧优化方法和***
CN103776020B (zh) 尾部三烟道双挡板加射流烟气再循环二次再热电站锅炉
CN111550820B (zh) 一种基于动量矩的锅炉燃尽风调整方法
CN111594828A (zh) 基于锅炉设计角度的防结渣方法
CN111609423A (zh) 基于锅炉运行角度的防结渣方法
CN110805889A (zh) 一种减小agc运行下锅炉炉膛出口左右偏差的燃烧调整方法
CN104033888A (zh) 四角切圆锅炉及其炉膛
CN109578992B (zh) Sofa风门调节四角切圆燃烧锅炉再热汽温两侧偏差的方法
CN111396867A (zh) 燃烧切圆直径可调的锅炉煤粉燃烧方法
CN112097235B (zh) 一种锅炉低负荷运行时水冷壁壁温控制方法
CN111664443A (zh) 一种调整四角切圆锅炉两侧烟温偏差的冷态研究方法
US5899172A (en) Separated overfire air injection for dual-chambered furnaces
CN111561694B (zh) 一种提高燃煤锅炉低负荷scr入口烟温的方法及***
WO2022188375A1 (zh) 基于水冷壁高温腐蚀防治的煤粉锅炉一体化综合调整方法
CN111457418A (zh) 一种基于燃尽风减轻双切圆锅炉炉膛出口烟气速度偏差的方法
CN204153768U (zh) 四角切圆锅炉及其炉膛
CN202118875U (zh) 一种用于电站锅炉的焦炉煤气燃烧器的布置结构
CN112228864A (zh) 可有效减缓纯燃准东煤锅炉炉膛及水平烟道区域结渣的方法及锅炉装置
CN107355803B (zh) 提升w型火焰锅炉炉效的方法
Marishin et al. Low-NO x Firing Systems with Swirl Burners Installed on Boilers PK-39-IIM and BKZ-420-140-5
CN204717726U (zh) 锅炉制粉***一次风管水平布置的不积粉固定缩孔***
CN218469073U (zh) 一种切圆燃烧锅炉消旋装置
CN113864767B (zh) 一种增强墙式切圆锅炉燃尽风气流刚性的***及方法
CN214745703U (zh) 塔式锅炉新型sofa燃烧器的布置结构
Xie et al. Study of gas temperature characteristics at the bottom of the platen heaters of boiler employing shenhua bituminous coal based on two-level air staging combustion system

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CP01 Change in the name or title of a patent holder

Address after: 450000 building 13, Zhongyuan Financial Industrial Park, No.56, Mingli Road, Zhengzhou area (Zhengdong), Zhengzhou pilot Free Trade Zone, Henan Province

Patentee after: Zhongnan electric power test and Research Institute of China Datang Group Science and Technology Research Institute Co.,Ltd.

Address before: 450000 building 13, Zhongyuan Financial Industrial Park, No.56, Mingli Road, Zhengzhou area (Zhengdong), Zhengzhou pilot Free Trade Zone, Henan Province

Patentee before: HUAZHONG ELECTRIC POWER TEST RESEARCH INSTITUTE, CHINA DATANG CORPORATION SCIENCE AND TECHNOLOGY Research Institute

CP01 Change in the name or title of a patent holder
TR01 Transfer of patent right

Effective date of registration: 20230322

Address after: 450000 building 13, Zhongyuan Financial Industrial Park, No.56, Mingli Road, Zhengzhou area (Zhengdong), Zhengzhou pilot Free Trade Zone, Henan Province

Patentee after: Zhongnan electric power test and Research Institute of China Datang Group Science and Technology Research Institute Co.,Ltd.

Patentee after: China Datang Corporation Science and Technology General Research Institute Ltd.

Address before: 450000 building 13, Zhongyuan Financial Industrial Park, No.56, Mingli Road, Zhengzhou area (Zhengdong), Zhengzhou pilot Free Trade Zone, Henan Province

Patentee before: Zhongnan electric power test and Research Institute of China Datang Group Science and Technology Research Institute Co.,Ltd.

TR01 Transfer of patent right