CN111549682A - 一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法 - Google Patents

一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法 Download PDF

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宋泽冈
瞿发宪
殷继华
刘艳莉
邓旭东
陈旭丹
邹磊
李均进
袁博
李友河
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Abstract

本发明公开了一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，包括以下步骤：(1)获取桥梁纵向预应力钢束参数及参数值，将设计张拉控制应力变动±α％，计算钢束伸长值偏差；(2)计算钢束的单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差；(3)绘制L—Δσ关系图并进行曲线拟合，相关系数应大于等于0.98；(4)求解拟合曲线最大曲率点或驻点，即临界点，将对应的钢束长度L0作为长短束划分的临界长度；(5)提出基于临界长度为阀值的预应力张拉控制准则。本发明的有益技术效果是考虑了钢束长度差异对其应力控制的影响，提出预应力临界长度划分方法，及以临界长度为阀值的张拉控制准则，为悬臂施工桥梁纵向预应力的张拉施工提供技术支持。

Description

一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法
技术领域
本发明涉及一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，主要用于指导悬臂施工桥梁纵向预应力的张拉施工，属于桥梁施工控制技术领域。
背景技术
我国主跨跨径在60～200m的桥梁，广泛采用地形适应性强、跨越能力大、设计施工技术成熟、造价合理、外型美观的预应力混凝土箱梁桥，普遍采取分段悬臂浇筑法进行施工，其纵向预应力钢束长度约10m至60～200m(主跨跨径相当长度)，不管是前期束、后期束，还是直束、弯束，均呈现出预应力钢束长度规格较多的特征。
据不完全统计，目前国内在役的大跨度连续箱梁桥，部分因为施工中预应力张拉控制欠精细使得有效预应力不足，导致运营期出现梁体开裂、主跨跨中持续下挠的现象，造成了巨大的经济损失和严重的社会影响。为确保大跨度桥梁悬臂施工安全，及成桥时的线形、受力状态符合设计预期，对其预应力张拉的精细控制显得至关重要。
目前，预应力张拉“双控”准则，是指预应力钢束采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6％以内；是一种以张拉应力控制为主、伸长值控制为辅的准则，未考虑钢束长度差异对其应力控制的影响。通过预应力钢束伸长值误差对其控制应力偏差的敏感性分析发现，钢束长度差异对其应力控制的影响不容忽视：对于短束，较小的伸长值误差会引起较大的应力变化；对于长束，较小的应力误差会引起较大的伸长值变化。
因此，如何在桥梁纵向预应力张拉控制中考虑钢束长度的影响，提出一种实用性强、更加精细的基于钢束临界长度为阀值的预应力张拉控制方法是解决上述技术问题的关键。
发明内容
本发明的目的是为了克服上述不足，提供一种实用性强、更加精细的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，用于指导悬臂施工桥梁纵向预应力的张拉施工。
为解决上述问题并达到上述发明目的，本发明一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法是通过以下技术方案来实现的：
一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，包括以下步骤：
(1)获取桥梁纵向预应力钢束用于计算其张拉伸长值的参数及参数值，定义ΔL1为每根钢束理论伸长值；将设计张拉控制应力σcon变动±α％，定义ΔL2(α)为此时每根钢束伸长值；计算每根钢束伸长值偏差Δl；
(2)定义Δσ为钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差，计算每根钢束的Δσ值；
(3)绘制纵向预应力钢束长度L与Δσ的关系图，即L—Δσ图；对L—Δσ图散点进行曲线拟合，得到拟合曲线回归方程及相关系数R；相关系数R应大于等于0.98；
(4)确定L—Δσ拟合曲线的临界点：根据步骤(3)回归方程计算得到L—Δσ拟合曲线的曲率函数，求解最大曲率点或驻点；将L—Δσ拟合曲线最大曲率点或驻点作为其临界点，记录临界点坐标(L0,Δσ0)；定义L0为纵向预应力长短束划分的临界长度；
(5)根据步骤(4)所得长短束划分的临界长度L0，将其作为纵向预应力张拉控制的阀值，确定张拉控制准则为：
Figure BDA0002488283270000021
优选地，步骤(1)中，钢束伸长值偏差Δl计算公式：
Figure BDA0002488283270000022
式中：ΔL2(α)为设计张拉控制应力σcon变动±α％时的钢束伸长值；ΔL1为钢束理论伸长值；α为张拉控制应力变动率，1≤α≤5，取整数；σcon为设计张拉控制应力；k为管道每米局部偏差对摩擦的影响系数；x为从张拉端至计算截面的管道长度；μ为预应力筋与管道壁的摩擦系数；θ为从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和；L为钢束长度；Ep为弹性模量。
优选地，步骤(2)中，钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差Δσ计算公式：
Figure BDA0002488283270000031
式中：α为张拉控制应力变动率，1≤α≤5，取整数；σcon为设计张拉控制应力；Δl为钢束伸长值偏差。
优选地，步骤(3)中，L—Δσ拟合曲线的函数类型一般为负指数幂函数。
优选地，步骤(4)中，求解L—Δσ拟合曲线最大曲率点或驻点，即临界点，将对应的钢束长度L0定义为纵向预应力长短束划分的临界长度。
优选地，步骤(5)中，将长短束划分的临界长度L0作为纵向预应力张拉控制的阀值，确定张拉控制准则为：当L≤L0时，采用张拉应力控制为主、伸长值校核为辅的准则；当L＞L0时，采用张拉伸长值控制为主、应力校核为辅的准则。
优选地，所述伸长值为单端伸长值。
本发明与现有技术相比所产生的有益效果是：本发明将参数敏感性分析方法应用于预应力张拉控制技术中，针对不同长度规格的钢束，考查钢束单位长度伸长值误差对其张拉应力偏差Δσ的敏感程度；明确了L—Δσ拟合曲线临界点就是其最大曲率点或驻点，临界点对应钢束长度L0作为钢束长短束划分的临界长度，并将其作为张拉控制准则的阀值；根据钢束长度L与临界长度L0的大小关系，确定了是以张拉应力控制为主还是以张拉伸长值控制为主的判据准则——当L≤L0时，L对Δσ敏感，采用张拉应力控制为主、伸长值校核为辅的准则；当L＞L0时，L对Δσ欠敏感，采用张拉伸长值控制为主、应力校核为辅的准则；此控制准则更加科学合理，对预应力张拉控制更加精细。本发明考虑了钢束长度差异对其应力控制的影响，提出预应力临界长度划分方法，及以临界长度为阀值的张拉控制准则，为悬臂施工桥梁纵向预应力的张拉施工提供技术支持。
附图说明
下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步详细的说明：
图1是本发明一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法的工作原理流程框图；
图2是本发明一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法实施例1的L—Δσ散点及拟合曲线图；
图3是本发明一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法实施例1的L—Δσ拟合曲线曲率函数图。
具体实施方式
为了使本发明实现的技术手段、创造特征、达成目的与功效易于明白了解，下面结合附图以及具体实施方式对本发明的技术方案作更进一步详细的说明，并结合实施例来详细说明本发明。
本发明一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，包括以下步骤：
(1)获取桥梁纵向预应力钢束用于计算其张拉伸长值的参数及参数值，定义ΔL1为每根钢束理论伸长值；将设计张拉控制应力σcon变动±α％，定义ΔL2(α)为此时每根钢束伸长值；计算每根钢束伸长值偏差Δl；
(2)定义Δσ为钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差，计算每根钢束的Δσ值；
(3)绘制纵向预应力钢束长度L与Δσ的关系图，即L—Δσ图；对L—Δσ图散点进行曲线拟合，得到拟合曲线回归方程及相关系数R；相关系数R应大于等于0.98；
(4)确定L—Δσ拟合曲线的临界点：根据步骤(3)回归方程计算得到L—Δσ拟合曲线的曲率函数，求解最大曲率点或驻点；将L—Δσ拟合曲线最大曲率点或驻点作为其临界点，记录临界点坐标(L0,Δσ0)；定义L0为纵向预应力长短束划分的临界长度；
(5)根据步骤(4)所得长短束划分的临界长度L0，将其作为纵向预应力张拉控制的阀值，确定张拉控制准则为：
Figure BDA0002488283270000051
优选地，步骤(1)中，钢束伸长值偏差Δl计算公式：
Figure BDA0002488283270000052
式中：ΔL2(α)为设计张拉控制应力σcon变动±α％时的钢束伸长值；ΔL1为钢束理论伸长值；α为张拉控制应力变动率，1≤α≤5，取整数；σcon为设计张拉控制应力；k为管道每米局部偏差对摩擦的影响系数；x为从张拉端至计算截面的管道长度；μ为预应力筋与管道壁的摩擦系数；θ为从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和；L为钢束长度；Ep为弹性模量。
优选地，步骤(2)中，钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差Δσ计算公式：
Figure BDA0002488283270000053
式中：α为张拉控制应力变动率，1≤α≤5，取整数；σcon为设计张拉控制应力；Δl为钢束伸长值偏差。
优选地，步骤(3)中，L—Δσ拟合曲线的函数类型一般为负指数幂函数。
优选地，步骤(4)中，求解L—Δσ拟合曲线最大曲率点或驻点，即临界点，将对应的钢束长度L0定义为纵向预应力长短束划分的临界长度。
优选地，步骤(5)中，将长短束划分的临界长度L0作为纵向预应力张拉控制的阀值，确定张拉控制准则为：当L≤L0时，采用张拉应力控制为主、伸长值校核为辅的准则；当L＞L0时，采用张拉伸长值控制为主、应力校核为辅的准则。
优选地，所述伸长值为单端伸长值。
实施例1
某主跨跨径150m的预应力混凝土连续刚构桥，主梁采用单箱单室截面，其纵向预应力钢束分为“前期顶板束、腹板束，后期顶板束、底板束”四类。
按步骤(1)，获取纵向预应力钢束参数值：L＝13.0～148.22m，k＝0.0015，x＝L/2(取跨中截面)，μ＝0.20，计算每根钢束的θ值，Ep＝1.95×105MPa，σcon＝1395MPa；将σcon增大5％，根据公式(1)计算每根钢束伸长值偏差Δl。
按步骤(2)，根据公式(2)计算钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差Δσ。
按步骤(3)，绘制L—Δσ图并对L—Δσ图散点进行曲线拟合如图2所示，得到：回归方程y＝3474.6x-0.9457(x表示横坐标参数L，y表示纵坐标参数Δσ)；相关系数R＝0.999(≥0.98)。
按步骤(4)，换算得到回归方程的曲率函数
Figure BDA0002488283270000061
绘制L—Δσ拟合曲线曲率函数图如图3所示，求解得到最大曲率点为(63.9,0.01072)，则对应L—Δσ曲线临界点为(63.9,68.1)；取钢束长短束划分的临界长度L0＝63.9m。
按步骤(5)，将钢束长短束划分的临界长度L0＝63.9m作为钢束张拉控制的阀值，确定该桥纵向预应力张拉控制准则：当L≤63.9m时，采用张拉应力控制为主、伸长值校核为辅的准则；当L＞63.9m时，采用张拉伸长值控制为主、应力校核为辅的准则。
多个实施例分析结果列举
限于篇幅，将多个实施例分析结果列举如下。
以下6座悬臂施工桥梁，主梁采用单箱单室截面，其纵向预应力钢束分为“前期顶板束、腹板束，后期顶板束、底板束”四类。纵向预应力钢束参数值：L(见各桥)，k＝0.0015，x＝L/2(取跨中截面)，μ＝0.20，θ值(各桥每根钢束分别计算)，Ep＝1.95×105MPa，σcon＝1395MPa。按本发明方法分析结果见表1。
表1多个实施例分析结果表
Figure BDA0002488283270000071
由以上分析结果可知，悬臂施工桥梁(主梁采用单箱单室截面)主跨跨径在90～180m范围，纵向预应力钢束长度在9.8～178.14m范围，按本发明方法得到的长短束划分的临界长度L0在63.2～64.6m范围，则张拉控制准则阀值对应L0取63.2～64.6m。
上述实施例仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例。凡是未脱离本发明技术内容，或依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，均属于本发明的保护范围。
本发明适用范围：
本发明一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，所述桥梁采用分段悬臂浇筑法施工；所述预应力钢束材料为1×7(七股)、φs15.2mm低松弛钢绞线，抗拉强度标准值fpk＝1860MPa，弹性模量Ep＝1.95×105MPa。

Claims (7)

1.一种悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于包括以下步骤：
(1)获取桥梁纵向预应力钢束用于计算其张拉伸长值的参数及参数值，定义ΔL1为每根钢束理论伸长值；将设计张拉控制应力σcon变动±α％，定义ΔL2(α)为此时每根钢束伸长值；计算每根钢束伸长值偏差Δl；
(2)定义Δσ为钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差，计算每根钢束的Δσ值；
(3)绘制纵向预应力钢束长度L与Δσ的关系图，即L—Δσ图；对L—Δσ图散点进行曲线拟合，得到拟合曲线回归方程及相关系数R；相关系数R应大于等于0.98；
(4)确定L—Δσ拟合曲线的临界点：根据步骤(3)回归方程计算得到L—Δσ拟合曲线的曲率函数，求解最大曲率点或驻点；将L—Δσ拟合曲线最大曲率点或驻点作为其临界点，记录临界点坐标(L0,Δσ0)；定义L0为纵向预应力长短束划分的临界长度；
(5)根据步骤(4)所得长短束划分的临界长度L0，将其作为纵向预应力张拉控制的阀值，确定张拉控制准则为：
Figure FDA0002488283260000011
2.根据权利1所述的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于：
所述步骤(1)中，钢束伸长值偏差Δl计算公式为：
Figure FDA0002488283260000012
式中：ΔL2(α)为设计张拉控制应力σcon变动±α％时的钢束伸长值；ΔL1为钢束理论伸长值；α为张拉控制应力变动率，1≤α≤5，取整数；σcon为设计张拉控制应力；k为管道每米局部偏差对摩擦的影响系数；x为从张拉端至计算截面的管道长度；μ为预应力筋与管道壁的摩擦系数；θ为从张拉端至计算截面曲线管道部分切线的夹角之和；L为钢束长度；Ep为弹性模量。
3.根据权利1所述的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于：
所述步骤(2)中，钢束单位长度伸长值误差引起的张拉应力偏差Δσ计算公式为：
Figure FDA0002488283260000021
式中：α为张拉控制应力变动率，1≤α≤5，取整数；σcon为设计张拉控制应力；Δl为钢束伸长值偏差。
4.根据权利1所述的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于：
所述步骤(3)中，L—Δσ拟合曲线的函数类型一般为负指数幂函数。
5.根据权利1所述的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于：
所述步骤(4)中，求解L—Δσ拟合曲线最大曲率点或驻点，即临界点，将对应的钢束长度L0定义为纵向预应力长短束划分的临界长度。
6.根据权利1所述的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于：
所述步骤(5)中，将长短束划分的临界长度L0作为纵向预应力张拉控制的阀值，确定张拉控制准则为：当L≤L0时，采用张拉应力控制为主、伸长值校核为辅的准则；当L＞L0时，采用张拉伸长值控制为主、应力校核为辅的准则。
7.根据权利1至3任一项或根据权利6所述的悬臂施工桥梁纵向预应力长短束划分张拉控制方法，其特征在于：
所述伸长值为单端伸长值。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112699512A (zh) * 2021-01-14 2021-04-23 四川交投建设工程股份有限公司 一种多线段不对称曲线拉应力的应力中点计算方法
CN114329700A (zh) * 2021-12-17 2022-04-12 湖北工业大学 一种新型的预应力钢束实验参数计算方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1974931A (zh) * 2006-12-27 2007-06-06 重庆交通大学 箱型底板预应力混凝土变截面箱梁桥及其施工方法
CN101575840A (zh) * 2009-06-02 2009-11-11 重庆交通大学 悬臂拼装钢箱节段的钢-砼组合连续刚构桥施工方法
US20100088985A1 (en) * 2008-10-06 2010-04-15 Soletanche Freyssinet Connection Of Prestressing Sheath Sections Of A Structure Having A Series Of Precast Elements
CN105603876A (zh) * 2015-12-24 2016-05-25 中国铁路总公司 混凝土桥梁预应力筋张拉力的动态实时监控方法及专用预应力施工***
CN105781121A (zh) * 2016-03-16 2016-07-20 浙江大学城市学院 双向不对称张拉预应力束道理论伸长量的确定方法
CN108647379A (zh) * 2018-03-30 2018-10-12 中交路桥北方工程有限公司 桥梁预应力分析***及方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1974931A (zh) * 2006-12-27 2007-06-06 重庆交通大学 箱型底板预应力混凝土变截面箱梁桥及其施工方法
US20100088985A1 (en) * 2008-10-06 2010-04-15 Soletanche Freyssinet Connection Of Prestressing Sheath Sections Of A Structure Having A Series Of Precast Elements
CN101575840A (zh) * 2009-06-02 2009-11-11 重庆交通大学 悬臂拼装钢箱节段的钢-砼组合连续刚构桥施工方法
CN105603876A (zh) * 2015-12-24 2016-05-25 中国铁路总公司 混凝土桥梁预应力筋张拉力的动态实时监控方法及专用预应力施工***
CN105781121A (zh) * 2016-03-16 2016-07-20 浙江大学城市学院 双向不对称张拉预应力束道理论伸长量的确定方法
CN108647379A (zh) * 2018-03-30 2018-10-12 中交路桥北方工程有限公司 桥梁预应力分析***及方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
宋泽冈等: "基于参数敏感性分析的预应力筋张拉双控技术", 《中外公路》 *

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112699512A (zh) * 2021-01-14 2021-04-23 四川交投建设工程股份有限公司 一种多线段不对称曲线拉应力的应力中点计算方法
CN112699512B (zh) * 2021-01-14 2023-08-25 四川省交通建设集团股份有限公司 一种多线段不对称曲线拉应力的应力中点计算方法
CN114329700A (zh) * 2021-12-17 2022-04-12 湖北工业大学 一种新型的预应力钢束实验参数计算方法
CN114329700B (zh) * 2021-12-17 2024-06-07 湖北工业大学 一种预应力钢束实验参数计算方法

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