CN111339666A

CN111339666A - 液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法

Info

Publication number: CN111339666A
Application number: CN202010127742.6A
Authority: CN
Inventors: 袁鸿飞; 张喜春; 杨柳; 孟凡荣; 张明昌; 荣井涛; 戚世岩; 孙英臣; 李中莲; 吕晓飞; 张华丰; 潘立刻
Original assignee: PowerChina Changchun Generating Equipment Group Ltd
Current assignee: PowerChina Changchun Generating Equipment Group Ltd
Priority date: 2020-02-28
Filing date: 2020-02-28
Publication date: 2020-06-26

Abstract

本发明涉及一种液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，根据下式计算磨煤机最大碾磨出力B_max及磨煤机磨损后期的最大碾磨出力B；其中，B_max＝B_0*f_M*f_A*f_H*f_R*f_g*f_si*f_P；B＝B_max*f_e；式中，B₀为磨煤机的基本出力；f_M为原煤水分出力修正系数；f_A为原煤灰分出力修正系数；f_H为可磨性指数出力修正系数；f_R为煤粉细度出力修正系数；f_g为原煤粒度出力修正系数；f_si为分离器型式对磨煤机的出力修正系数；f_P为碾磨压力修正系数；f_e为磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数。本发明能够适用于采用了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的磨煤机出力计算。

Description

液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法

技术领域

本发明属于制粉破碎设备中速磨煤机技术领域，尤其涉及一种液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法。

背景技术

现有轮式中速磨煤机的加载***采用液压变加载***，即磨煤机在工作时，液压***只能提供碾磨压力即作用力，作用力的值可根据给煤机的燃煤量的变化而变化作用力值，当作用力足够大时，磨煤机会产生振动，因此限制了磨煤机对煤质的适应能力。该磨煤机的标准煤种是指原煤的哈氏可磨性指数HGI＝50、原煤水分M_ar＝10％、原煤灰分A_ar≤20％，要求的煤粉细度R₉₀＝20％，该磨煤机的碾磨出力计算公式包括碾磨出力B、基本出力B₀、原煤水分出力修正系数f_M、原煤灰分出力修正系数f_A、可磨性指数出力修正系数f_H、煤粉细度出力修正系数f_R、原煤粒度出力修正系数f_g、磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数f_e、分离器型式对磨煤机的出力修正系数f_si，即磨煤机最大碾磨出力B_max＝B₀xf_Mxf_Axf_Hxf_Rxf_gxf_si。

现有轮式中速磨煤机的原煤水分出力修正系数f_M，当Mt≤10％，f_M＝1.0，当Mt>10％，f_M＝1.0+(10-Mt)x00114；原煤灰分出力修正系数f_A，当A_ar≤20％时，f_A＝1，当A_ar>20％，f_A＝1+(20-A_ar)x0.005；可磨性指数出力修正系数f_H，f_H＝(HGI/50)^0.57,煤粉细度出力修正系数f_R，f_R＝(R90/20)^0.29。现有轮式中速磨煤机磨制褐煤时，需进行试磨来确定磨煤机的出力，不仅花费的时间较长，而且费用也较高，增加了成本。

发明内容

本发明的目的是提供一种液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，适用于采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机在磨煤机选型计算时，作为确定磨煤机型号最重要的参数-磨煤机出力的计算公式。

本发明提供了一种液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，根据下式计算磨煤机最大碾磨出力B_max及磨煤机磨损后期的最大碾磨出力B；

其中，B_max＝B_0*f_M*f_A*f_H*f_R*f_g*f_si*f_P；

B＝B_max*f_e；

式中，B₀为磨煤机的基本出力；f_M为原煤水分出力修正系数；f_A为原煤灰分出力修正系数；f_H为可磨性指数出力修正系数；f_R为煤粉细度出力修正系数；f_g为原煤粒度出力修正系数；f_si为分离器型式对磨煤机的出力修正系数；f_P为碾磨压力修正系数；f_e为磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数。

进一步地，所述磨煤机的基本出力B₀为磨煤机磨制标准煤种时和在指定的煤粉细度R₉₀＝16％的出力，所述标准煤种为原煤的哈氏可磨性指数HGI＝80、原煤水分M_ar＝4％、原煤灰分A_ar≤20％的煤种。

进一步地，所述原煤水分出力修正系数f_M中的原煤水分为原煤的收到基水分M_ar或原煤全水分M_t。

进一步地，所述原煤灰分出力修正系数f_A中的原煤灰分为原煤的收到基灰分A_ar，当A_ar≤20％时，f_A＝1，当20％≤A_ar≤40％，f_A＝1+(20-A_ar)*0.00625，当A_ar≥40％时，f_A＝0.875。

进一步地，所述可磨性指数出力修正系数f_H中的可磨性指数为指原煤的哈氏可磨性指数HGI。

进一步地，所述煤粉细度出力修正系数f_R中的煤粉细度为R₉₀。

进一步地，所述原煤粒度出力修正系数f_g中的原煤粒度≤30mm，原煤粒度≤50mm，f_g＝1。

进一步地，所述磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数f_e，用于采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机，f_e＝0.95。

进一步地，对于分离器型式对磨煤机的出力修正系数f_si，当采用静态分离器时，f_si＝1，当采用动态分离器时，当R90≤18％时，f_si＝1.07，当18％≤R90≤25％，f_si＝1+(25-R90)*0.01,当R90>25％时，f_si＝1。

进一步地，对于碾磨压力修正系数f_P，当磨煤机的碾磨压力值为500kN/m²时，f_P＝1，当碾磨压力值P>500kN/m²时，f_P＝P/500。

借由上述方案，通过液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，能够适用于采用了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的磨煤机出力计算。

上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，并可依照说明书的内容予以实施，以下以本发明的较佳实施例并配合附图详细说明如后。

附图说明

图1是本发明中液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的液压***原理图。

图中标号：

1-油箱；2-双联齿轮油泵；3-电动机；4-溢流阀；5-第一比例溢流阀；6-第二比例溢流阀；7-调速阀；8-液压油箱；9-蓄能器；10-单向阀；11-双筒滤油器；12-空气过滤器；13-冷却器；14-冷却水电磁阀；15-截止阀；16-电气控制单元。

具体实施方式

下面结合附图和实施例，对本发明的具体实施方式作进一步详细描述。以下实施例用于说明本发明，但不用来限制本发明的范围。

参图1所示，从液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的液压***原理图中可以看出，磨煤机工作时，由1个电动机3驱动的1个双联齿轮油泵2，该双联齿轮油泵2同时向磨煤机工作的液压油缸8的有杆腔和无杆腔供不同压力值的液压油，以保证该磨煤机在工作时，液压油缸8的有杆腔和无杆腔时时存在不同压力值的液压油，从而为磨煤机提供液压加载力和阻尼力，保证磨煤机的稳定运行。

液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，采用了液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机，在磨煤机工作的液压油缸的无杆腔增加了一路液压***，使磨煤机工作时液压油缸的有杆腔和无杆腔同时存在不同压力值的液压油，不仅大幅度提高了磨煤机的碾磨压力，将磨煤机的碾磨压力由450kN/m²提高到750kN/m²，同时也有效控制了磨煤机在高加载压力下产生的振动，可以使磨煤机稳定地运行。本实施例所做的改进是由于采用了液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机的碾磨压力在同类型的老式轮式中速磨煤机，磨煤机对煤质的适应能力得到了极大改善，磨煤机的主要性能发生了重大变化，对影响磨煤机出力的、与煤质有关的主要修正系数如原煤水分出力修正系数、原煤灰分出力修正系数、可磨性指数出力修正系数、煤粉细度出力修正系数与同结构的老式轮式磨煤机的出力修正系数截然不同，并增加了磨煤机碾磨压力修正系数，从而提供一套全新的、适用于采用了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的磨煤机出力计算公式。该磨煤机出力计算公式为：

B_max＝B_0*f_M*f_A*f_H*f_R*f_g*f_si*f_P；

B＝B_max*f_e；

式中，B_max为磨煤机最大碾磨出力；B为磨煤机磨损后期的最大碾磨出力；B₀为磨煤机的基本出力；f_M为原煤水分出力修正系数；f_A为原煤灰分出力修正系数；f_H为可磨性指数出力修正系数；f_R为煤粉细度出力修正系数；f_g为原煤粒度出力修正系数；f_si为分离器型式对磨煤机的出力修正系数；f_P为碾磨压力修正系数；f_e为磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数。

磨煤机的基本出力B₀为磨煤机磨制标准煤种时和在指定的煤粉细度R₉₀＝16％的出力，所述标准煤种为原煤的哈氏可磨性指数HGI＝80、原煤水分M_ar＝4％、原煤灰分A_ar≤20％的煤种。

原煤水分出力修正系数f_M中的原煤水分为原煤的收到基水分M_ar或原煤全水分M_t。

原煤灰分出力修正系数f_A中的原煤灰分为原煤的收到基灰分A_ar，当A_ar≤20％时，f_A＝1，当20％≤A_ar≤40％，f_A＝1+(20-A_ar)*0.00625，当A_ar≥40％时，f_A＝0.875。

可磨性指数出力修正系数f_H中的可磨性指数为指原煤的哈氏可磨性指数HGI。

煤粉细度出力修正系数f_R中的煤粉细度为R₉₀。

原煤粒度出力修正系数f_g中的原煤粒度≤30mm，原煤粒度≤50mm，f_g＝1。

磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数f_e，用于采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机，f_e＝0.95。

对于分离器型式对磨煤机的出力修正系数f_si，当采用静态分离器时，f_si＝1，当采用动态分离器时，当R90≤18％时，f_si＝1.07，当18％≤R90≤25％，f_si＝1+(25-R90)*0.01,当R90>25％时，f_si＝1。

对于碾磨压力修正系数f_P，当磨煤机的碾磨压力值为500kN/m²时，f_P＝1，当碾磨压力值P>500kN/m²时，f_P＝P/500。

本发明提供了全新的、适用于采用了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的磨煤机出力计算公式，为广大设计院的设计人员、设备使用者及从事燃煤电站锅炉性能试验和磨煤机性能试验等工程技术人员提供了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机的出力计算公式，方便用户对该类轮式中速磨煤机的出力计算、出力验算等，为广大的新建燃煤火力发电厂及需要对中速磨煤机的设备改造工程等用户提供了一种采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机产品的选择方案，有利于进一步推广采用了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机。

下面通过具体实施例对本发明作进一步说明。

实施例1

参阅表1，采用了液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机，其磨煤机出力与老式的同类的轮式中速磨煤机出力有了较大提高，在标准煤种下的基本出力参数见下表。

磨煤机的基本出力(基本条件：HGI＝80，M_t＝4％R₉₀＝16％，A_ar≤20％)

例：MPS100HP-II型磨煤机磨制烟煤时的基本出力为13.85t/h,磨制褐煤时的基本出力为14.82t/h。

实施例2

参阅表2，提供了本发明计算方法中的原煤水分M_ar在0～39％之间的原煤水分出力修正系数f_M的主要数据表，当原煤水分的数值为小数时，可采用***法进行计算。同时，该表也表明了采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机适用于磨制高水分的褐煤。

M<sub>t</sub>％	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
											f<sub>M</sub>	1	1	1	1	0.999	0.9934	0.9882	0.9829	0.9773	0.9714
M<sub>t</sub>％	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19
											f<sub>M</sub>	0.965	0.9582	0.951	0.9431	0.9349	0.9264	0.9176	0.9086	0.8995	0.8903
M<sub>t</sub>％	20	21	22	23	24	25	26	27	28	29
											f<sub>M</sub>	0.8812	0.8721	0.8631	0.8544	0.8458	0.8376	0.8296	0.8219	0.8145	0.8076
M<sub>t</sub>％	30	31	32	33	34	35	36	37	38	39
											f<sub>M</sub>	0.801	0.7947	0.7888	0.7833	0.7782	0.7735	0.7691	0.7652	0.7615	0.7583

实施例3

参阅表3，提供了本发明计算方法中的原煤灰分M_t的计算公式，如下：

当A_ar≤20％时，f_A＝1，

当20％≤A_ar≤40％，f_A＝1+(20-A_ar)*0.00625，

当A_ar≥40％时，f_A＝0.875。

实施例4

参阅表4，提供了本发明计算方法中的哈氏可磨性指数在30～96之间的可磨性指数出力修正系数f_H的数据表，当哈氏可磨性指数的数值为小数时，可采用***法进行计算。表明采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机适用于哈氏可磨性指数最小为30的硬煤。

实施例5

参阅表5，提供了本发明计算方法中的煤粉细度出力修正系数f_R的数据表，当煤粉细度的数值为小数时，可采用***法进行计算。

R<sub>90</sub>％	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
											f<sub>R</sub>	0.5138	0.5682	0.6185	0.665	0.7079	0.7473	0.7835	0.8167	0.8471	0.875
R<sub>90</sub>％	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20
											f<sub>R</sub>	0.9005	0.9238	0.9452	0.9649	0.9831	1	1.0158	1.0307	1.0445	1.0588
R<sub>90</sub>％	21	22	23	24	25	26	27	28	29	30
											f<sub>R</sub>	1.0724	1.086	1.0998	1.114	1.1287	1.1444	1.1611	1.179	1.1984	1.2195
R<sub>90</sub>％	31	32	33	34	35	36	37	38	39	40
											f<sub>R</sub>	1.2425	1.2676	1.295	1.325	1.3577	1.3934	1.4323	1.4745	1.5203	1.57
R<sub>90</sub>％	41	42	43	44	45	46	47	48	49	50
											f<sub>R</sub>	1.6237	1.6816	1.744	1.811	1.883	1.96	2.0423	2.1302	2.2238	2.3233

以上所述仅是本发明的优选实施方式，并不用于限制本发明，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明技术原理的前提下，还可以做出若干改进和变型，这些改进和变型也应视为本发明的保护范围。

Claims

1.一种液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，根据下式计算磨煤机最大碾磨出力B_max及磨煤机磨损后期的最大碾磨出力B；

其中，B_max＝B_0*f_M*f_A*f_H*f_R*f_g*f_si*f_P；

B＝B_max*f_e；

2.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述磨煤机的基本出力B₀为磨煤机磨制标准煤种时和在指定的煤粉细度R₉₀＝16％的出力，所述标准煤种为原煤的哈氏可磨性指数HGI＝80、原煤水分M_ar＝4％、原煤灰分A_ar≤20％的煤种。

3.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述原煤水分出力修正系数f_M中的原煤水分为原煤的收到基水分M_ar或原煤全水分M_t。

4.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述原煤灰分出力修正系数f_A中的原煤灰分为原煤的收到基灰分A_ar，当A_ar≤20％时，f_A＝1，当20％≤A_ar≤40％，f_A＝1+(20-A_ar)*0.00625，当A_ar≥40％时，f_A＝0.875。

5.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述可磨性指数出力修正系数f_H中的可磨性指数为指原煤的哈氏可磨性指数HGI。

6.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述煤粉细度出力修正系数f_R中的煤粉细度为R₉₀。

7.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述原煤粒度出力修正系数f_g中的原煤粒度≤30mm，原煤粒度≤50mm，f_g＝1。

8.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，所述磨煤机碾磨件磨损中后期出力降低系数f_e，用于采用液压变加载阻尼减振控制***的轮式中速磨煤机，f_e＝0.95。

9.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，对于分离器型式对磨煤机的出力修正系数f_si，当采用静态分离器时，f_si＝1，当采用动态分离器时，当R90≤18％时，f_si＝1.07，当18％≤R90≤25％，f_si＝1+(25-R90)*0.01,当R90>25％时，f_si＝1。

10.根据权利要求1所述的液压变加载阻尼减振控制***的中速磨煤机出力计算方法，其特征在于，对于碾磨压力修正系数f_P，当磨煤机的碾磨压力值为500kN/m²时，f_P＝1，当碾磨压力值P>500kN/m²时，f_P＝P/500。