CN1112997A - 燃气轮机燃烧装置及其燃烧控制方法 - Google Patents
燃气轮机燃烧装置及其燃烧控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1112997A CN1112997A CN95102126A CN95102126A CN1112997A CN 1112997 A CN1112997 A CN 1112997A CN 95102126 A CN95102126 A CN 95102126A CN 95102126 A CN95102126 A CN 95102126A CN 1112997 A CN1112997 A CN 1112997A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- fuel
- combustion
- grade
- gas turbine
- burner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
- F23C6/047—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure with fuel supply in stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/34—Feeding into different combustion zones
- F23R3/346—Feeding into different combustion zones for staged combustion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
Abstract
在燃烧器高温化和低NOx化的同时,本发明的燃气轮机装置具有以往的干式低NOx燃烧器所不能达到的,在燃气轮机整个负荷范围内都在10ppm以下的低NOx排出特性。它包括在燃气轮机的燃烧器1的轴向间隔配置的多级燃烧部分2a、2b、分别独立地连接各燃烧部分的多个燃料供给***32、在各燃料供给***上分别设置的预混合燃料供给部分4a、4b以及扩散燃烧用燃料供给部分6a、6b,通过切换这些燃料供给部分只向预混合燃料或扩散燃烧用燃料的任何一方供给燃料的控制装置42。
Description
本发明涉及用于燃气轮机装置及其复合装置等中的燃气轮机燃烧器,特别是涉及旨在减少燃气轮机排气中含有的NOx浓度的燃气轮机燃烧装置及其燃烧控制方法。
因为用于燃气轮机装置和复合式轮机装置等中的燃气轮机高效率化,其工作条件趋于高温、高压,并引起了NOx增加的倾向。产生NOx的主要原因可认为有各种因素,但是火焰的温度是主要的,因此减少NOx的关键在于如何降低火焰温度。
到目前为止,广泛使用的最简单的减少NOx的方法是在燃烧器内的高温燃烧区域中进行蒸汽喷射或水喷射,借此使得燃烧时的火焰温度下降的方法。这种方法是一种实施简便的优良方法,但是存在着下述缺点:必须使用大量的水和蒸汽;蒸汽和水的使用降低了作为结果的装置效率,与高效率化的愿望背道而驰;以及向燃烧器内喷射的大量蒸汽和水增大了燃烧振动,降低了燃烧器的寿命等。
因此,作为代替蒸汽喷射和水喷射来降低火焰温度的方法,近年来开发了将燃料和燃烧用空气在燃料稀薄的条件下预混合后再燃烧的方法,即所谓干式预混合多级稀薄燃烧法,使得NOx的量可达到与蒸汽喷射和水喷射法同等水平。
在这种预混合多级稀薄燃烧法中,为了弥补预混合燃烧的缺点即燃烧范围狭窄的问题,采用了并用可在大燃(料)空(气)比范围稳定燃烧的扩散燃烧火焰的火焰结构。另外,也可采用在负荷运行中改变燃烧器内空气配比,使燃烧后的平均气体温度上升,达到火焰稳定化的燃空比控制法等。
使用预混合多级稀薄燃烧法和燃空比控制法的干式燃烧器虽然可以得到一定的效果,但是还存在着以下的需改进的问题。
图12表示燃气轮机负荷和NOx发生量关系的特性图。如图所示,相对于用蒸汽和水,喷射型燃烧器的NOx特性a,干式低NOx燃烧器的NOx排出特性b在燃气轮机负荷d-e范围内下降幅度相当大,可是在低负荷c-d范围内还是存在问题。即在低负荷范围为了减少NOx,以往是使燃料***多级化,将NOx特性b的一部分变成用点划线f表示的低NOx特性,来实施降低NOx的方法。
可是在燃气轮机的全负荷范围即负荷c至预定负荷e之间,对于在理论上可能最低的NOx特性g之上,考虑到极限余量而可能设定的NOx目标值特性h来说,NOx特性(例如特性b)还是相当高的。
也就是说,通过由扩散火焰支持的预混合火焰来维持稳定燃烧的现有干式低NOx燃烧器的NOx特性j,如图13所示,几乎与扩散火焰用的燃料流量比例成反比例。
因此,为了进一步减少NOx,希望尽可能地减少扩散燃料流量比例,可是按以往的干式低NOx燃烧器的结构及形状,如图14所示,最小扩散值流量的流量比例是由各燃气轮机负荷下可超过CO限制值k的扩散燃料流量比例1决定的,当达到比1小的扩散燃料流量比例时,CO(或THC等)增大,由于燃烧效率下降和燃烧振动增大,而致使不能稳定运行,如果再达到更小的扩散燃料流量比例m以下时,则存在不发火的问题。因此,为了稳定燃烧和防止不发火,不能通过将扩散燃料流量比例减少到零来将NOx减低到最小值。
另外,如图15所示NOx强烈地依赖于预混合当量比φP。将NOx排出量控制在目标值(例如10ppm)以下时,则必须将燃烧区域的预混合当量比φP控制在该图中n之下。
另外,如图16所示,燃烧器的壁面冷却空气比例(该图的纵轴)与燃烧器出口当量比φP或燃烧器出口温度Tg及燃烧区域预混合当量比φP(该图的横轴)有一定的相互关系。即如图15所示,为了将NOx控制在目标值以下,应使φP<n(对应于图15的参数φP),所以随着燃烧器出口温度上升(或燃烧器出口当量比φEX增大),如图16所示,壁面冷却空气比例减少。对于低NOx化,有必要选定接近于燃烧极限的小φP值,进而冷却空气减少,这样就出现了冷却困难的问题。
本发明是旨在为解决这些问题而完成的,目的在于提供一个伴随着燃烧器的高温化和低NOx化时,具有用以往的干式低NOx燃烧器不能达到的,在全部负荷范围内都为10ppm以下的低NOx排出特性的燃气轮机燃烧装置及其燃烧控制方法。
本发明的燃气轮机燃烧装置可以实现燃气轮机在全负荷范围内的超低NOx,同时还可以解决随之产生的燃烧不稳定现象,另外还可以有效地进行高温化时必要的壁面冷却。
燃烧装置备有燃烧部分,燃烧部分具有向燃烧器内喷出预混合燃料的预混合燃料喷出口,所述预混合燃料喷出口由第一级到最大的第五级。从第1级至第5级的预混合燃料喷出口在燃烧器轴向(纵向)分别间隔一定的距离配置。第1级的预混合燃料***连接至扩散燃烧用喷咀和预混合燃烧用喷咀,这样的结构使得通过切换这些喷咀可以只向任何一个喷咀供给燃料。另外在第1级预混合燃料喷出口附近设置可释放点火能量的点火装置和引燃喷灯。另外第2级~第5级的预混合燃料喷出口附近的燃烧区域也形成可具有引燃喷灯的结构。在燃烧器内筒和尾筒的外侧设置具有多个冲击式(impinge)冷却用孔的流动套筒(flow sleeve)。另外内筒的膜冷却用冷却孔的总开口面积是在燃烧器上设置的供燃烧空气进入用的总开口面积的20%以下。
燃烧控制通过含有流量调节阀等的燃料供给装置和运算器的交流信号来进行,其中燃料供给装置包括可以分别独立地控制第1级~第5级5个***的预混合燃料流量的调节阀,而运算器则将这些第1级~第5级预混合燃料以相对于燃气轮机负荷这一从属变量的燃料流量函数1~5的形式进行贮存记忆。
第1级燃料可以从扩散燃烧用喷咀和预混合燃烧用喷咀中的任何1个喷出,但在最初向扩散燃烧用喷咀供给100%的燃料。此燃料可通过设置在第1级预混合燃料喷出口附近的点火装置或引燃火焰来点火。
点火后,第1级燃料从扩散燃烧用喷咀切换到预混合燃烧用喷咀进行供给,由此达到预混合燃烧状态。而后,根据对应于燃气轮机负荷的燃料流量函数,按照来自运算器的指令从燃料供给装置供给第1级~第5级预混合燃料。第2级预混合燃料通过第1级预混合燃料燃烧产生的高温气体而点火燃烧,第3级预混合燃料通过第1级和第2级预混合燃料燃烧产生的全部高温气体而点火燃烧。同样,第4级、第5级预混合燃料也是通过上游1级的预混合燃料燃烧产生的所有高温气体而点火燃烧,第1级~第5级预混合燃料从上游到下游依次扩大火焰,顺序地燃烧。
因此,第1级~第5级燃烧可以全部100%地预混合燃烧。此外,供给各级的均匀地混合了空气和燃料的预混合燃料是设定在燃料稀薄条件下,在各燃烧区域内都是在不发生NOx的火焰温度,即1600℃以下燃烧。
其结果是燃烧器的整个区域中都是在1600℃以下燃烧,几乎不发生NOx,使超低量的NOx化成为可能。
另外,对于以往的易于出现的不稳定火焰,由于采用从上游至下游依次扩大火焰顺序燃烧的燃烧形态,上游的高温气体和其中含有的化学活性基团活化下游的未燃烧预混合气体而使得燃烧容易,结果使火焰稳定化。也就是由于采用上述第1级~第5级顺序燃烧,可以同时使得火焰的稳定化和超低量NOx化成为可能。
再者,为了促进火焰稳定化,在第2级~第5级预混合燃料的燃烧区域内也可以设置赋予点火能量的引燃喷灯、使用电加热的加热棒、使用电及磁能和等离子体助燃装置或点火装置。
另外,在第1级~第5级预混合燃料中配以适量的空气,设定成在火焰温度为1600℃以下进行燃烧的燃料稀薄条件。此时,采用具有多个冲击式冷却用孔的流动套筒强化内筒及尾筒的对流冷却,由此可使得膜冷却用冷却空气减少到进入燃烧器空气的20%以下,冷却空气减少的部分可以作为燃烧用空气再利用,这样可以确保用于设定燃料稀薄条件的适量空气。
采用本发明的壁面冷却结构,由于减少了冷却空气而配入到预混合用空气中,可以实现燃料稀薄燃烧条件,使得降低NOx成为可能,另外由于采用上述的顺序燃烧形态,可以同时解决不稳定火焰(由于在燃料稀薄燃烧条件下,燃烧温度低,火焰易于不稳定),结果可以在燃气轮机整个运转范围内,以超低量NOx进行稳定燃烧。
实施例
以下参照附图说明本发明的燃气轮机燃烧装置的实施例。
图1表示本实施例燃气轮机燃烧装置的结构。如该图所示,燃烧器1配备有具有3级燃烧部分的第1燃烧室2a和具有2级燃烧部分的第2燃烧室2b。第1燃烧室2a做成由沿着气流方向的一对小径内筒1a、1b连接而成的结构。在上游小径内筒1a中,具有引燃喷灯3、预混合装置4a、作为点火装置的单一或多个微型燃烧器5a(也可利用电加热的加热棒或其他的利用电、磁能等释放出点火能量的点火装置)等构成的结构。另外,下游的小径内筒1b由预混合装置4b及单一或多个微型燃烧器5b构成。各预混合装置4a、4b构成为预混合通道,在圆周方向上排列4~8个。此外,在预混合装置4a、4b上游的空气入口处配置有燃料喷咀6a、6b。
第2燃烧室2b由大径内筒7和预混合装置4c、4d及单一或多个微型燃烧器5c构成。预混合装置4c、4d构成为预混合通道,在圆周方向上排列4~8个。
另外,在预混合装置4c、4d的上游配置有燃料喷咀6c、6d。预混合装置4a、4b、4c、4d通过支架8a、8b(图中只表示出一部分)固定在虚置(dummy)内筒9上。此虚置内筒9由于受到作用在小径内筒1a、1b及大径内筒7上的推力,通过连接在壳体10上的支架11而固定在轴向位置上。
大径内筒7的下游中设置尾筒内壁12及尾筒外壁13,尾筒外壁13穿设多个冷却孔14。同样在大径内筒7的外圆周侧也配置流动套筒15,此流动套筒15上穿设多个冷却孔16。大径内筒7和尾筒内壁12及流动套筒15和尾筒外壁的接合部分分别用弹簧密封圈(spring seal)密封。
小径内筒1a的上游端部设置第1级预混合燃料喷出口18,上述各内筒1a、1b、7上设置的预混合装置4a、4b、4c、4d的出口分别成为第2级~第5级预混合燃料喷出口19a、19b、19c、19d。这些第2级~第5级预混合燃料喷出口19a、19b、19c、19d沿燃烧器轴向以达到适宜地顺序燃烧而规定的间距配置。从这些喷出口19a、19b、19c、19d喷出的预混合燃料的喷出方向设定为例如向着燃烧器中心。如图2所示,可将喷出口设定成螺旋方向,以便使气流具有旋转流动成分。
另一方面,引燃喷灯3由沿着小径内筒1a的中心线的扩散燃料喷咀20、预混合燃料喷咀21及离心式喷咀22构成,此引燃喷灯3的离心式喷咀22上游周围壁上穿设有多个空气孔23。图3表示其燃烧状态,其作用以后叙述。
图4详细地表示了引燃喷灯3的结构。在引导扩散燃料供给用管24的顶端设有喷出孔25,此喷出孔25和喷咀顶端26面地面地相互接近。喷咀顶端26上穿设有吹出扩散燃料用的喷出孔27、28。
另外,在喷咀顶端26的中心部分及逆流区域29的附近,设置有作为点火源的上述微型燃烧器5a。在管24的***侧形成流路30,混合燃烧用空气和燃料而成的预混合燃料从流路30顶端的喷出口31喷到燃烧器内。
燃料供给***32如图1所示,具有燃料压力调节阀33及燃料流量调节阀34,通过截止阀35、36、燃料流量调节阀37、分配阀38及燃料流量调节阀39a、39b、39c、39d将燃料供给到各燃料喷咀6a~6d中。
图5表示燃料供给装置***结构。燃料N通过压力调节阀33及流量调节阀34分为2个***。
其中一***中,经由截止阀36后分成2个***流路,其中一个分出的***流路又分为流过流量计40a及流量调节阀39a的***41a和流过流量计40b及流量调节阀39b的***41b。分支的另一个***流路,经过流量计40e及流量调节阀39e进一步分成流过流量调节阀38***41e和另外的***41f。
通过流量调节阀34的其他***通过截止阀35而进一步分为流过流量计40c及流量调节阀39c的***41c和流过流量计40d及流量调节阀39d的***41d。
从所有这些调节阀和截止阀、流量计等输出的信号S101、S102、S103、S104、S105及发电机51a的输出信号S106及负荷信号S107均连到运算器42上,由输入到运算器42中的程序,对应于负荷信号进行控制。此外,51b是脱氮装置,51c表示烟囱。
以下说明其作用。
首先,根据图3及图5说明空气的流向。如图5所示,从空气压缩机50喷出的高温高压空气A0的一部分环绕冷却轮机51,另一部分作为图3燃烧器用空气A1。燃烧用空气A1通过尾筒的冷却孔14、16流入间隙52内,成为冲击式喷流A2,通过对流冷却尾筒内壁12及大径内筒7。
冲击式喷流A2在尾筒内壁12的部分和大径内筒7的部分中,不流入燃烧器内部,而分别作为燃烧用空气A3、A4、A5、A6流入预混合装置(通道)4a、4b、4c、4d,另外,以从燃烧用空气孔23出来的燃烧用空气A7形式流入引燃喷灯3中,另外还流到下游的间隙52内成为小径内筒1a、1b的膜冷却空气A8。
以下说明引燃喷灯3中的空气、燃料流向。
在图4中,从空气孔23流入的燃烧用空气A7,通过离心式喷咀22获得角动量,一边旋转,一边从喷出口31流入小径内筒1a。图4的喷出口31,相当于图2中第1级预混合燃料喷出口18。引导扩散燃料N1从管路24的最下游孔25以射流喷出,进行对流冷却以使喷咀顶端26不致于赤热,从喷出口27出来,成为扩散燃料N2流入小径内筒1a,通过如小径内筒1a周壁上的点火器53而被点火,形成引燃火焰F1。点火后,通过来自运算器42的信号S103,将扩散燃料N1慢慢切换成预混合燃料N3。
预混合燃料N3从预混合燃料喷咀21出来成为喷啉状喷出的燃料N4,与燃烧用空气A7均匀地预混合。此预混合燃料N5一边旋转,一边流向下游,因此增加速度,达到湍流燃烧速度2倍以上的流速,从第1级预混合燃料喷出口18(喷出口31)流入小径内筒1a。此时由于燃料的速度达到湍流燃烧速度的2倍以上,所以可以防止来自引燃火焰F1的逆火。燃料切换完了时,引燃火焰F1成为由全部预混合混合燃料N3产生的100%的预混合火焰,NOx的产生约为零。
以下,对燃烧器内筒中的燃料流向及燃烧方法进行说明。
按上述方法,首先在小径内筒1a内形成引燃火焰F1。此火焰F1通过引导扩散燃料N1及引导预混合燃料N3的分配组合而稳定化。形成引燃火焰F1后,通过来自运算器42的输出信号S103被控制流量的燃料在预混合装置4a内与空气均匀地混合,从第2级预混合燃料喷出口19a出来,成为预混合燃料N4流入小径内筒1a。
流入的预混合燃料N4,通过上游引燃火焰F1而被点火燃烧,形成预混合火焰F2。接着第3级预混合燃料N5也同样地从第3级预混合燃料喷出口19b流入小径内筒。流入的预混合燃料N5用上游的引燃火焰F1和预混合火焰F2的总燃烧气量而被点火、燃烧,形成预混合火焰F3。第4级、第5级预混合燃料N6、N7也按照与第2、3级同样的过程形成预混合火焰F4、F5。
这里预混合火焰F1、F2、F3、F4、F5的火焰温度通过用运算器42分别控制燃料流量来保证不达到生成NOx的燃烧温度(1600℃以下)。为此,对于燃气轮机负荷的NOx特性i(参照图12)与以往的低NOx燃烧器的NOx特性b(参照同一图)不同,可以成为在全负荷区域内都是低水平的、并可达到NOx目标值h(参照同一个图)。
如上所述,通过对第1级~第5级预混合燃料分别用各自上游的高温气体逐一点火燃烧、扩大火焰,即所称“顺序燃烧”实现火焰的稳定化。
以下,对燃烧器内筒等的冷却进行说明。
由空气压缩机50供给到燃烧器1的空气大部分通过设置在尾筒外筒13及流动套筒15上的冲击式冷却孔14、16,形成冲击式喷流A2,冲击尾筒内筒12及大径内筒7,对流冷却其壁面。
它们不在尾筒内筒13的部分进入燃烧器内部,而作为预混合装置4a、4b、4c、4d用的燃烧空气A3、A4、A5、A6及引燃喷灯3的燃烧空气A7进入燃烧器内部。
但是对应于第1燃烧室2a的小径内筒1a、1b中,作为膜冷却空气是使用燃烧用空气A1中不到20%的空气,流入燃烧器内部而冷却燃烧器内面。即不是在尾筒内筒12的部分仅用作膜冷却空气,还转用为燃烧空气A3、A4、A5、A6、A7。因此,可以设定旨在增加燃烧空气,不生成NOx的燃烧温度(1600℃以下)的预混合燃料空气比。这样有助于低NOx化。
以下说明为了实现上述燃烧法的运算器42。
如图10所示,将第1级~第5级燃料***中分别对应于燃气轮机各负荷的第1级~第5级预混合用燃料流量W1~W5以函数形式输入到运算器42中,预混合用燃料流量W1~W5的加和作为全部燃料流量WO。根据来自运算器42的信号S103等,对应于负荷信号S107,使用流量调节阀37、39a、39b、39c、39d等分别控制第1级~第5级预混合燃料流量W1~W5。
负荷上升时,如图11中的流程图所示,第1级燃料切换(步骤1101)之后,就可以顺次地增加设定各级预混合燃料(步骤1102~1105)。
负荷减少时,与图11相反,可按照从第5级至第2级顺序进行控制,设定减少燃料流量。由于对于燃气轮机负荷的空气流量Wa大约是一定的,所以通过控制全部燃料流量Wo就可以决定燃烧器出口温度。
此外,如图4所示,在各内筒1a、1b、7的逆流区域附近设置喷出小火焰的微型燃烧器5a,故可望有效地使火焰稳定化。
再者,本发明所涉及的燃气轮机燃烧装置,并不限制于上述的实施例。在图6~图9中表示了本发明的改型例。
图6的改型例是将图1所示的燃料喷出口18、19a、19b、19c、19d改型成用双层圆筒围住的转盘状结构。即在本例中,通过径向离心式喷咀60对燃烧用空气A10赋与角动量,使之分别从第1、2、3、4、5级燃料喷出口61a、61b、61c、61d、61e流入圆筒。燃料N10与图1的例子相同,通过独立的燃料供给***供给到各喷出口。另外,预混合火焰F1~F5也对应于第1~5级燃料喷出口61a~61e,在内筒62内轴向连续地进行顺序燃烧。
图7的改型例,就引燃喷灯63而言,与图1的实施例大致相同,但是位于第1燃烧室64a下游的第2燃烧室64b上的多路燃烧器型的圆筒状的预混合装置65在轴向配置2个、在圆周方向配置5~8个。另外,在预混合装置66内设置离心式喷咀67,这样即使在短的流路中也能均一地进行预混合。
本例与前述一样,也能从上游火焰依次地顺序燃烧,形成预混合火焰F11,有效地抑制NOx的发生。
图8及图9表示对于图1中的微型燃烧器的改型例。
在图8的改型例中,表示微型燃烧器5a通过自身稳定火焰的方式进行预混合燃烧的可能结构。即在本例中,将预混合燃料喷出口18(19a)的顶端部作成宽口,使之产生涡流,结果在此部分形成稳定火焰用的火焰70。按照这样的结构,火焰可以更加稳定。另外,在喷出口的顶端部分设耐热涂层71。
图9改型例的点火器包括加热棒81,而加热棒81有用电能升到能随时点火的温度的高温部分80。本例中预混合燃料喷出口18也作成宽口,因此形成了燃料A的停滞区域82。
此外,上述实施例及改型例中所表示的燃气轮机燃烧器也适用于使用气体燃料和液体燃料的各种形式的燃气轮机上。
如以上所述,利用本发明的燃气轮机燃烧装置,可以在以往的问题点,即超稀薄燃烧条件下运行,可以使火焰稳定燃烧及同时冷却燃烧器壁面,结果在全部运行范围中能使NOx处在目标值以下(<10ppm)。而且,由于大量减低了NOx产生,在可望缩小脱氨装置或者删去该装置的同时,得到包括氨消耗量的减少的运行经费降低的经济效果,而且有利于地球环境的净化。
图1
本发明的燃气轮机燃烧装置的1个实施例结构图。
图2
上述实施例的部分侧截面图
图3
表示上述实施例作用的说明图。
图4
表示上述实施例的引燃喷灯的放大图。
图5
表示上述实施例的燃料***的***图。
图6
表示本发明又一实施例燃烧部分的结构图。
图7
进一步表示本发明再一实施例燃烧部分的结构图。
图8
表示上述实施例中微型燃烧器的改型例。
图9
表示代替前述实施例的微型燃烧器的其他点火器图。
图10
表示上述实施例运算器的控制特性图
图11
表示上述实施例作用的流程图。
图12
说明以往实例的NOx特性图。
图13
说明以往实例的NOx特性图。
图14
相对于扩散燃料流量比例的NOx、CO特性图。
图15
相对于燃烧区域预混合当量比15的NOx特性图。
图16
表示壁面冷却比例和燃料出口当量比关系的特性图。
符号的说明
1,燃烧器
1a、1b,小径内筒
2a,第1级燃烧室
2b,第2级燃烧室
3,引燃喷灯
4a、4b,预混合装置
5a,点火装置
5b、5c,微型燃烧器
6a、6b,燃料喷咀
7,大径内筒
8a、8b,支架
9,虚置内筒
10,壳体
11,支架11
12,尾筒内壁
13,尾筒外壁
14,冷却孔
15,流动套筒
17,弹簧密封圈(Spring seal)
18,第1级预混合燃料喷出口
19a、19b、19c、19d,预混合燃料喷出口
20,扩散燃料喷咀
21,混合燃料喷咀
22,离心式喷咀
23,空气孔
24,管
25,喷出孔
26,喷咀顶端
27、28,喷出孔
30,流路
31,喷出口
32,燃料供给***
33,燃料压力调节阀
34,燃料流量调节阀
35、36,截止阀
37,燃料流量调节阀
38,分配阀
39a、39b、39c、39d,燃料流量调节阀
40a、40b、40c、40d,流量计
41a、41b、41c、41d,***
42,运算器
50,空气压缩机
51,燃气轮机
52,空隙
60,径向离心式喷咀
61a、61b、61c、61d、61e,第1~第5级燃料喷出口
63,引燃喷灯
64b,第2燃烧室
65、66,预混合装置
67,离心式喷咀
70,高温部分
A2,冲击式喷流
A3、A4、A5、A6,燃烧用空气
A7,燃烧用空气
A8,膜冷却空气
A10,燃烧空气
F1,引燃火焰
F2、F3、F4、F5、F11,预混合火焰
N1,引导扩散燃料
N2,扩散燃料
N3,预混合燃料
N4,燃料
N5,第3级预混合燃料
N6,第4级预混合燃料
N7,第5级预混合燃料
N10,燃料
S107,负荷信号
W1~W5,第1~第5级预混合用燃料流量
Wa,空气流量
WO,全部燃料流量
Claims (7)
1、燃气轮机的燃烧装置,其特征在于它包括间隔配置在燃气轮机的燃烧器轴向的多级燃烧部分、与各燃烧部分分别独立地连接的多个燃料供给***、设置在各燃料供给***上的预混合燃料供给部分以及扩散燃料燃烧用的燃料供给部分、切换这些燃料供给部分可只向预混合燃料或扩散燃烧用燃料任何一方供给燃料的控制装置。
2、燃气轮机燃烧装置的燃烧控制方法,其特征在于使用权利要求1的装置,在第1级燃烧部分中,通过引燃火焰或点火装置使预混合燃料燃烧,第2级以后的预混合燃料的燃烧依次通过前级的预混合燃料燃烧产生的高温气体进行点火而进行。
3、权利要求1所述的燃气轮机燃烧装置,其特征在于第1级燃烧部分供给燃料的***分为二个***,其中一个***连接在扩散燃烧用燃料喷咀上,另一个***连接在预混合燃料用喷咀上,运行中可从扩散燃烧连续地切换到预混合燃烧。
4、权利要求2所述的燃气轮机燃烧器的燃烧控制方法,其特征在于从第1级至第5级预混合燃料分别独立地随着燃气轮机负荷的上升按照第1、第2、第3、第4、第5级燃料的顺序依次供给,使之燃烧,当燃气轮机负荷减少时,与负荷上升时情况相反,按照第5、第4、第3、第2、第1级顺序分别减少燃料,负荷切断时,只是停止供给第4、第5级燃料。
5、权利要求2所述的燃气轮机燃烧器的燃烧控制方法,其特征在于从第1级至第5级的每个预混合燃料由以燃气轮机负荷作为从属变数的燃料流量函数确定,通过从储存了此燃料流量函数对于负荷的最佳组合的运算器发出的信号,使用燃料的供给装置供给燃料。
6、权利要求1所述的燃气轮机燃烧装置,其特征在于设置覆盖构成燃烧室的内筒及尾筒外周侧的流动套筒,此流动套筒上开有多个孔,从多个孔喷出的燃烧空气喷流在内筒及尾筒的外面碰撞,冷却内筒及尾筒的金属,为了冷却上述内筒及尾筒的壁面金属向燃烧器内部通入空气进行冷却的膜冷却用的冷却空气孔的总开口面积设定为燃烧空气流入用的总开口面积的20%以下。
7、权利要求1所述的燃气轮机燃烧装置,其特征在于在第1级至第5级预混合燃料的燃烧区域中,设置可赋予点火能量的微型燃烧器、使用电加热器的加热棒、用电、磁能或等离子体等助燃或点火的装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6026953A JP2950720B2 (ja) | 1994-02-24 | 1994-02-24 | ガスタービン燃焼装置およびその燃焼制御方法 |
JP026953/94 | 1994-02-24 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1112997A true CN1112997A (zh) | 1995-12-06 |
CN1090730C CN1090730C (zh) | 2002-09-11 |
Family
ID=12207530
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN95102126A Expired - Fee Related CN1090730C (zh) | 1994-02-24 | 1995-02-24 | 燃气轮机燃烧装置及其燃烧控制方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5802854A (zh) |
JP (1) | JP2950720B2 (zh) |
KR (1) | KR0157140B1 (zh) |
CN (1) | CN1090730C (zh) |
CA (1) | CA2143250C (zh) |
FR (1) | FR2716526B1 (zh) |
GB (1) | GB2287312B (zh) |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100451311C (zh) * | 2007-07-05 | 2009-01-14 | 东北大学 | 一种微型燃气轮机的燃烧控制装置及控制方法 |
CN101046297B (zh) * | 2006-03-30 | 2010-09-29 | 三菱重工业株式会社 | 燃气轮机的燃烧控制方法 |
CN101560919B (zh) * | 2008-04-18 | 2011-02-02 | 北京时代桃源环境科技有限公司 | 一种低燃烧值气体的发电预处理控制方法 |
US8316645B2 (en) | 2008-10-31 | 2012-11-27 | Korea Electric Power Corporation | Triple swirl gas turbine combustor |
CN103063703A (zh) * | 2012-12-26 | 2013-04-24 | 华北电力大学 | 实现气体燃料低nox稳定燃烧的实验方法及装置 |
CN103727534A (zh) * | 2012-10-10 | 2014-04-16 | 通用电气公司 | 用于延迟贫油喷射燃烧器***的空气管理装置以及输送空气流的方法 |
CN104246371A (zh) * | 2012-03-29 | 2014-12-24 | 埃克森美孚上游研究公司 | 涡轮机燃烧器组装件 |
CN104520528A (zh) * | 2012-06-25 | 2015-04-15 | 阿利安特技术***公司 | 具有热表面点火的高压燃烧装置 |
CN104633711A (zh) * | 2013-10-01 | 2015-05-20 | 阿尔斯通技术有限公司 | 具有顺序燃烧组件的燃气涡轮 |
CN106247406A (zh) * | 2015-06-15 | 2016-12-21 | 通用电气公司 | 燃烧流动套筒升降工具 |
CN106989931A (zh) * | 2017-05-22 | 2017-07-28 | 西南交通大学 | 一种高频率脉冲喷注装置 |
CN107270285A (zh) * | 2016-04-08 | 2017-10-20 | 安萨尔多能源瑞士股份公司 | 用于燃烧燃料的方法和燃烧装置 |
CN108592083A (zh) * | 2018-05-09 | 2018-09-28 | 中国航发湖南动力机械研究所 | 采用变截面进气与多级燃料供给的燃烧室及其控制方法 |
CN108603443A (zh) * | 2016-03-10 | 2018-09-28 | 三菱日立电力***株式会社 | 燃烧器用面板、燃烧器、燃烧装置、燃气轮机、以及燃烧器用面板的冷却方法 |
CN109416181A (zh) * | 2016-05-12 | 2019-03-01 | 西门子公司 | 用于减少排放的选择性燃烧器控制方法 |
CN110594786A (zh) * | 2019-10-29 | 2019-12-20 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种混合分级超低排放燃烧器 |
CN114811650A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-07-29 | 清华大学 | 电加热稳燃装置、方法及存储介质 |
Families Citing this family (201)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2297151B (en) * | 1995-01-13 | 1998-04-22 | Europ Gas Turbines Ltd | Fuel injector arrangement for gas-or liquid-fuelled turbine |
EP0728989B1 (en) | 1995-01-13 | 2001-11-28 | European Gas Turbines Limited | Gas turbine engine combustor |
GB2311596B (en) | 1996-03-29 | 2000-07-12 | Europ Gas Turbines Ltd | Combustor for gas - or liquid - fuelled turbine |
US6047550A (en) * | 1996-05-02 | 2000-04-11 | General Electric Co. | Premixing dry low NOx emissions combustor with lean direct injection of gas fuel |
JP3619626B2 (ja) * | 1996-11-29 | 2005-02-09 | 株式会社東芝 | ガスタービン燃焼器の運転方法 |
EP0995066B1 (de) * | 1997-07-17 | 2001-09-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Brenneranordnung für eine feuerungsanlage, insbesondere eine gasturbinenbrennkammer |
EP0924470B1 (de) * | 1997-12-19 | 2003-06-18 | MTU Aero Engines GmbH | Vormischbrennkammer für eine Gasturbine |
DE19756663B4 (de) * | 1997-12-19 | 2004-04-01 | Mtu Aero Engines Gmbh | Vormischbrennkammer für eine Gasturbine |
JP3869111B2 (ja) * | 1998-03-23 | 2007-01-17 | 大阪瓦斯株式会社 | バーナ装置 |
US6560967B1 (en) * | 1998-05-29 | 2003-05-13 | Jeffrey Mark Cohen | Method and apparatus for use with a gas fueled combustor |
DE19855034A1 (de) * | 1998-11-28 | 2000-05-31 | Abb Patent Gmbh | Verfahren zum Beschicken eines Brenners für Gasturbinen mit Pilotgas |
US6295801B1 (en) * | 1998-12-18 | 2001-10-02 | General Electric Company | Fuel injector bar for gas turbine engine combustor having trapped vortex cavity |
US6286298B1 (en) * | 1998-12-18 | 2001-09-11 | General Electric Company | Apparatus and method for rich-quench-lean (RQL) concept in a gas turbine engine combustor having trapped vortex cavity |
JP2000248964A (ja) * | 1999-02-26 | 2000-09-12 | Honda Motor Co Ltd | ガスタービンエンジン |
GB9911867D0 (en) | 1999-05-22 | 1999-07-21 | Rolls Royce Plc | A combustion chamber assembly and a method of operating a combustion chamber assembly |
US6453658B1 (en) * | 2000-02-24 | 2002-09-24 | Capstone Turbine Corporation | Multi-stage multi-plane combustion system for a gas turbine engine |
GB0019533D0 (en) * | 2000-08-10 | 2000-09-27 | Rolls Royce Plc | A combustion chamber |
US6408611B1 (en) | 2000-08-10 | 2002-06-25 | Honeywell International, Inc. | Fuel control method for gas turbine |
DE10049205A1 (de) * | 2000-10-05 | 2002-05-23 | Alstom Switzerland Ltd | Verfahren und Vorrichtung zur Brennstoffversorgung eines Vormischbrenners |
DE10104150A1 (de) | 2001-01-30 | 2002-09-05 | Alstom Switzerland Ltd | Brenneranlage und Verfahren zu ihrem Betrieb |
DE10104151A1 (de) | 2001-01-30 | 2002-09-05 | Alstom Switzerland Ltd | Verfahren zur Herstellung einer Brenneranlage |
DE50213936D1 (de) * | 2001-06-22 | 2009-12-03 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum Hochfahren einer Gasturbinenanlage |
US6530222B2 (en) * | 2001-07-13 | 2003-03-11 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Swirled diffusion dump combustor |
JP3949990B2 (ja) * | 2002-03-29 | 2007-07-25 | 株式会社東芝 | 電圧制御発振器 |
US6691515B2 (en) * | 2002-03-12 | 2004-02-17 | Rolls-Royce Corporation | Dry low combustion system with means for eliminating combustion noise |
JP3978086B2 (ja) * | 2002-05-31 | 2007-09-19 | 三菱重工業株式会社 | 航空機用ガスタービンシステム,及びガスタービンシステム並びにその動作方法 |
FR2859272B1 (fr) * | 2003-09-02 | 2005-10-14 | Snecma Moteurs | Systeme d'injection air/carburant, dans une chambre de combustion de turbomachine, ayant des moyens de generation de plasmas froids |
GB0323255D0 (en) * | 2003-10-04 | 2003-11-05 | Rolls Royce Plc | Method and system for controlling fuel supply in a combustion turbine engine |
ITTO20030828A1 (it) * | 2003-10-21 | 2005-04-22 | Ansaldo Energia Spa | Sistema di controllo per turbina a gas. |
AU2003289368A1 (en) | 2003-12-16 | 2005-07-05 | Hitachi, Ltd. | Combustor for gas turbine |
US7082770B2 (en) * | 2003-12-24 | 2006-08-01 | Martling Vincent C | Flow sleeve for a low NOx combustor |
DE102004002631A1 (de) * | 2004-01-19 | 2005-08-11 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum Betreiben einer Gasturbinen-Brennkammer |
WO2005124231A2 (en) * | 2004-06-11 | 2005-12-29 | Vast Power Systems, Inc. | Low emissions combustion apparatus and method |
US20060107667A1 (en) * | 2004-11-22 | 2006-05-25 | Haynes Joel M | Trapped vortex combustor cavity manifold for gas turbine engine |
US20060156733A1 (en) * | 2005-01-14 | 2006-07-20 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Integral heater for fuel conveying member |
US7137256B1 (en) * | 2005-02-28 | 2006-11-21 | Peter Stuttaford | Method of operating a combustion system for increased turndown capability |
JP2007113888A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-10 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | ガスタービンエンジンの燃焼器構造 |
US7690186B2 (en) * | 2005-11-09 | 2010-04-06 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Gas turbine engine including apparatus to transfer power between multiple shafts |
CN100483029C (zh) * | 2006-01-12 | 2009-04-29 | 中国科学院工程热物理研究所 | 燃用天然气的双预混通道微型燃气轮机燃烧室 |
US7669406B2 (en) * | 2006-02-03 | 2010-03-02 | General Electric Company | Compact, low pressure-drop shock-driven combustor and rocket booster, pulse detonation based supersonic propulsion system employing the same |
US7739867B2 (en) * | 2006-02-03 | 2010-06-22 | General Electric Company | Compact, low pressure-drop shock-driven combustor |
US20080083224A1 (en) * | 2006-10-05 | 2008-04-10 | Balachandar Varatharajan | Method and apparatus for reducing gas turbine engine emissions |
GB2446164A (en) * | 2007-02-05 | 2008-08-06 | Ntnu Technology Transfer As | Gas Turbine Emissions Reduction with Premixed and Diffusion Combustion |
CA2891016C (en) * | 2007-02-10 | 2019-05-07 | Vast Power Portfolio, Llc | Hot fluid recovery of heavy oil with steam and carbon dioxide |
EP2132416B1 (en) * | 2007-03-02 | 2015-07-15 | Ansaldo Energia S.P.A. | Combined cycle electric power plant and relating operating method |
EP1970629A1 (en) * | 2007-03-15 | 2008-09-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Burner fuel staging |
DE102007025551A1 (de) * | 2007-05-31 | 2008-12-11 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Verbrennung von kohlenwasserstoffhaltigen Brennstoffen |
WO2009022449A1 (ja) * | 2007-08-10 | 2009-02-19 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | 燃焼装置 |
US8387398B2 (en) | 2007-09-14 | 2013-03-05 | Siemens Energy, Inc. | Apparatus and method for controlling the secondary injection of fuel |
US7665309B2 (en) | 2007-09-14 | 2010-02-23 | Siemens Energy, Inc. | Secondary fuel delivery system |
US7886539B2 (en) * | 2007-09-14 | 2011-02-15 | Siemens Energy, Inc. | Multi-stage axial combustion system |
US9080513B2 (en) * | 2007-10-31 | 2015-07-14 | General Electric Company | Method and apparatus for combusting syngas within a combustor |
CN103334833B (zh) | 2007-11-12 | 2019-04-05 | 格塔斯热力学驱动***有限责任公司 | 轴向活塞发动机以及用于操作轴向活塞发动机的方法 |
US7617684B2 (en) * | 2007-11-13 | 2009-11-17 | Opra Technologies B.V. | Impingement cooled can combustor |
JP2009156542A (ja) * | 2007-12-27 | 2009-07-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンの燃焼器 |
US20090165436A1 (en) * | 2007-12-28 | 2009-07-02 | General Electric Company | Premixed, preswirled plasma-assisted pilot |
US20090211255A1 (en) * | 2008-02-21 | 2009-08-27 | General Electric Company | Gas turbine combustor flame stabilizer |
US8504276B2 (en) * | 2008-02-28 | 2013-08-06 | Power Systems Mfg., Llc | Gas turbine engine controls for minimizing combustion dynamics and emissions |
MY153097A (en) | 2008-03-28 | 2014-12-31 | Exxonmobil Upstream Res Co | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
EP2268897B1 (en) | 2008-03-28 | 2020-11-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery system and method |
WO2011059567A1 (en) | 2009-11-12 | 2011-05-19 | Exxonmobil Upstream Research Company | Low emission power generation and hydrocarbon recovery systems and methods |
EP2107310A1 (en) * | 2008-04-01 | 2009-10-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Burner |
EP2107313A1 (en) * | 2008-04-01 | 2009-10-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Fuel staging in a burner |
EP2107311A1 (en) * | 2008-04-01 | 2009-10-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Size scaling of a burner |
EP2107312A1 (en) * | 2008-04-01 | 2009-10-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Pilot combustor in a burner |
JP5172468B2 (ja) | 2008-05-23 | 2013-03-27 | 川崎重工業株式会社 | 燃焼装置および燃焼装置の制御方法 |
US7874157B2 (en) * | 2008-06-05 | 2011-01-25 | General Electric Company | Coanda pilot nozzle for low emission combustors |
US8176739B2 (en) * | 2008-07-17 | 2012-05-15 | General Electric Company | Coanda injection system for axially staged low emission combustors |
TWI393844B (zh) * | 2008-08-25 | 2013-04-21 | Au Optronics Corp | 燃燒裝置及燃燒方法 |
US8499564B2 (en) * | 2008-09-19 | 2013-08-06 | Siemens Energy, Inc. | Pilot burner for gas turbine engine |
WO2010044958A1 (en) | 2008-10-14 | 2010-04-22 | Exxonmobil Upstream Research Company | Methods and systems for controlling the products of combustion |
EP2206964A3 (en) * | 2009-01-07 | 2012-05-02 | General Electric Company | Late lean injection fuel injector configurations |
US8701383B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-22 | General Electric Company | Late lean injection system configuration |
US8683808B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-01 | General Electric Company | Late lean injection control strategy |
US8112216B2 (en) * | 2009-01-07 | 2012-02-07 | General Electric Company | Late lean injection with adjustable air splits |
US8701418B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-22 | General Electric Company | Late lean injection for fuel flexibility |
US8707707B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-29 | General Electric Company | Late lean injection fuel staging configurations |
US8701382B2 (en) * | 2009-01-07 | 2014-04-22 | General Electric Company | Late lean injection with expanded fuel flexibility |
US20100223930A1 (en) * | 2009-03-06 | 2010-09-09 | General Electric Company | Injection device for a turbomachine |
US8371101B2 (en) | 2009-09-15 | 2013-02-12 | General Electric Company | Radial inlet guide vanes for a combustor |
KR101037462B1 (ko) * | 2009-11-16 | 2011-05-26 | 두산중공업 주식회사 | 가스터빈 엔진용 연소기의 연료 다단식 공급구조 |
KR101127037B1 (ko) * | 2009-11-16 | 2012-04-12 | 두산중공업 주식회사 | 가스터빈 엔진용 연소기의 냉각구조 |
RU2534189C2 (ru) * | 2010-02-16 | 2014-11-27 | Дженерал Электрик Компани | Камера сгорания для газовой турбины(варианты) и способ эксплуатации газовой турбины |
CN101749700A (zh) * | 2010-03-04 | 2010-06-23 | 郑平安 | 一种煤粉炉微油点火燃烧方法 |
CA2792597C (en) * | 2010-03-08 | 2015-05-26 | World Energy Systems Incorporated | A downhole steam generator and method of use |
EP2588728B1 (en) | 2010-07-02 | 2020-04-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Stoichiometric combustion of enriched air with exhaust gas recirculation |
BR112012031153A2 (pt) | 2010-07-02 | 2016-11-08 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistemas e métodos de geração de energia de triplo-ciclo de baixa emissão |
BR112012031512A2 (pt) | 2010-07-02 | 2016-11-08 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistemas e processos de geração de energia de baixa emissão |
BR112012031499A2 (pt) | 2010-07-02 | 2016-11-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | combustão estequiométrica com recirculação de gás de exaustão e resfriador de contato direto |
TWI563165B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Power generation system and method for generating power |
TWI563166B (en) | 2011-03-22 | 2016-12-21 | Exxonmobil Upstream Res Co | Integrated generation systems and methods for generating power |
TWI593872B (zh) | 2011-03-22 | 2017-08-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 整合系統及產生動力之方法 |
TWI564474B (zh) | 2011-03-22 | 2017-01-01 | 艾克頌美孚上游研究公司 | 於渦輪系統中控制化學計量燃燒的整合系統和使用彼之產生動力的方法 |
KR101050511B1 (ko) * | 2011-04-26 | 2011-07-20 | 한국기계연구원 | 플라즈마를 이용한 다단계 연소장치 |
US20120304652A1 (en) * | 2011-05-31 | 2012-12-06 | General Electric Company | Injector apparatus |
US8601820B2 (en) | 2011-06-06 | 2013-12-10 | General Electric Company | Integrated late lean injection on a combustion liner and late lean injection sleeve assembly |
EP2726788B1 (en) * | 2011-06-28 | 2020-03-25 | General Electric Company | Rational late lean injection |
US9010120B2 (en) | 2011-08-05 | 2015-04-21 | General Electric Company | Assemblies and apparatus related to integrating late lean injection into combustion turbine engines |
US8919137B2 (en) | 2011-08-05 | 2014-12-30 | General Electric Company | Assemblies and apparatus related to integrating late lean injection into combustion turbine engines |
WO2013073984A1 (en) * | 2011-11-17 | 2013-05-23 | General Electric Company | Turbomachine combustor assembly and method of operating a turbomachine |
CN104428490B (zh) | 2011-12-20 | 2018-06-05 | 埃克森美孚上游研究公司 | 提高的煤层甲烷生产 |
US9140455B2 (en) | 2012-01-04 | 2015-09-22 | General Electric Company | Flowsleeve of a turbomachine component |
US20130213046A1 (en) * | 2012-02-16 | 2013-08-22 | General Electric Company | Late lean injection system |
CN104169725B (zh) * | 2012-03-01 | 2018-04-17 | 克利尔赛恩燃烧公司 | 配置为与火焰电动交互的惰性电极和*** |
US9097424B2 (en) * | 2012-03-12 | 2015-08-04 | General Electric Company | System for supplying a fuel and working fluid mixture to a combustor |
US9353682B2 (en) | 2012-04-12 | 2016-05-31 | General Electric Company | Methods, systems and apparatus relating to combustion turbine power plants with exhaust gas recirculation |
US10273880B2 (en) | 2012-04-26 | 2019-04-30 | General Electric Company | System and method of recirculating exhaust gas for use in a plurality of flow paths in a gas turbine engine |
US9784185B2 (en) | 2012-04-26 | 2017-10-10 | General Electric Company | System and method for cooling a gas turbine with an exhaust gas provided by the gas turbine |
US20140033719A1 (en) * | 2012-08-02 | 2014-02-06 | Rahul Ravindra Kulkarni | Multi-step combustor |
KR20150047565A (ko) * | 2012-08-24 | 2015-05-04 | 알스톰 테크놀러지 리미티드 | 희석 가스 혼합기를 갖는 연속 연소 |
US9897317B2 (en) | 2012-10-01 | 2018-02-20 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Thermally free liner retention mechanism |
US20150184858A1 (en) * | 2012-10-01 | 2015-07-02 | Peter John Stuttford | Method of operating a multi-stage flamesheet combustor |
US9347669B2 (en) | 2012-10-01 | 2016-05-24 | Alstom Technology Ltd. | Variable length combustor dome extension for improved operability |
US10378456B2 (en) | 2012-10-01 | 2019-08-13 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Method of operating a multi-stage flamesheet combustor |
US10060630B2 (en) | 2012-10-01 | 2018-08-28 | Ansaldo Energia Ip Uk Limited | Flamesheet combustor contoured liner |
US9599070B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-03-21 | General Electric Company | System and method for oxidant compression in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9611756B2 (en) | 2012-11-02 | 2017-04-04 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9869279B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-01-16 | General Electric Company | System and method for a multi-wall turbine combustor |
US9574496B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-02-21 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9631815B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US10107495B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-10-23 | General Electric Company | Gas turbine combustor control system for stoichiometric combustion in the presence of a diluent |
US10138815B2 (en) | 2012-11-02 | 2018-11-27 | General Electric Company | System and method for diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10215412B2 (en) | 2012-11-02 | 2019-02-26 | General Electric Company | System and method for load control with diffusion combustion in a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
US9803865B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-10-31 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
US9708977B2 (en) | 2012-12-28 | 2017-07-18 | General Electric Company | System and method for reheat in gas turbine with exhaust gas recirculation |
US20140174090A1 (en) * | 2012-12-21 | 2014-06-26 | General Electric Company | System for supplying fuel to a combustor |
US10208677B2 (en) | 2012-12-31 | 2019-02-19 | General Electric Company | Gas turbine load control system |
US9581081B2 (en) | 2013-01-13 | 2017-02-28 | General Electric Company | System and method for protecting components in a gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
JP6038674B2 (ja) * | 2013-02-04 | 2016-12-07 | 株式会社東芝 | ガスタービン燃焼器およびガスタービン |
US9512759B2 (en) | 2013-02-06 | 2016-12-06 | General Electric Company | System and method for catalyst heat utilization for gas turbine with exhaust gas recirculation |
US9938861B2 (en) | 2013-02-21 | 2018-04-10 | Exxonmobil Upstream Research Company | Fuel combusting method |
TW201502356A (zh) | 2013-02-21 | 2015-01-16 | Exxonmobil Upstream Res Co | 氣渦輪機排氣中氧之減少 |
US10221762B2 (en) | 2013-02-28 | 2019-03-05 | General Electric Company | System and method for a turbine combustor |
CN105008499A (zh) | 2013-03-08 | 2015-10-28 | 埃克森美孚上游研究公司 | 发电和从甲烷水合物中回收甲烷 |
TW201500635A (zh) | 2013-03-08 | 2015-01-01 | Exxonmobil Upstream Res Co | 處理廢氣以供用於提高油回收 |
US20140250945A1 (en) | 2013-03-08 | 2014-09-11 | Richard A. Huntington | Carbon Dioxide Recovery |
US9618261B2 (en) | 2013-03-08 | 2017-04-11 | Exxonmobil Upstream Research Company | Power generation and LNG production |
US9383104B2 (en) | 2013-03-18 | 2016-07-05 | General Electric Company | Continuous combustion liner for a combustor of a gas turbine |
US9631812B2 (en) | 2013-03-18 | 2017-04-25 | General Electric Company | Support frame and method for assembly of a combustion module of a gas turbine |
US9322556B2 (en) | 2013-03-18 | 2016-04-26 | General Electric Company | Flow sleeve assembly for a combustion module of a gas turbine combustor |
US9316155B2 (en) | 2013-03-18 | 2016-04-19 | General Electric Company | System for providing fuel to a combustor |
US9316396B2 (en) | 2013-03-18 | 2016-04-19 | General Electric Company | Hot gas path duct for a combustor of a gas turbine |
US10436445B2 (en) | 2013-03-18 | 2019-10-08 | General Electric Company | Assembly for controlling clearance between a liner and stationary nozzle within a gas turbine |
US9400114B2 (en) | 2013-03-18 | 2016-07-26 | General Electric Company | Combustor support assembly for mounting a combustion module of a gas turbine |
US9360217B2 (en) * | 2013-03-18 | 2016-06-07 | General Electric Company | Flow sleeve for a combustion module of a gas turbine |
EP2808612A1 (de) | 2013-05-31 | 2014-12-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbinen-Brennkammer mit Tangentialeindüsung als späte Mager-Einspritzung |
EP2808611B1 (de) | 2013-05-31 | 2015-12-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Injektor zum Einbringen eines Brennstoff-Luft-Gemisches in eine Brennkammer |
EP2808610A1 (de) | 2013-05-31 | 2014-12-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Gasturbinen-Brennkammer mit Tangentialeindüsung als späte Mager-Einspritzung |
EP3008391B1 (en) | 2013-06-11 | 2020-05-06 | United Technologies Corporation | Combustor with axial staging for a gas turbine engine |
US9617914B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-11 | General Electric Company | Systems and methods for monitoring gas turbine systems having exhaust gas recirculation |
US9835089B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-12-05 | General Electric Company | System and method for a fuel nozzle |
TWI654368B (zh) | 2013-06-28 | 2019-03-21 | 美商艾克頌美孚上游研究公司 | 用於控制在廢氣再循環氣渦輪機系統中的廢氣流之系統、方法與媒體 |
US9631542B2 (en) | 2013-06-28 | 2017-04-25 | General Electric Company | System and method for exhausting combustion gases from gas turbine engines |
GB201313140D0 (en) * | 2013-07-23 | 2013-09-04 | Rolls Royce Engine Control Systems Ltd | System for performing staging control of a multi-stage combustor |
US9903588B2 (en) | 2013-07-30 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for barrier in passage of combustor of gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US9587510B2 (en) | 2013-07-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine sensor |
US9951658B2 (en) | 2013-07-31 | 2018-04-24 | General Electric Company | System and method for an oxidant heating system |
US20150052905A1 (en) * | 2013-08-20 | 2015-02-26 | General Electric Company | Pulse Width Modulation for Control of Late Lean Liquid Injection Velocity |
US20150059348A1 (en) * | 2013-08-28 | 2015-03-05 | General Electric Company | System and method for controlling fuel distributions in a combustor in a gas turbine engine |
US10030588B2 (en) | 2013-12-04 | 2018-07-24 | General Electric Company | Gas turbine combustor diagnostic system and method |
US9752458B2 (en) | 2013-12-04 | 2017-09-05 | General Electric Company | System and method for a gas turbine engine |
US10227920B2 (en) | 2014-01-15 | 2019-03-12 | General Electric Company | Gas turbine oxidant separation system |
US9915200B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-03-13 | General Electric Company | System and method for controlling the combustion process in a gas turbine operating with exhaust gas recirculation |
US9863267B2 (en) | 2014-01-21 | 2018-01-09 | General Electric Company | System and method of control for a gas turbine engine |
US10079564B2 (en) | 2014-01-27 | 2018-09-18 | General Electric Company | System and method for a stoichiometric exhaust gas recirculation gas turbine system |
CN103835837B (zh) * | 2014-03-07 | 2016-01-13 | 南京航空航天大学 | 一种基于旋流掺混和气态燃料持续燃烧的热射流发生装置 |
US9803555B2 (en) * | 2014-04-23 | 2017-10-31 | General Electric Company | Fuel delivery system with moveably attached fuel tube |
US10047633B2 (en) | 2014-05-16 | 2018-08-14 | General Electric Company | Bearing housing |
US10655542B2 (en) | 2014-06-30 | 2020-05-19 | General Electric Company | Method and system for startup of gas turbine system drive trains with exhaust gas recirculation |
US9885290B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-02-06 | General Electric Company | Erosion suppression system and method in an exhaust gas recirculation gas turbine system |
US10060359B2 (en) | 2014-06-30 | 2018-08-28 | General Electric Company | Method and system for combustion control for gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10041681B2 (en) * | 2014-08-06 | 2018-08-07 | General Electric Company | Multi-stage combustor with a linear actuator controlling a variable air bypass |
US9819292B2 (en) | 2014-12-31 | 2017-11-14 | General Electric Company | Systems and methods to respond to grid overfrequency events for a stoichiometric exhaust recirculation gas turbine |
US9869247B2 (en) | 2014-12-31 | 2018-01-16 | General Electric Company | Systems and methods of estimating a combustion equivalence ratio in a gas turbine with exhaust gas recirculation |
US10788212B2 (en) | 2015-01-12 | 2020-09-29 | General Electric Company | System and method for an oxidant passageway in a gas turbine system with exhaust gas recirculation |
US10316746B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-06-11 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10253690B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-04-09 | General Electric Company | Turbine system with exhaust gas recirculation, separation and extraction |
US10094566B2 (en) | 2015-02-04 | 2018-10-09 | General Electric Company | Systems and methods for high volumetric oxidant flow in gas turbine engine with exhaust gas recirculation |
US10267270B2 (en) | 2015-02-06 | 2019-04-23 | General Electric Company | Systems and methods for carbon black production with a gas turbine engine having exhaust gas recirculation |
US10145269B2 (en) | 2015-03-04 | 2018-12-04 | General Electric Company | System and method for cooling discharge flow |
US10480792B2 (en) * | 2015-03-06 | 2019-11-19 | General Electric Company | Fuel staging in a gas turbine engine |
US11156362B2 (en) | 2016-11-28 | 2021-10-26 | General Electric Company | Combustor with axially staged fuel injection |
US10690350B2 (en) | 2016-11-28 | 2020-06-23 | General Electric Company | Combustor with axially staged fuel injection |
EP3367001B1 (en) * | 2017-02-28 | 2020-12-23 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Second-stage combustor for a sequential combustor of a gas turbine |
JP6879631B2 (ja) | 2017-03-21 | 2021-06-02 | 東芝エネルギーシステムズ株式会社 | ガスタービン燃焼器 |
US10976053B2 (en) * | 2017-10-25 | 2021-04-13 | General Electric Company | Involute trapped vortex combustor assembly |
EP3486570B1 (en) * | 2017-11-15 | 2023-06-21 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Second-stage combustor for a sequential combustor of a gas turbine |
KR102124725B1 (ko) | 2019-03-19 | 2020-06-19 | 주식회사 동방플러스페이퍼 | 박스용 종이 손잡이 및 그 제작 방법 |
US11174792B2 (en) | 2019-05-21 | 2021-11-16 | General Electric Company | System and method for high frequency acoustic dampers with baffles |
US11156164B2 (en) | 2019-05-21 | 2021-10-26 | General Electric Company | System and method for high frequency accoustic dampers with caps |
US11828467B2 (en) | 2019-12-31 | 2023-11-28 | General Electric Company | Fluid mixing apparatus using high- and low-pressure fluid streams |
US11287134B2 (en) * | 2019-12-31 | 2022-03-29 | General Electric Company | Combustor with dual pressure premixing nozzles |
US11371702B2 (en) | 2020-08-31 | 2022-06-28 | General Electric Company | Impingement panel for a turbomachine |
US11460191B2 (en) | 2020-08-31 | 2022-10-04 | General Electric Company | Cooling insert for a turbomachine |
US11614233B2 (en) | 2020-08-31 | 2023-03-28 | General Electric Company | Impingement panel support structure and method of manufacture |
US11994293B2 (en) | 2020-08-31 | 2024-05-28 | General Electric Company | Impingement cooling apparatus support structure and method of manufacture |
US11994292B2 (en) | 2020-08-31 | 2024-05-28 | General Electric Company | Impingement cooling apparatus for turbomachine |
US11255545B1 (en) | 2020-10-26 | 2022-02-22 | General Electric Company | Integrated combustion nozzle having a unified head end |
US11767766B1 (en) | 2022-07-29 | 2023-09-26 | General Electric Company | Turbomachine airfoil having impingement cooling passages |
JP2024108852A (ja) | 2023-01-31 | 2024-08-13 | トヨタ自動車株式会社 | 水素を燃料として利用可能なガスタービン |
JP2024108853A (ja) | 2023-01-31 | 2024-08-13 | トヨタ自動車株式会社 | 水素を燃料として利用可能なガスタービン |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4035131A (en) | 1974-05-09 | 1977-07-12 | Photochem Industries, Inc. | Control of the initiation of combustion and control of combustion |
US4735052A (en) * | 1985-09-30 | 1988-04-05 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Gas turbine apparatus |
JP2644745B2 (ja) * | 1987-03-06 | 1997-08-25 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン用燃焼器 |
JPH0684817B2 (ja) * | 1988-08-08 | 1994-10-26 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン燃焼器及びその運転方法 |
JPH0772616B2 (ja) * | 1989-05-24 | 1995-08-02 | 株式会社日立製作所 | 燃焼器及びその運転方法 |
GB9023004D0 (en) * | 1990-10-23 | 1990-12-05 | Rolls Royce Plc | A gas turbine engine combustion chamber and a method of operating a gas turbine engine combustion chamber |
JPH0524337A (ja) * | 1991-07-19 | 1993-02-02 | Ricoh Co Ltd | 記録方法 |
GB9122965D0 (en) * | 1991-10-29 | 1991-12-18 | Rolls Royce Plc | Turbine engine control system |
JP2758301B2 (ja) * | 1991-11-29 | 1998-05-28 | 株式会社東芝 | ガスタービン燃焼器 |
JPH05203148A (ja) * | 1992-01-13 | 1993-08-10 | Hitachi Ltd | ガスタービン燃焼装置及びその制御方法 |
US5259184A (en) * | 1992-03-30 | 1993-11-09 | General Electric Company | Dry low NOx single stage dual mode combustor construction for a gas turbine |
JPH06235519A (ja) | 1993-02-08 | 1994-08-23 | Toshiba Corp | ガスタービン用燃焼器 |
JP3335713B2 (ja) * | 1993-06-28 | 2002-10-21 | 株式会社東芝 | ガスタービン燃焼器 |
-
1994
- 1994-02-24 JP JP6026953A patent/JP2950720B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1995
- 1995-02-22 KR KR1019950003435A patent/KR0157140B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-02-23 CA CA002143250A patent/CA2143250C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-02-24 CN CN95102126A patent/CN1090730C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-02-24 FR FR9502170A patent/FR2716526B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1995-02-24 GB GB9503784A patent/GB2287312B/en not_active Expired - Fee Related
-
1997
- 1997-05-12 US US08/854,749 patent/US5802854A/en not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-05-07 US US09/073,911 patent/US6418725B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101046297B (zh) * | 2006-03-30 | 2010-09-29 | 三菱重工业株式会社 | 燃气轮机的燃烧控制方法 |
CN100451311C (zh) * | 2007-07-05 | 2009-01-14 | 东北大学 | 一种微型燃气轮机的燃烧控制装置及控制方法 |
CN101560919B (zh) * | 2008-04-18 | 2011-02-02 | 北京时代桃源环境科技有限公司 | 一种低燃烧值气体的发电预处理控制方法 |
US8316645B2 (en) | 2008-10-31 | 2012-11-27 | Korea Electric Power Corporation | Triple swirl gas turbine combustor |
CN104246371A (zh) * | 2012-03-29 | 2014-12-24 | 埃克森美孚上游研究公司 | 涡轮机燃烧器组装件 |
CN104246371B (zh) * | 2012-03-29 | 2016-06-15 | 埃克森美孚上游研究公司 | 涡轮机燃烧器组装件 |
CN104520528A (zh) * | 2012-06-25 | 2015-04-15 | 阿利安特技术***公司 | 具有热表面点火的高压燃烧装置 |
CN103727534B (zh) * | 2012-10-10 | 2017-05-10 | 通用电气公司 | 用于延迟贫油喷射燃烧器***的空气管理装置以及输送空气流的方法 |
CN103727534A (zh) * | 2012-10-10 | 2014-04-16 | 通用电气公司 | 用于延迟贫油喷射燃烧器***的空气管理装置以及输送空气流的方法 |
CN103063703A (zh) * | 2012-12-26 | 2013-04-24 | 华北电力大学 | 实现气体燃料低nox稳定燃烧的实验方法及装置 |
CN104633711A (zh) * | 2013-10-01 | 2015-05-20 | 阿尔斯通技术有限公司 | 具有顺序燃烧组件的燃气涡轮 |
CN106247406B (zh) * | 2015-06-15 | 2020-03-10 | 通用电气公司 | 燃烧流动套筒升降工具 |
CN106247406A (zh) * | 2015-06-15 | 2016-12-21 | 通用电气公司 | 燃烧流动套筒升降工具 |
CN108603443A (zh) * | 2016-03-10 | 2018-09-28 | 三菱日立电力***株式会社 | 燃烧器用面板、燃烧器、燃烧装置、燃气轮机、以及燃烧器用面板的冷却方法 |
CN107270285A (zh) * | 2016-04-08 | 2017-10-20 | 安萨尔多能源瑞士股份公司 | 用于燃烧燃料的方法和燃烧装置 |
CN107270285B (zh) * | 2016-04-08 | 2020-08-28 | 安萨尔多能源瑞士股份公司 | 用于燃烧燃料的方法和燃烧装置 |
CN109416181A (zh) * | 2016-05-12 | 2019-03-01 | 西门子公司 | 用于减少排放的选择性燃烧器控制方法 |
CN109416181B (zh) * | 2016-05-12 | 2021-05-28 | 西门子公司 | 用于减少排放的选择性燃烧器控制方法 |
US11067279B2 (en) | 2016-05-12 | 2021-07-20 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method of selective combustor control for reduced emissions |
CN106989931A (zh) * | 2017-05-22 | 2017-07-28 | 西南交通大学 | 一种高频率脉冲喷注装置 |
CN106989931B (zh) * | 2017-05-22 | 2023-04-25 | 西南交通大学 | 一种高频率脉冲喷注装置 |
CN108592083A (zh) * | 2018-05-09 | 2018-09-28 | 中国航发湖南动力机械研究所 | 采用变截面进气与多级燃料供给的燃烧室及其控制方法 |
CN110594786A (zh) * | 2019-10-29 | 2019-12-20 | 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 | 一种混合分级超低排放燃烧器 |
CN114811650A (zh) * | 2022-06-01 | 2022-07-29 | 清华大学 | 电加热稳燃装置、方法及存储介质 |
CN114811650B (zh) * | 2022-06-01 | 2023-02-07 | 清华大学 | 电加热稳燃装置、方法及存储介质 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB2287312B (en) | 1998-04-15 |
GB2287312A (en) | 1995-09-13 |
CA2143250A1 (en) | 1995-08-25 |
JPH07233945A (ja) | 1995-09-05 |
US5802854A (en) | 1998-09-08 |
KR0157140B1 (ko) | 1998-11-16 |
CA2143250C (en) | 1999-12-07 |
US20020043067A1 (en) | 2002-04-18 |
JP2950720B2 (ja) | 1999-09-20 |
KR950025333A (ko) | 1995-09-15 |
CN1090730C (zh) | 2002-09-11 |
US6418725B1 (en) | 2002-07-16 |
FR2716526A1 (fr) | 1995-08-25 |
GB9503784D0 (en) | 1995-04-12 |
FR2716526B1 (fr) | 1999-12-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1112997A (zh) | 燃气轮机燃烧装置及其燃烧控制方法 | |
CN1105875C (zh) | 燃气轮机燃烧器及其运行方式 | |
CN1918431A (zh) | 燃烧装置以及燃烧方法 | |
CN1918432A (zh) | 燃烧装置 | |
CN106796031B (zh) | 火炬式点火器 | |
JP5400936B2 (ja) | ガスタービンエンジン内で燃料を燃焼させるための方法及び装置 | |
US8122725B2 (en) | Methods and systems for operating gas turbine engines | |
JP5544141B2 (ja) | ガスタービンにおける統合型燃焼器−第1段ノズル並びに関連する方法 | |
CN104685298B (zh) | 操作多级火焰面燃烧器的方法 | |
US20180010795A1 (en) | Deflector for gas turbine engine combustors and method of using the same | |
CN101080596A (zh) | 燃气轮机燃烧室 | |
RU2534189C2 (ru) | Камера сгорания для газовой турбины(варианты) и способ эксплуатации газовой турбины | |
CN1121557A (zh) | 具有改进对流冷却,单级,燃料-空气充分预混合燃烧***的燃气轮机 | |
CN1779328A (zh) | 用于燃气涡轮机的截留涡旋燃烧器腔歧管 | |
NO321264B1 (no) | Fremgangsmate og apparat for redusering av gassturbinutslipp | |
CN101182928A (zh) | 三环形反向旋转涡漩器 | |
JP2010169385A (ja) | ターボ機械の結束多管ノズル | |
CN101069042A (zh) | 燃气轮机的预混合燃烧器 | |
JP2011106804A (ja) | ガスタービンエンジン用の燃料ノズル組立体及びその組み立て方法 | |
JP2007113911A (ja) | 段階的燃料予混合器を備える燃焼器 | |
KR20140082658A (ko) | 가스 터빈 엔진에서 사용되는 스테이지가 형성되고 접선방향으로 형성된 연료-공기 노즐을 가진 캔-애뉼러형 연소실 | |
RU2300054C2 (ru) | Усовершенствованная комбинация камеры предварительного смешивания и камеры сгорания с малым уровнем выброса загрязняющих окружающую среду веществ для газовых турбин, работающих на жидком и/или газообразном топливе | |
JP2009041848A (ja) | 一次燃料噴射器及び複数の二次燃料噴射ポートを有するガスタービンエンジン燃焼器のミキサ組立体のためのパイロットミキサ | |
KR20140082659A (ko) | 가스 터빈 엔진에서 사용되는 예비혼합형 접선방향 연료-공기 노즐을 가진 캔-애뉼러형 연소실 | |
RU2014110629A (ru) | Тангенциальная кольцевая камера сгорания с предварительно смешанным топливом и воздухом для использования в газотурбинных двигателях |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
C19 | Lapse of patent right due to non-payment of the annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |