CN111286686A - 一种tc4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,该方法包括以下步骤:一、采用大吨位压机对TC4钛合金铸锭进行开坯锻造,空冷后得到初级锻坯;二、采用大吨位压机对初级锻坯进行镦拔锻造,快冷至室温得到中间锻坯;三、采用大吨位精锻机对中间锻坯进行一火次径向锻造,得到成品径向锻造棒材;四、对成品径向锻造棒材进行退火热处理,得到具有细晶组织的大规格TC4钛合金棒材。本发明采用“大吨位压力机热锻制坯+大吨位精锻机径向成型”的工艺,使得晶粒充分破碎细化,提高了晶粒细化效率,显著减少了锻造火次,缩短了制备流程,降低了生产成本,提高了TC4钛合金棒材的成材率。
Description
技术领域
本发明属于钛合金材料加工技术领域,具体涉及一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法。
背景技术
钛合金具有低密度、高比强度、耐腐蚀、耐高温等优良的特性,是一种理想的结构材料,对国防高技术、武器装备和民用行业的发展具有极其重要的作用。TC4钛合金具有成分简单、可加工性好、比强度高、强韧性匹配良好、可在400℃长时间使用等一系优良的特性,是目前应用最广泛的一种结构用钛合金。钛合金制备的航空发动机用叶片、燃气轮机用叶片,与钢制叶片相比,减重效果明显,可显著提高航空发动机或燃气轮机的功耗效率,提高能源利用率。作为高速旋转件,对上述TC4叶片的组织性能一致性,疲劳性能、特别是高周疲劳性能提出的极高的要求。由于等轴组织,特别是细小等轴组织具有良好强塑性匹配及最优的高周疲劳性能,因此,对模锻叶片的TC4钛合金棒材提出极为严苛的要求,要求初生等轴α相晶粒度评级不低于GB/T 6394的8级(≤22.5μm)。随着航空工业及燃气轮机工业的发展,要求制备出直径φ≥200mm的大规格细小等轴棒材。为制备出满足上述技术要求的高品质TC4钛合金棒材,常规的热锻造成型工艺为:β区2~4火次开坯锻造,α-β区3~7火次改锻,α-β区2火次成型;双倍尺或单倍尺生产。上述常规工艺,总加工火次一般不少于10火,生产周期长,打磨损耗量大,且棒材端部需要进行切头处理,去除变形组织不均匀区,即使采用双倍尺生产,每根棒材也需要切除1.5根料头,成材率低,生产成本居高不下。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术的不足,提供一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法。该方法采用“大吨位压力机热锻制坯+大吨位精锻机径向成型”的工艺,保证锻透性的同时使得晶粒充分破碎细化,提高了晶粒细化效率,显著减少了锻造火次,缩短了制备流程,降低了生产成本,提高了TC4钛合金棒材的成材率。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,该方法包括以下步骤:
步骤一、采用大吨位压机对TC4钛合金铸锭在始锻温度为1000℃~1150℃的条件下进行2~3火次的开坯锻造,每火次开坯锻造的总锻造比均不小于6.0,且终锻温度不低于900℃,空冷后得到初级锻坯;
步骤二、采用大吨位压机对步骤一中得到的初级锻坯在始锻温度为(Tβ-30℃)~(Tβ-15℃)的条件下进行3~5火次的镦拔锻造,每火次镦拔锻造的总锻造比均为5.6~10.8,且终锻温度不低于700℃,快冷至室温得到中间锻坯;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤三、采用大吨位精锻机对步骤二中得到的中间锻坯在始锻温度为(Tβ-60℃)~(Tβ-30℃)的条件下进行一火次径向锻造,得到成品径向锻造棒材;
步骤四、对步骤三中得到的成品径向锻造棒材进行退火热处理,得到TC4钛合金棒材;所述退火热处理的具体过程为:将成品径向锻造棒材在温度为700℃~800℃的条件下保温1h~4h后空冷;所述TC4钛合金棒材的截面直径为200mm~300mm,长度为5000mm~8000mm,TC4钛合金棒材中初生等轴α相晶粒度评级不低于GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法中8级的要求。
本发明首先采用大吨位压机对TC4钛合金铸锭进行开坯锻造,由于大吨位压机适用的锻坯的重量较大,而为了避免折叠等不良现象的发生,锻坯的高径比不超过2.5,因此采用大吨位压机进行大变形量的开坯锻造,高效地破碎了TC4钛合金铸锭组织中的原始β晶粒,在保证锻透性的同时无需对TC4钛合金铸锭进行分切下料,显著减少了打磨损耗,有利于提高产品TC4钛合金棒材的成材率及生产效率。
然后,本发明采用大吨位压机对初级锻坯在靠近α-β相区顶部的(Tβ-30℃)~(Tβ-15℃)温度条件下依次进行近β改锻和锻后快冷,得到中间锻坯,通过近β改锻有效破碎了初生条状α相,破碎的条状α相动态再结晶球化成α球,由于在α-β相区顶部的温度下破碎变形,α相含量相对较低,再结晶α球在热加工过程中的进一步长大受到抑制,保持为细小等轴α球,有利于形成细晶组织;而锻后快冷在中间锻坯中引入大量空位,为后续火次的加热保温过程中的静态再结晶提供能量,显著提高了单火次的晶粒细化效率。另外,由于初级锻坯的重量较大,热加工过程中温降较慢,且变形热可以有效补温,中间锻坯制备过程中变形温度相对恒定或略有降低,工艺稳定性良好,但这也导致了中间锻坯的冷却速度较慢,导致显微组织在冷却过程中长大,无法得到细等轴组织,因此,采用锻后快冷有效抑制了显微组织在冷却过程中的长大,进一步保证了细等轴组织的生成。采用“大吨位近β锻+锻后快冷”的工艺,得到了由细小等轴组织、针状次生α相及β基体组成的中间锻坯。
最后,本发明采用大吨位精锻机,在靠近α-β相区中部的(Tβ-60℃)~(Tβ-30℃)温度条件下进行一火次径向锻造,采用大吨位精锻机在保证良好锻透性的同时,提高了棒材周向加工精度,显著提高了成材率及生产效率;在该一火次径向锻造过程中,中间锻坯中的针状次生α相迅速长大,形成大量高长宽比的层状α相细片,并破碎、球化,然后在锻后的冷却过程中进一步球化、长大,由于层状α相细片的厚度相对较小,其破碎、球化后得到的等轴α球尺寸细小,从而得到细等轴组织的TC4钛合金棒材。该一火次径向锻造工艺显著提高了生产效率。另外,由于经一火次径向锻造后得到的成品径向锻造棒材直径显著减小,锻后冷却速率对等轴α相尺寸影响相对较小,故不对一火次径向锻造后的冷却方式进行限定,通常采用空冷,也可以采用水冷进行快冷,水冷引入的内应力通过后续的退火热处理消除,但水冷会导致成品径向锻造棒材表面形成氧化皮硬壳,需要采用机械加工工艺去除。采用大吨位精锻机进行径向锻造实现了多倍尺成型,只需切除一次径向锻造后的中间锻坯端部的两个变形死区,从而减少了切头量,提高了成材率。
上述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤一中所述TC4钛合金铸锭为截面直径为640mm~820mm的圆柱形铸锭。选用该大规格的TC4钛合金铸锭,进一步降低了开坯锻造过程中作为锻坯的TC4钛合金铸锭的高径比,保证了开坯锻造的顺利进行。
上述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤一中所述开坯锻造的过程中将TC4钛合金铸锭反复镦粗和拔长2~3次,每次镦粗和拔长的累积变形量不小于65%。选用大变形量的开坯锻造,有利于高效细化晶粒。
上述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤二中所述镦拔锻造的过程中将初级锻坯反复镦粗和拔长3~5次,每次镦粗和拔长的累积变形量为60%~100%。由于初级锻坯的镦拔锻造的变形温度在相变点以下,容易导致开裂现象的发生,通过控制每次镦粗和拔长的累积变形量,既保证了高效细化组织,缩短工艺流程,又避免了累积变形量过大导致的变形开裂、造成打磨耗损比增大,进一步降低了制备成本。
上述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤二中所述镦拔锻造的过程中将初级锻坯反复镦粗和拔长后,采用水淬的方式进行快速冷却。该优选的冷却方式提高了冷却速度,抑制了镦拔锻造后显微组织的长大,有利于得到细小等轴组织。
上述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤一中每火次所述开坯锻造后均对TC4钛合金铸锭进行表面修磨处理,步骤二中每火次所述镦拔锻造后均对初级锻坯进行表面修磨处理。
上述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤三中所述一火次径向锻造的锻造比为2.4~4.5。该优选的锻造比实现了大变形量的一火次径向锻造,提高了组织破碎及晶粒细化效率,从而提高锻造效率,有利于实现了一火次径向锻造,且成型精度高。
本发明与现有技术相比具有以下优点:
1、本发明采用“大吨位压力机热锻制坯+大吨位精锻机径向成型”的工艺,提高了晶粒细化效率,显著减少了锻造火次,缩短了制备流程,降低了生产成本,且锻造火次减少的同时,打磨次数相应减少,提高了TC4钛合金棒材的成材率。
2、本发明通过近β改锻和锻后快冷,有效破碎了TC4钛合金铸锭中的初生条状α相,使其转化为细小等轴α球并形成细晶组织,解决了大规格坯料锻后空冷速率过慢导致的初生α相过度长大问题,又引入大量空位,为后续火次的加热保温过程中的静态再结晶提供能量,显著提高了单火次的晶粒细化效率,得到由细小等轴组织、针状次生α相及β基体组成的中间锻坯,为后续的细等轴组织棒材制备奠定坚实的基础。
3、本发明采用大吨位压机和精锻机进行锻造,在保证锻透性的前提下进行多倍尺成型,有效减少了整体TC4钛合金棒材的端部切除量,且径向锻造周向精度高,机械加工量较小,生产效率及成材率得到进一步提高。
4、本发明制备得到的TC4钛合金棒材的截面直径为200mm~300mm,长度为5000mm~8000mm,TC4钛合金棒材中初生等轴α相晶粒度评级不低于GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法的8级要求,满足了实际使用需求。
下面通过附图和实施例对本发明的技术方案作进一步的详细描述。
附图说明
图1为本发明实施例1制备的TC4钛合金棒材的显微组织图。
图2为本发明实施例2制备的TC4钛合金棒材的显微组织图。
图3为本发明实施例3制备的TC4钛合金棒材的显微组织图。
图4为本发明对比例1制备的TC4钛合金棒材的显微组织图。
具体实施方式
实施例1~实施例3中采用的大吨位压机均为4500t压机,采用的大吨位精锻机均为2000t精锻机。
实施例1
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将规格为Ф720mm×550mm(截面直径×长度)的圆柱形8TC4钛合金铸锭扒皮至规格为Ф690mm×550mm(截面直径×长度)后进行2火次的开坯锻造,其中,第1火次开坯锻造的始锻温度为1150℃,终锻温度为930℃,总锻造比为8.4,锻后空冷,第2火次开坯锻造的始锻温度为1070℃,终锻温度为930℃,总锻造比为10.8,锻后空冷,并且每火次开坯锻造后均对TC4钛合金铸锭进行表面修磨处理,得到初级锻坯;
步骤二、将步骤一中得到的初级锻坯在始锻温度为(Tβ-15℃)的条件下进行4火次的镦拔锻造,其中,每火次镦拔锻造的总锻造比均为8.0,终锻温度为730℃,并且每火次镦拔锻造后均对初级锻坯进行表面修磨处理,锻后水冷至室温得到规格为Ф350mm×2130mm(截面直径×长度)的中间锻坯;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤三、将步骤二中得到的中间锻坯在始锻温度为(Tβ-30℃)的条件下进行一火次径向锻造,锻造比为2.8,锻后空冷,得到规格为Ф210mm×5910mm(截面直径×长度)的成品径向锻造棒材;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤四、对步骤三中得到的成品径向锻造棒材在温度为800℃的条件下保温1h(后空冷,经机械加工去氧化皮并锯切后,得到5根规格为Ф200mm×1100mm(截面直径×长度)的TC4钛合金棒材。
图1为本实施例制备的TC4钛合金棒材的显微组织图,从图1可看出,本实施例制备的TC4钛合金棒材的组织均匀,且初生等轴α相晶粒度评级符合GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法中8.5级的要求。
实施例2
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将规格为Ф820mm×950mm(截面直径×长度)的圆柱形TC4钛合金铸锭扒皮至规格为Ф790mm×550mm(截面直径×长度)后进行3火次的开坯锻造,其中,第1火次开坯锻造的始锻温度为1150℃,终锻温度为940℃,总锻造比为6.0,锻后空冷,第2火次开坯锻造的始锻温度为1100℃,终锻温度为920℃,总锻造比为9.6,锻后空冷,第3火次开坯锻造的始锻温度为1050℃,终锻温度为920℃,总锻造比为10.2,锻后空冷,并且每火次开坯锻造后均对TC4钛合金铸锭进行表面修磨处理,得到初级锻坯;
步骤二、将步骤一中得到的初级锻坯在始锻温度为(Tβ-30℃)的条件下进行5火次的镦拔锻造,其中,每火次镦拔锻造的总锻造比为5.6~7.2,终锻温度为720℃~740℃,并且每火次镦拔锻造后均对初级锻坯进行表面修磨处理,锻后水冷至室温得到规格为Ф410mm×2050mm(截面直径×长度)的中间锻坯;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤三、将步骤二中得到的中间锻坯在始锻温度为(Tβ-60℃)的条件下进行一火次径向锻造,锻造比为2.5,锻后空冷,得到规格为Ф310mm×5200mm(截面直径×长度)的成品径向锻造棒材;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤四、对步骤三中得到的成品径向锻造棒材在温度为700℃的条件下保温4h后空冷,经机械加工去氧化皮并锯切后,得到4根规格为Ф300mm×1150mm(截面直径×长度)的TC4钛合金棒材。
图2为本实施例制备的TC4钛合金棒材的显微组织图,从图2可看出,本实施例制备的TC4钛合金棒材的组织均匀,且初生等轴α相晶粒度评级符合GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法中8级的要求。
实施例3
本实施例包括以下步骤:
步骤一、将规格为Ф640mm×550mm(截面直径×长度)的圆柱形TC4钛合金铸锭扒皮至规格为Ф609mm×550mm(截面直径×长度)后进行3火次的开坯锻造,其中,第1火次开坯锻造的始锻温度为1150℃,终锻温度为910℃,总锻造比为8.4,锻后空冷,第2火次开坯锻造和第3火次开坯锻造的始锻温度均为1070℃,终锻温度均为920℃,总锻造比均为10.2,锻后空冷,并且每火次开坯锻造后均对TC4钛合金铸锭进行表面修磨处理,得到初级锻坯;
步骤二、将步骤一中得到的初级锻坯在始锻温度为(Tβ-25℃)的条件下进行3火次的镦拔锻造,其中,每火次镦拔锻造的总锻造比均为7.2,终锻温度为710℃~740℃,并且每火次镦拔锻造后均对初级锻坯进行表面修磨处理,锻后水冷至室温得到规格为Ф510mm×1690mm(截面直径×长度)的中间锻坯;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤三、将步骤二中得到的中间锻坯在始锻温度为(Tβ-50℃)的条件下进行一火次径向锻造,锻造比为4.5,锻后空冷,得到规格为Ф240mm×7630mm(截面直径×长度)的成品径向锻造棒材;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤四、对步骤三中得到的成品径向锻造棒材在温度为750℃的条件下保温2h后空冷,经机械加工去氧化皮并锯切后,得到5根规格为Ф230mm×1400mm(截面直径×长度)的TC4钛合金棒材。
图3为本实施例制备的TC4钛合金棒材的显微组织图,从图3可看出,本实施例制备的TC4钛合金棒材的组织均匀,且初生等轴α相晶粒度评级符合GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法中9级的要求。
对比例1
本对比例包括以下步骤:
步骤一、将规格为Ф720mm×640mm(截面直径×长度)的圆柱形TC4钛合金铸锭扒皮至规格为Ф690mm×640mm(截面直径×长度)后进行4火次的开坯锻造,其中,第1火次开坯锻造和第2火次开坯锻造的始锻温度均为1150℃,终锻温度均为940℃,总锻造比均为8.4,锻后空冷,第3火次开坯锻造和第4火次开坯锻造的始锻温度均为1050℃,终锻温度均为910℃,总锻造比均为8.4,锻后空冷,并且每火次开坯锻造后均对TC4钛合金铸锭进行表面修磨处理,得到初级锻坯;
步骤二、将步骤一中得到的初级锻坯在始锻温度为(Tβ-30℃)的条件下进行4火次的镦拔锻造,其中,每火次镦拔锻造的总锻造比均为6.0,终锻温度为710℃,并且每火次镦拔锻造后均对初级锻坯进行表面修磨处理,锻后水冷至室温得到规格为Ф325mm×1450mm(截面直径×长度)的中间锻坯;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤三、将步骤二中得到的中间锻坯在始锻温度为(Tβ-30℃)的条件下进行两火次径向锻造,锻造比均为2.4,锻后空冷,得到规格为Ф220mm×3160mm(截面直径×长度)的成品径向锻造棒材;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤四、对步骤三中得到的成品径向锻造棒材在温度为750℃的条件下保温2h后空冷,经机械加工去氧化皮并锯切后,得到2根规格为Ф200mm×1100mm(截面直径×长度)的TC4钛合金棒材。
图4为本对比例制备的TC4钛合金棒材的显微组织图,从图4可看出,本实施例制备的TC4钛合金棒材的组织均匀,且初生等轴α相晶粒度评级符合GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法中9级的要求。
对本发明实施例1~实施例3及对比例1制备的TC4钛合金棒材的室温力学性能进行检测,结果如表1所示。
表1实施例1~实施例3及对比例1制备的TC4钛合金棒材的室温力学性能
从表1可知,本发明实施例1~实施例3及对比例1制备的TC4钛合金棒材的室温力学性能均满足技术规范的要求,且实施例1~实施例3制备的TC4钛合金棒材的室温力学性能略优于对比例1。同时,将实施例1与采用现有制备工艺的对比例1进行比较可知,对比例1的锻造总火次为10,成品TC4钛合金棒材的径向车削量约为17%,端部切除量约为总长度的11.4%,而实施例1的锻造总火次为7,成品TC4钛合金棒材的径向车削量约为9.3%,端部切除量约为总长度的5%,两者相比可知,实施例1制备的TC4钛合金棒材经车削及端部锯切后的机加成材率较对比例1提高了约14.1%,该项生产成本降低约30元/kg,锻造火次减少了3火,该项生产成本降低约12元/kg,而对比例1与实施例1制备的TC4钛合金棒材的室温力学性能均满足技术指标要求,初生等轴α相晶粒度评级不低于GB/T6394-2017金属平均晶粒度测定方法中8级的要求,说明本发明的制备方法缩短了TC4钛合金细等轴组织大规格棒材的生产周期,显著降低了生产,实现了短流程制备。
以上所述,仅是本发明的较佳实施例,并非对本发明作任何限制。凡是根据发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变化,均仍属于本发明技术方案的保护范围内。
Claims (7)
1.一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,该方法包括以下步骤:
步骤一、采用大吨位压机对TC4钛合金铸锭在始锻温度为1000℃~1150℃的条件下进行2~3火次的开坯锻造,每火次开坯锻造的总锻造比均不小于6.0,且终锻温度不低于900℃,空冷后得到初级锻坯;
步骤二、采用大吨位压机对步骤一中得到的初级锻坯在始锻温度为(Tβ-30℃)~(Tβ-15℃)的条件下进行3~5火次的镦拔锻造,每火次镦拔锻造的总锻造比均为5.6~10.8,且终锻温度不低于700℃,快冷至室温得到中间锻坯;所述Tβ为TC4钛合金的β相转变温度,Tβ的单位为℃;
步骤三、采用大吨位精锻机对步骤二中得到的中间锻坯在始锻温度为(Tβ-60℃)~(Tβ-30℃)的条件下进行一火次径向锻造,得到成品径向锻造棒材;
步骤四、对步骤三中得到的成品径向锻造棒材进行退火热处理,得到TC4钛合金棒材;所述退火热处理的具体过程为:将成品径向锻造棒材在温度为700℃~800℃的条件下保温1h~4h后空冷;所述TC4钛合金棒材的截面直径为200mm~300mm,长度为5000mm~8000mm,TC4钛合金棒材中初生等轴α相晶粒度评级不低于GB/T 6394-2017金属平均晶粒度测定方法中8级的要求。
2.根据权利要求1所述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤一中所述TC4钛合金铸锭为截面直径为640mm~820mm的圆柱形铸锭。
3.根据权利要求1所述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤一中所述开坯锻造的过程中将TC4钛合金铸锭反复镦粗和拔长2~3次,每次镦粗和拔长的累积变形量不小于65%。
4.根据权利要求1所述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤二中所述镦拔锻造的过程中将初级锻坯反复镦粗和拔长3~5次,每次镦粗和拔长的累积变形量为60%~100%。
5.根据权利要求1所述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤二中所述镦拔锻造的过程中将初级锻坯反复镦粗和拔长后,采用水淬的方式进行快速冷却。
6.根据权利要求1所述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤一中每火次所述开坯锻造后均对TC4钛合金铸锭进行表面修磨处理,步骤二中每火次所述镦拔锻造后均对初级锻坯进行表面修磨处理。
7.根据权利要求1所述的一种TC4钛合金细等轴组织大规格棒材短流程制备方法,其特征在于,步骤三中所述一火次径向锻造的锻造比为2.4~4.5。
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