CN111230255A - 提高304l奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,包括以下步骤:对304L母材制备坡口后,将需焊接的304L母材进行组对装配,采用钨极氩弧焊进行点固焊;采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接;采用焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接;对焊接后的304L奥氏体不锈钢焊接接头进行热处理。本发明提出的焊接方法,可大幅度提高了304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性,特别是‑196℃低温韧性。
Description
技术领域
本发明涉及焊接工艺技术领域,尤其涉及一种提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法。
背景技术
304L奥氏体不锈钢具有较高的强度和优良的低温韧性和塑形,同时由于碳含量低,具有优良的耐腐蚀性,常常被用做低温用钢,如国内生产的深冷低温液体储运容器,使用温度通常为-196~-183℃,主体母材通常为18-8型奥氏体不锈钢。
目前压力容器产品主要采用焊条电弧焊进行焊接,对于304L奥氏体不锈钢,通常采用化学成分相匹配的E308L-XX焊条,其熔敷金属-196℃低温冲击功平均为34J左右,能够满足一般民用产品的使用要求。然而对于一些军工产品,如大型低温风洞,要求焊接接头在热处理后-196℃低温冲击功到达50J以上甚至更高,采用常规的焊条电弧焊工艺无法达到要求。
虽然304L奥氏体不锈钢焊条电弧焊工艺已经非常成熟了,但由于焊接接头热处理后晶界析出Cr23C6,会降低耐腐蚀性能,因此一般的304L奥氏体不锈钢产品不进行热处理。而军工产品一般采用中厚板,焊接接头质量要求高,需要进行去应力热处理,这会极大的降低焊接接头-196℃低温韧性,如果采用常规的焊条电弧焊工艺其焊接接头-196℃低温冲击功平均只有20J左右,远远不能满足使用要求,而国内对于这方面的研究成果几乎没有。
发明内容
本发明的主要目的在于提供一种提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,特别是提高在-196℃及以下的低温韧性。
为实现上述目的,本发明提供一种提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,包括以下步骤:
对304L母材制备坡口后,将需焊接的304L母材进行组对装配,采用钨极氩弧焊进行点固焊;
采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接;
采用焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接;
对焊接后的304L奥氏体不锈钢焊接接头进行热处理。
优选地,对304L母材制备坡口后,采用氧乙炔中性焰对304L母材坡口两侧预设范围进行加热以去除水分。
优选地,采用钨极氩弧焊进行点固焊后,采用砂轮机将点固焊背面焊缝进行打磨,直至露出银白色金属光泽。
优选地,焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接时,焊条选用E316LMn-15,焊条中除了N元素外的其它化学成分均符合GB/T 983标准, N元素的质量含量<0.1%,焊条在300~350℃下烘烤1~2 h,采用摆动焊进行焊接,焊条摆动的幅度小于等于所使用焊条直径的5倍。
优选地,进行填充层焊接时,对于φ3.2mm的焊条,焊接电弧电压控制为20~24V,焊接电流为90~100A,焊接速度为50~85mm/min,线能量为12.7~28.8 KJ/cm;对于φ4.0mm的焊条,焊接电弧电压控制为20~24V,焊接电流为115~125A,焊接速度为55~80mm/min,线能量为17.3~32.7 KJ/cm。
优选地,进行盖面层焊接时,对于φ3.2mm的焊条,控制焊接电弧电压为20~24V,焊接电流为90~100A,焊接速度为70~80mm/min,线能量为13.5~20.6 KJ/cm;对于φ4.0mm的焊条,控制焊接电弧电压为20~24V,焊接电流为105~115A,焊接速度为65~95mm/min,线能量为13.3~25.5 KJ/cm。
优选地,所述对焊接后的304L奥氏体不锈钢焊接接头进行热处理的步骤具体如下:
热处理温度为550~590℃,保温时间为1~2h,保温结束到400℃的温度范围内控制降温速率≥65℃/h,温度降至400℃之后在空气中冷却至室温。
优选地,在焊接过程中,控制层间温度≤100℃。
优选地,钨极氩弧焊采用直流正接电源,焊条电弧焊采用直流反接电源。
优选地,采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接时,焊丝选用ER316LMn,焊条中除了N元素外的其它化学成分均符合GB/T 983标准, N元素的质量含量<0.1%,两名焊工针对同一坡口根部同一时间同一速度焊接,正面坡口由一名焊工采用填丝焊,同时另外一名焊工在坡口背面进行不填丝重熔。
本发明提出的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,相对于传统的焊接工艺(采用E308L-XX焊条,碳弧气刨清根,层间温度控制在150℃以内,热处理保温结束后直接炉冷等),其焊接接头低温冲击韧性大幅度提高,经过去应力热处理的焊接接头的-196℃低温冲击功>50J,能够满足军工产品比如大型低温风洞的使用要求,且焊接接头的抗拉强度、塑性均符合承压设备工艺评定的要求。另外,通过控制热处理过程中的降温速率,避免了晶间腐蚀倾向,改善焊接接头的耐腐蚀性能。此外,本焊接方法操作过程简单,能够实现工程应用。
附图说明
图1为本发明对比例1在焊接和热处理后焊缝的微观金相图;
图2为本发明实施例1在焊接和热处理后焊缝的微观金相图;
图3为本发明实施例1热处理后焊接接头的晶间腐蚀试样微观金相图。
本发明目的的实现、功能特点及优点将结合实施例,参照附图做进一步说明。
具体实施方式
应当理解,此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明,并不用于限定本发明。
一种提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,包括以下步骤:
步骤S10,对304L母材制备坡口后,将需焊接的304L母材进行组对装配,采用钨极氩弧焊进行点固焊;
步骤S20,采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接;
步骤S30,采用焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接;
步骤S40,对焊接后的304L奥氏体不锈钢焊接接头进行热处理。
步骤S10中,对304L母材制备坡口后,采用氧乙炔中性焰对304L母材坡口两侧预设范围(如304L母材坡口两侧20mm范围)进行加热以去除水分。
采用钨极氩弧焊进行点固焊后,采用砂轮机将点固焊背面焊缝进行打磨,直至露出银白色金属光泽。点固焊的焊接材料、焊接工艺与钨极氩弧焊打底焊(正面坡口)相同。
步骤S20中,采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接时,焊丝选用ER316LMn,两名焊工针对同一坡口根部同一时间同一速度焊接,正面坡口由一名焊工采用填丝焊,同时另外一名焊工在坡口背面进行不填丝重熔。
双面钨极氩弧焊焊接参数如下:焊丝选用φ2.4mm的ER316LMn;钨极直径为2.5mm;正面坡口氩气流量为15~20L/min,背面坡口氩气流量为10~15L/min,氩气纯度≥99.99%;正面坡口焊接电弧电压为10~12V,焊接电流为120~150A,焊接速度为60~80mm/min,线能量为9~18 KJ/cm;背面坡口焊接电弧电压为10~12V,焊接电流为100~120A,焊接速度为60~80mm/min,线能量为7.5~14.4KJ/cm;采用摆动焊进行焊接。
步骤S30中,焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接时,焊条选用φ3.2mm或φ4.0mm的E316LMn-15,焊条在300~350℃下烘烤1~2h,使用过程中放在保温筒内随用随取,采用摆动焊进行焊接,焊条摆动的幅度小于等于所使用焊条直径的5倍。
进行填充层焊接时,对于φ3.2mm的焊条,焊接电弧电压控制为20~24V,焊接电流为90~100A,焊接速度为50~85mm/min,线能量为12.7~28.8 KJ/cm;对于φ4.0mm的焊条,焊接电弧电压控制为20~24V,焊接电流为115~125A,焊接速度为55~80mm/min,线能量为17.3~32.7 KJ/cm。
进行盖面层焊接时,对于φ3.2mm的焊条,控制焊接电弧电压为20~24V,焊接电流为90~100A,焊接速度为70~80mm/min,线能量为13.5~20.6 KJ/cm;对于φ4.0mm的焊条,控制焊接电弧电压为20~24V,焊接电流为105~115A,焊接速度为65~95mm/min,线能量为13.3~25.5 KJ/cm。
步骤S40具体如下:
热处理温度为550~590℃,保温时间为1~2h,保温结束到400℃的温度范围内控制降温速率≥65℃/h,温度降至400℃之后在空气中冷却至室温。
采用上述热处理工艺,能够在不大幅度降低焊接接头-196℃低温韧性的基础上,消除约40%左右的残余应力。控制保温结束到400℃的温度范围内降温速率≥65℃/h,能够有效的防止晶间腐蚀倾向。
在焊接过程中,控制层间温度≤100℃。
钨极氩弧焊采用直流正接电源,焊条电弧焊采用直流反接电源。
304L奥氏体不锈钢属于18-8型钢范围,但在此基础上对合金元素含量有所调整,与国内标准相比,降低了Si元素含量范围,降低了杂质元素S、P的含量范围,提高了奥氏体稳定元素Ni的下限指标,其化学成分按重量百分比为:C:≤0.03%,Si:≤0.5%,Mn:≤2.0%,P:≤0.03%,S:≤0.015%,Ni:10~12%,Cr:18~20%,余量为Fe和其他不可避免的杂质。
氩弧焊丝除N元素外其它元素化学成分符合GB/T 29713标准,N元素的含量可以不必满足标准要求,即N:<0.1%。同样,焊条电弧焊的焊丝也满足同样的标准,即其它元素化学成分符合GB/T 29713标准,N元素的含量可以不必满足标准要求,即N:<0.1%。
坡口形式可为对称X型、V型、对称K型,单边坡口角度为25~30°,钝边为1±1mm,间隙为3±1mm。
钨极氩弧焊和焊条电弧焊焊缝组织为枝晶状奥氏体+微量铁素体,为A凝固模式。在影响焊接接头-196℃低温韧性的因素中,焊缝组织中的铁素体含量最为重要。一般而言,铁素体含量越少,-196℃低温韧性越好,而铁素体含量太少容易产生热裂纹,所述316LMn焊材中Mn元素含量≥5%,能够有效防止热裂纹的出现。
304L母材,屈服强度≥190MPa,抗拉强度≥510MPa,延伸率≥50%,-196℃低温冲击功≥150J。
以下实施例和对比例中的304L母材为鞍山钢铁集团有限公司生产,其化学成分按重量百分比为:C:0.02%,Si:0.33%,Mn:1.69%,P:0.022%,S:0.009%,Ni:11.10%,Cr:18.33%,余量为Fe和其他不可避免的杂质;
对比例1中的焊条为伯乐E308L-16,直径为3.2mm,其化学成分按重量百分比为:C:0.02%,Si:0.59%,Mn:1.9%,P:0.02%,S:0.01%,Ni:10.0%,Cr:19.8%,Cu:0.02%。
实施例1、2、3中的氩弧焊丝为哈尔滨威尔ER316LMnG,直径为2.4mm,其化学成分按重量百分比为:C:0.017%,Si:0.49%,Mn:5.58%,P:0.0084%,S:0.0071%,Ni:17.24%,Cr:18.96%,Mo:4.22%,Cu:0.0098%。
实施例1、2、3中的焊条为大西洋CHS027FT,直径为4.0mm,其化学成分按重量百分比为:C:0.037%,Si:0.41%,Mn:5.7%,P:0.014%,S:0.005%,Ni:17.03%,Cr:19.10%,Mo:2.86%。
钨极氩弧焊和焊条电弧焊采用奥太ZX7-400STG氩弧手弧二用焊机。
本发明实施例理化试验标准为NB/T 47014。
以下以三个实施例和一个对比例进行具体说明。
对比例1
其焊接过程如下:
(1)焊前准备
将500×150×40mm(2块)304L奥氏体不锈钢试板采用坡口机制备X型坡口,单边坡口角度为30°,并使用砂轮机(采用不锈钢砂轮片)对坡口及其两侧20mm范围进行打磨清理干净,去除油污、杂质;采用氧乙炔中性焰对304L母材坡口两侧20mm范围进行快速加热,去除水分;将需焊接的二块试板进行组对装配,钝边为1mm,间隙为3mm,采用焊条电弧焊在试板两端进行点固焊,点固焊的焊接材料、焊接工艺与打底填充盖面焊接工艺相同。
(2)焊接
采用焊条电弧焊进行打底填充盖面焊接,焊接电流105A,焊接电压22V,焊接速度平均为50mm/min,线能量平均为27.7KJ/cm。焊条在使用前在300~350℃下烘烤1~2 h,使用过程中放在保温筒内随用随取。采用摆动焊进行焊接,焊条摆动的幅度小于等于所使用焊条直径的4倍,采用碳弧气刨清根。焊接过程中,控制层间温度在100~150℃,焊接电源采用直流反接。
(3)去应力热处理
采用570℃×1.5h热处理工艺,采用炉冷方式进行降温,570℃~400℃间的降温速率平均为29℃/h。
经检测,焊接接头的抗拉强度为581MPa,断裂位置为母材,4个侧弯试样完好无裂纹。焊接接头-196℃冲击功分别为:焊缝18J、热影响区101J,其中焊缝的-196℃冲击功远远小于50J,达不到军工产品如大型低温风洞对于焊接接头-196℃冲击功的要求。
实施例1
本发明提出的焊接方法(控制层间温度在100℃以内,控制热处理降温速率为65℃/h),其步骤如下:
(1)焊前准备
将500×150×40mm(2块)304L奥氏体不锈钢试板,采用坡口机制备对称X型坡口,单边坡口角度为30°,并使用砂轮机(采用不锈钢砂轮片)对坡口及其两侧20mm范围进行打磨清理干净,去除油污、杂质;采用氧乙炔中性焰对304L母材坡口两侧20mm范围进行快速加热,去除水分;将需焊接的二块试板进行组对装配,钝边为0mm,间隙为3mm,采用钨极氩弧焊进行点固焊,点固焊的焊接材料、焊接工艺与钨极氩弧焊打底焊(正面坡口)相同。点固焊结束后采用砂轮机将点固焊背面焊缝进行打磨,直至露出银白色金属光泽。
(2)双面钨极氩弧焊打底焊接
采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接,两名焊工针对同一坡口根部同一时间同一速度焊接,正面坡口由一名焊工采用填丝焊,于此同时,由另外一名焊工在坡口背面进行重熔(不填丝)。双面钨极氩弧焊焊接参数如下:正面坡口氩气流量为18L/min,背面坡口氩气流量为12L/min,氩气纯度≥99.99%;正面坡口焊接电弧电压为12V,焊接电流为140A,焊接速度平均为70mm/min,线能量平均为14.4KJ/cm;背面坡口焊接电弧电压为12V,焊接电流为120A,焊接速度平均为70mm/min,线能量平均为12.3KJ/cm;采用摆动焊进行焊接。
(3)焊条电弧焊填充、盖面焊接
焊条使用前在300~350℃下烘烤1~2 h,使用过程中放在保温筒内随用随取;采用摆动焊进行焊接,焊条摆动的幅度小于等于所使用焊条直径的5倍,焊条电弧焊的焊接参数如下:填充层:焊接电压为23V,焊接电流为120A,焊接平均速度为70mm/min,线能量平均为23.7 KJ/cm。盖面层:焊接电压为22V,焊接电流为108A,焊接平均速度为70mm/min,线能量平均为20.4KJ/cm。
(4)去应力热处理
采用570℃×1.5h的热处理工艺,保温结束后570℃~400℃温度范围内控制降温速率为65℃/h,温度降至400℃之后在静止的空气中冷却至室温。
焊接过程中,控制层间温度为70℃~100℃,钨极氩弧焊采用直流正接电源,焊条电弧焊采用直流反接电源。
经检测,焊接接头的抗拉强度为567MPa,断裂位置为母材,4个侧弯试样完好无裂纹。焊接接头-196℃冲击功分别为:氩弧焊焊缝127J、氩弧焊热影响区148J,焊条电弧焊焊缝101J、焊条电弧焊热影响区131J,远远大于50J,符合军工产品如大型低温风洞对于焊接接头-196℃冲击功的要求。焊接接头按照GB/T 4334标准中E法进行晶间腐蚀试验,一试样180°正弯后完好,另一试样180°反弯后出现3个凹坑,经金相法未见晶间腐蚀深度,故无晶间腐蚀倾向。
实施例2
本焊接方法控制层间温度为100℃~150℃,其余焊接工艺与实施例1一致。
经检测,焊接接头的抗拉强度为572MPa,4个侧弯试样无裂纹。焊接接头-196℃冲击功分别为:氩弧焊焊缝110J、氩弧焊热影响区135J,焊条电弧焊焊缝89J、焊条电弧焊热影响区116J,远远大于50J,符合军工产品如大型低温风洞对于焊接接头-196℃冲击功的要求。相对于实施例1中焊接接头的-196℃冲击功,无论是焊缝还是热影响区,在数值上都有所下降,说明控制层间温度在100℃以内,相对于控制在150℃以内,能够提高-196℃低温韧性。
实施例3
本焊接方法采用炉冷方式进行降温,570℃~400℃间的降温速率平均为29℃/h,其余焊接工艺与实施例1一致。
经检测,焊接接头的抗拉强度为575MPa,4个侧弯试样无裂纹。焊接接头-196℃冲击功分别为:氩弧焊焊缝124J、氩弧焊热影响区130J,焊条电弧焊焊缝103J、焊条电弧焊热影响区126J,远远大于50J,符合军工产品如大型低温风洞对于焊接接头-196℃冲击功的要求。
焊接接头按照GB/T 4334标准中E法进行晶间腐蚀试验,两试样经腐蚀弯曲180°,均有大量晶间腐蚀裂纹并断裂,固有晶间腐蚀倾向。一般产品进行去应力热处理,都是采用炉冷方式进行,降温速率基本上≤35℃/h,这对于碳钢来说并无明显影响。但对于不锈钢来说,如果降温速率太小,在降温阶段焊缝将会在500℃以上温度停留时间太长,而500℃~800℃是导致晶间腐蚀的温度区间,这有可能导致晶间析出Cr23C6,产生晶间腐蚀。
影响-196℃低温韧性的因素有很多,例如:焊缝中化学成分与组织的均匀性、焊丝表面处理、焊缝中非金属夹杂物、焊条药皮类型、焊缝中铁素体含量等。其中铁素体含量对于低温韧性的影响是最重要的,也是最显著的。通常焊缝中铁素体含量越低,焊缝低温韧性越好:一是由于铁素体属于体心立方结构,韧性不如奥氏体,二是铁素体富含Cr,在热处理过程中会析出σ相,名义成分是FeCr的富铬相硬而脆,其体积含量高时会降低韧度和延性。
对比例1的焊缝组织如图1所示。焊缝组织由奥氏体和板条状铁素体组成,铁素体含量相对较多,成为横切过原始枝状晶或包状晶生长的板条形状,为FA凝固模式。经金相法进行检测,铁素体含量在8%左右,这些铁素体是降低焊缝-196℃低温韧性的因素。
经上述比对可知,实施例1为最佳实施例。实施例1的焊缝组织如图2所示。焊缝组织由枝晶状奥氏体加微量铁素体组成,为A凝固模式,微量的铁素体存在于晶内和晶界,为图中白色小点。实施例1中出现凹坑的试样的微观金相如图3所示。
本发明提出的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,相对于传统的焊接工艺(采用E308L-XX焊条,碳弧气刨清根,层间温度控制在150℃以内,热处理保温结束后直接炉冷),其焊接接头低温冲击韧性大幅度提高,经过去应力热处理的焊接接头的-196℃低温冲击功>50J,能够满足军工产品比如大型低温风洞的使用要求,且焊接接头的抗拉强度、塑性均符合承压设备工艺评定的要求。另外,通过控制热处理过程中的降温速率,避免了晶间腐蚀倾向,改善焊接接头的耐腐蚀性能。此外,本焊接方法操作过程简单,能够实现工程应用。
以上仅为本发明的优选实施例,并非因此限制本发明的专利范围,凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构变换,或直接或间接运用在其他相关的技术领域,均同理包括在本发明的专利保护范围内。
Claims (10)
1.一种提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,包括以下步骤:
对304L母材制备坡口后,将需焊接的304L母材进行组对装配,采用钨极氩弧焊进行点固焊;
采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接;
采用焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接;
对焊接后的304L奥氏体不锈钢焊接接头进行热处理。
2.如权利要求1所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,对304L母材制备坡口后,采用氧乙炔中性焰对304L母材坡口两侧预设范围进行加热以去除水分。
3.如权利要求1所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,采用钨极氩弧焊进行点固焊后,采用砂轮机将点固焊背面焊缝进行打磨,直至露出银白色金属光泽。
4.如权利要求1所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,焊条电弧焊进行填充层和盖面层的焊接时,焊条选用E316LMn-15,焊条中除了N元素外的其它化学成分均符合GB/T 983标准, N元素的质量含量<0.1%,焊条在300~350℃下烘烤1~2 h,采用摆动焊进行焊接,焊条摆动的幅度小于等于所使用焊条直径的5倍。
5.如权利要求4所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,进行填充层焊接时,对于φ3.2mm的焊条,焊接电弧电压控制为20~24V,焊接电流为90~100A,焊接速度为50~85mm/min,线能量为12.7~28.8 KJ/cm;对于φ4.0mm的焊条,焊接电弧电压控制为20~24V,焊接电流为115~125A,焊接速度为55~80mm/min,线能量为17.3~32.7KJ/cm。
6.如权利要求4所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,进行盖面层焊接时,对于φ3.2mm的焊条,控制焊接电弧电压为20~24V,焊接电流为90~100A,焊接速度为70~80mm/min,线能量为13.5~20.6 KJ/cm;对于φ4.0mm的焊条,控制焊接电弧电压为20~24V,焊接电流为105~115A,焊接速度为65~95mm/min,线能量为13.3~25.5KJ/cm。
7.如权利要求1所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,所述对焊接后的304L奥氏体不锈钢焊接接头进行热处理的步骤具体如下:
热处理温度为550~590℃,保温时间为1~2h,保温结束到400℃的温度范围内控制降温速率≥65℃/h,温度降至400℃之后在空气中冷却至室温。
8.如权利要求1所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,在焊接过程中,控制层间温度≤100℃。
9.如权利要求1所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,钨极氩弧焊采用直流正接电源,焊条电弧焊采用直流反接电源。
10.如权利要求1至9中任意一项所述的提高304L奥氏体不锈钢焊接接头低温韧性的焊接方法,其特征在于,采用双面钨极氩弧焊进行打底焊接时,焊丝选用ER316LMn,焊条中除了N元素外的其它化学成分均符合GB/T 983标准, N元素的质量含量<0.1%,两名焊工针对同一坡口根部同一时间同一速度焊接,正面坡口由一名焊工采用填丝焊,同时另外一名焊工在坡口背面进行不填丝重熔。
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