CN111020096B - 一种双相汽车钢dp590的单lf工艺低氮控制方法 - Google Patents
一种双相汽车钢dp590的单lf工艺低氮控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111020096B CN111020096B CN201911156013.7A CN201911156013A CN111020096B CN 111020096 B CN111020096 B CN 111020096B CN 201911156013 A CN201911156013 A CN 201911156013A CN 111020096 B CN111020096 B CN 111020096B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- control method
- equal
- steel
- tapping
- slag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0006—Adding metallic additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/064—Dephosphorising; Desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明公开了一种双相汽车钢DP590的单LF工艺低氮控制方法,包括以下步骤:(1)钢水脱硫,顶渣扒净;(2)转炉吹炼时,根据铁水条件优化废钢结构,出钢氧值>900ppm,终点前不允许点吹和过吹;(3)转炉半沸腾出钢,出钢不加含Al合金,加硅铁和低磷锰铁,氩站不喂铝线,实际出钢温度≥1670℃;(4)LF炉进站定氧,根据氧值加铝;(5)LF炉进站测温定氧加首批渣料,降电极升温,加入第二批渣料;升温结束后控制底吹强度进行搅拌,取首样;(6)根据首样补硅铁和锰铁等,Mn按中下限调,控制底吹强度搅拌;(7)终调目标值,搬出温度1570~1580℃,上机浇注。本发明控制方法节省了RH的工序成本,减少了钢水在钢包内的停留时间,成品[N]≤0.0025%的成品比例达到100%。
Description
技术领域
本发明属于炼钢连铸领域,特别涉及到一种双相汽车钢DP590的单LF工艺低氮控制方法。
背景技术
近来,汽车逐渐向车体轻量化、节约能源、更安全、对环境友好等方向发展,为了满足汽车“减重节能”和提高抗碰撞性能等要求,必须使用厚度更薄但强度更高的钢材。双相汽车钢是一种新材料,其研究与应用是低碳合金领域的重大发展之一。双相钢的金相组织是在铁素体的基体上分布着岛状马氏体,马氏体含量越多,钢的强度越高。双相钢除具有良好的强塑性外,还具有低屈强比、高伸长率、较好的烘烤硬化和碰撞吸收性能等特点,因此广泛应用于汽车结构件、加强件以及部分内外板。
目前钢材的生产工艺较为成熟,
以DP590为代表的双相汽车用钢一般的生产工艺为:铁水预处理→转炉→LF→RH→板坯连铸,经此工艺生产后成分能够满足成品的要求,但此种生产方式传搁时间长,工序成本高。如果将RH工序取消,这样可以减少钢水在钢包内的停留时间,也减少钢水对耐材的侵蚀速度,但由于该钢种的S元素十分苛刻,LF炉处理之后不经过RH去气,成品氮又容易超标。所以单LF生产工艺的条件下如何保证氮的要求,是亟待解决的工作。
CN 106319147 B公开了一种LF炉脱硫控碳保氮控制方法,所述控制方法包括以下步骤;1)观察进站钢水,利用快速测温热电偶进行测温并取样,2)步骤1中钢水化渣后,渣量不足,流动性较好情况,钢水易裸露,冲刷电极,此时持续加入脱硫石灰、高铝脱氧剂埋弧物料,3)钢水温度升至1590℃~1600℃之间时,钢水表面已经覆盖一层保护渣可以进行埋弧加热,控制脱氧深度,造白渣深脱硫,埋弧加热保碳,控氮;4)调整除尘开度在20%~40%来稳定炉内微正压,LF炉处理全程保证炉内微正压气氛,LF炉盖降到最低位,控制合适的除尘开度在20%~40%,同时根据钢包透气性的实际状况,合理设定各阶段的氩气流量。但是使用该方法制备出的成品N均大于0.0030%,N含量不够低;且该方法中使用的钢种为一般钢种,其Mn≈0.4%,而Mn在钢水中与N的作用系数为负,即Mn含量越高,越容易吸氮,因此该方法中使用的普通钢脱氮更容易。
CN 108330252 A公开了一种提高精炼精度的LF炉炼钢工艺,涉及钢铁冶炼技术领域,解决了钢水成分不稳定、精度低的问题。其包括以下步骤:步骤一,进站;步骤二,加热;步骤三,超声处理:取样分析后,分批加入造渣料,同时将导波杆***炉内的钢水中进行第一次超声波处理,关闭氩气或降低氩气流量;步骤四,合金微调;步骤五,喂线;步骤六,出钢。本发明通过在添加造渣料和合金时引入超声波,促进造渣料、合金与钢水快速反应,减少钢水中的杂质,提高取样分析时的精度,减少调整钢水成分的次数,提高钢水成分精度;减少了氩气的用量,进一步降低炼钢成本;使得造渣料分散均匀,避免造渣料结块,减少钢水中的杂质。该方法仅仅是针对普通钢种进行处理,且采用纯的精炼处理方式,甚至采用了超声处理,这是普钢厂完全不会采用的工艺。
CN 109252008 A公开了一种低碳低氮超低硫钢的生产方法,包括铁水脱硫预处理→转炉吹炼→LF精炼→RH真空精炼→板坯连铸;该方法按照5个步骤进行实施:一是成分设计;二是铁水脱硫预处理,转炉冶炼出钢过程的脱氧合金化及控氮方法,三是LF精炼快速深脱硫方法及控氮方法;四是RH真空精炼脱氮、脱氢渣洗去夹杂;五是板坯中心偏析的控制。该方法大幅度缩短了LF精炼脱硫处理时间,在设定的强化元素低碳条件下,钢中的硫降低到了0.0010%的极低的水平,氮元素不大于0.0035%,板坯中心偏析最大为1.2级,完全满足低氮、超低硫低碳钢的连续批量生产条件,为轧制高品质抗硫化氢腐蚀钢提供了优质板坯。但是该方法仍然采用了RH,属于大部分钢厂的典型做法,且其最终控氮效果是小于0.0035%,没有达到更好的效果。
发明内容
针对上述钢种低硫、低合金且低氮的生产要求,本发明提供一种双相汽车钢DP590的单LF工艺低氮控制方法,使其在不使用RH,而仅用单LF炉生产时,成品氮满足小于0.0025%的要求。260t转炉钢厂的具体工艺路线为:铁水预处理→转炉→LF炉→连铸,其内容如下:
(1)钢水加脱硫剂进行脱硫,脱硫后[S]≤0.003%,顶渣扒净;
(2)转炉吹炼时,根据铁水条件优化废钢结构以保证终点温度,出钢氧值>900ppm,终点前不允许点吹和过吹;
(3)当C≤0.05%,P≤0.010%的条件下,转炉半沸腾出钢,出钢过程不加任何含Al合金,根据转炉出钢时Si、Mn的含量的调整使用硅铁和低磷锰铁,氩站不喂铝线,保证弱脱氧状态,实际出钢温度≥1670℃;
(4)LF炉进站定氧,根据氧值确定首批加铝量,铝量控制在(氧值(ppm)+80~150)kg;
(5)LF炉进站测温定氧后加入首批渣料:700kg~800kg石灰小粒、100kg~200kg助熔渣,降电极升温5~7min,在升温过程中,加入第二批渣料500kg~700kg石灰小粒;升温结束后,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌,4~5min取首样;
(6)根据首样补硅铁和锰铁等合金,Mn按中下限调整,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌;
(7)按照最终成分调至目标值,搬出温度1570~1580℃,上机浇注。
所述步骤(1)中,脱硫剂包括但不限于Mg+CaO型脱硫剂、CaO+CaF2型脱硫剂。
所述步骤(2)中,优化废钢结构可根据废钢情况调整。
所述步骤(5)中,石灰小粒中CaO≥85%。
所述步骤(5)中,助熔渣中CaO≤15%、Al2O3:40~50%、SiO2:15~30%。
所述步骤(5)中,升温过程要做好埋弧工作。
所述步骤(6)中,Mn的中下限为1.65~1.72%,按中下限调整,防止后期回Mn导致成分超标。
所述步骤(6)中,搅拌时间4~5min。
本发明的显著效果在于:本发明控制方法实现了通过入炉前的低硫结合LF精炼脱硫,控制了低S的实现,在此过程中,通过转炉结束之后的脱氧制度以及LF的A铝合金加入控制、渣料加入量控制和底吹氩气控制共同完成了低N的冶炼过程。此方法节省了一般工艺下的RH的工序成本、同时减少了钢水在钢包内的停留时间,起到了节省耐材、减少钢水温降以及减少Al合金的使用等作用。本发明在大量现场试验的验证下,成品[N]≤0.0025%的成品比例达到100%,吨钢成本节约75元,同时保证了连浇的生产节奏。
具体实施方式
本发明提供一种双相汽车钢DP590的单LF工艺低氮控制方法,使其在不使用RH,而仅用单LF炉生产时,成品氮满足小于0.0025%的要求。260t转炉钢厂的具体工艺路线为:铁水预处理→转炉→LF炉→连铸,其内容如下:
(1)钢水加入脱硫剂进行脱硫,脱硫后[S]≤0.003%,顶渣扒净;
(2)转炉吹炼时,根据铁水条件优化废钢结构以保证终点温度≥1670℃,出钢氧值>900ppm,终点前不允许点吹和过吹;
(3)当C≤0.05%,P≤0.010%的条件下,转炉半沸腾出钢,出钢过程不加任何含Al合金,根据转炉出钢时Si、Mn的含量加硅铁和低磷锰铁,氩站不喂铝线,保证弱脱氧状态,实际出钢温度≥1670℃;
(4)LF炉进站定氧,根据氧值确定首批加铝量,铝量控制在(氧值(ppm)+80~150)kg;
(5)LF炉进站测温定氧后加入首批渣料:700kg~800kg石灰小粒、100kg~200kg助熔渣,降电极升温5~7min,在升温过程中,加入第二批渣料500kg~700kg石灰小粒;升温过程要做好埋弧工作;升温结束后,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌,4~5min取首样;
(6)根据首样补硅铁和锰铁等合金,Mn按中下限调整,防止后期回Mn导致成分超标,同时底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌4~5min;
(7)按照最终成分调至目标值,搬出温度1570~1580℃,上机浇注。
所述步骤(1)中,脱硫剂包括但不限于Mg+CaO型脱硫剂、CaO+CaF2型脱硫剂。
所述步骤(2)中,优化废钢结构可根据废钢情况调整。
所述步骤(5)中,石灰小粒中CaO≥85%。
所述步骤(5)中,助熔渣中CaO≤15%、Al2O3:40~50%、SiO2:15~30%。
所述步骤(6)中,Mn的中下限为1.65~1.72%。
下面结合具体实施例对本发明做进一步的说明。
实施例1
本实施例是以260t转炉生产DP590钢为例进行说明。
(1)采用Mg+CaO的方式进行铁水预处理,铁水预处理后,[S]=0.0011%,顶渣扒净;
(2)根据铁水条件,选择适当的废钢及造渣,转炉出钢[P]=0.0087%,出钢氧值为940ppm,终点前未发生点吹和过吹;
(3)当C≤0.05%,P≤0.010%的条件下,转炉半沸腾出钢,出钢过程不加任何含Al合金,只加硅铁和低磷锰铁进行合金化,氩站不喂铝线,始终保证钢水的弱脱氧状态,实际出钢温度1677℃;
(4)LF炉进站定氧为707ppm,,此后加铝790kg;
(5)LF炉进站后加入首批渣料:720kg石灰小粒、155kg助熔渣,降电极升温6min,在升温过程中,加入第二批渣料660kg石灰小粒。升温过程中,埋弧较好。升温结束后,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌,4min取首样;
(6)根据首样补硅铁和锰铁等合金,Mn调整为1.68%,底吹强度控制在90~100Nm3/h,搅拌5min;
(7)终调成分至目标值,搬出温度1572℃,上机浇注。其中包成分如下。
表2实施例1的DP590钢成分(wt,%)
实施例2
本实施例是以260t转炉生产DP590钢为例进行说明。
(1)采用Mg+CaO的方式进行铁水预处理,铁水预处理后,[S]=0.0014%,顶渣扒净;
(2)根据铁水条件,选择适当的废钢及造渣,转炉出钢[P]=0.0083%,出钢氧值为946ppm,终点前未发生点吹和过吹;
(3)当C≤0.05%,P≤0.010%的条件下,转炉半沸腾出钢,出钢过程不加任何含Al合金,只加硅铁和低磷锰铁进行合金化,氩站不喂铝线,始终保证钢水的弱脱氧状态,实际出钢温度1682℃;
(4)LF炉进站定氧为742ppm,此后加铝850kg;
(5)LF炉进站后加入首批渣料:788kg石灰小粒、151kg助熔渣,降电极升温6min,在升温过程中,加入第二批渣料645kg石灰小粒。升温过程中,埋弧较好。升温结束后,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌,4min取首样;
(6)根据首样补硅铁和锰铁等合金,Mn调整为1.65%,底吹强度控制在90~100Nm3/h,搅拌5min;
(7)终调成分至目标值,搬出温度1577℃,上机浇注。其中包成分如下。
表2实施例1的DP590钢成分(wt,%)
Claims (8)
1.一种双相汽车钢DP590的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,包括以下步骤:
(1)铁水加脱硫剂进行脱硫,脱硫后 [S]≤0.003%,顶渣扒净;
(2)转炉吹炼时,根据铁水条件优化废钢结构以保证终点温度,出钢氧值>900ppm,终点前不允许点吹和过吹;
(3)当C≤0.05%,P≤0.010%的条件下,转炉半沸腾出钢,出钢过程不加任何含Al合金,根据转炉出钢时Si、Mn的含量的调整使用硅铁和低磷锰铁,氩站不喂铝线,保证弱脱氧状态,实际出钢温度≥1670℃;
(4)LF炉进站定氧,根据氧值确定首批加铝量,铝量控制在(氧值(ppm)+80~150)kg;
(5)LF炉进站测温定氧后加入首批渣料:700kg~800kg石灰小粒、100kg~200kg助熔渣,降电极升温5~7min,在升温过程中,加入第二批渣料500kg~700kg石灰小粒;升温结束后,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌,4~5min取首样;
(6)根据首样补硅铁和锰铁合金,Mn按中下限调整,底吹强度控制在90~100Nm3/h进行搅拌;
(7)按照最终成分调至目标值,搬出温度1570~1580℃,上机浇注。
2.根据权利要求1所述的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,所述脱硫剂包括但不限于Mg+CaO型脱硫剂、CaO+CaF2型脱硫剂。
3.根据权利要求1所述的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,所述优化废钢结构可根据废钢情况调整。
4.根据权利要求1所述的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,所述石灰小粒中CaO≥85%。
5.根据权利要求1所述的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,所述助熔渣中CaO≤15%、Al2O3:40~50%、SiO2:15~30%。
6.根据权利要求1所述的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,所述步骤(6)中,Mn的中下限为1.65~1.72%。
7.根据权利要求1所述的单LF工艺低氮控制方法,其特征在于,所述Mn按中下限调整,防止后期回Mn导致成分超标。
8.根据权利要求1-7任一项所述的单LF工艺低氮控制方法制备出的DP590钢,其[N] ≤0.0025%的成品比例达到100%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911156013.7A CN111020096B (zh) | 2019-11-22 | 2019-11-22 | 一种双相汽车钢dp590的单lf工艺低氮控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911156013.7A CN111020096B (zh) | 2019-11-22 | 2019-11-22 | 一种双相汽车钢dp590的单lf工艺低氮控制方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111020096A CN111020096A (zh) | 2020-04-17 |
CN111020096B true CN111020096B (zh) | 2021-05-28 |
Family
ID=70206949
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911156013.7A Active CN111020096B (zh) | 2019-11-22 | 2019-11-22 | 一种双相汽车钢dp590的单lf工艺低氮控制方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111020096B (zh) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115305306B (zh) * | 2021-05-07 | 2023-11-24 | 河北龙凤山铸业有限公司 | 火法提纯制备4n级高纯铁超低硫且超低氮控制方法 |
CN115061522B (zh) * | 2022-05-25 | 2024-04-02 | 广东韶钢松山股份有限公司 | Lf温度的控制方法 |
CN116145019A (zh) * | 2023-03-30 | 2023-05-23 | 宝武集团鄂城钢铁有限公司 | 一种免rh工艺生产探伤钢的冶炼方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03291358A (ja) * | 1990-04-09 | 1991-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性と熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
CN103215410A (zh) * | 2013-04-18 | 2013-07-24 | 首钢总公司 | 一种提高含Nb、Ti钢洁净度的方法 |
CN103276153A (zh) * | 2013-05-16 | 2013-09-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 降低焊接用钢盘条中氮含量的方法 |
CN103952511A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-30 | 商洛学院 | 一种高强钢钢水氮含量控制方法 |
WO2018146695A1 (en) * | 2017-02-10 | 2018-08-16 | Tata Steel Limited | A hot rolled precipitation strengthened and grain refined high strength dual phase steel sheet possessing 600 mpa minimum tensile strength and a process thereof |
CN108568503A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-25 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 精确控制600MPa双相钢中间包钢水碳含量的方法 |
CN109023059A (zh) * | 2018-08-27 | 2018-12-18 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 汽车悬架用弹簧钢60Si2Mn热轧盘条的生产工艺 |
-
2019
- 2019-11-22 CN CN201911156013.7A patent/CN111020096B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03291358A (ja) * | 1990-04-09 | 1991-12-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靭性と熱間加工性に優れた二相ステンレス鋼およびその製造方法 |
CN103215410A (zh) * | 2013-04-18 | 2013-07-24 | 首钢总公司 | 一种提高含Nb、Ti钢洁净度的方法 |
CN103276153A (zh) * | 2013-05-16 | 2013-09-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 降低焊接用钢盘条中氮含量的方法 |
CN103952511A (zh) * | 2014-04-03 | 2014-07-30 | 商洛学院 | 一种高强钢钢水氮含量控制方法 |
WO2018146695A1 (en) * | 2017-02-10 | 2018-08-16 | Tata Steel Limited | A hot rolled precipitation strengthened and grain refined high strength dual phase steel sheet possessing 600 mpa minimum tensile strength and a process thereof |
CN108568503A (zh) * | 2018-04-27 | 2018-09-25 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 精确控制600MPa双相钢中间包钢水碳含量的方法 |
CN109023059A (zh) * | 2018-08-27 | 2018-12-18 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 汽车悬架用弹簧钢60Si2Mn热轧盘条的生产工艺 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
本钢汽车用冷轧双相高强钢DP590的研发;李霞 等;《轧钢》;20170430;第34卷(第2期);第53-55页 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111020096A (zh) | 2020-04-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103014221B (zh) | 一种生产高铝钢板坯的方法 | |
CN111020096B (zh) | 一种双相汽车钢dp590的单lf工艺低氮控制方法 | |
CN102248142B (zh) | 一种中低碳铝镇静钢的生产方法 | |
CN114085953B (zh) | 一种含铝冷镦钢酸溶铝控制方法 | |
CN108823346B (zh) | 一种低成本生产二级探伤q345r中厚钢板的方法 | |
CN110616294A (zh) | 含硫含铝钢及其冶炼方法和应用 | |
CN113249639B (zh) | 一种提高硅锰镇静硅钢浇注性的生产方法 | |
KR20080072786A (ko) | 높은 망간 함량과 낮은 탄소 함량을 함유하는 강을제조하기 위한 방법 및 용융 시스템 | |
WO2023056792A1 (zh) | 一种含镁45钢及其制备工艺 | |
CN107354269A (zh) | Rh复合脱氧生产超低碳钢的方法 | |
CN113061799B (zh) | 高洁净度弹簧钢及其生产方法 | |
CN108893682B (zh) | 模具钢钢坯及其制备方法 | |
CN103403194B (zh) | 钢的脱硫方法 | |
CN112322958A (zh) | 低碳含铝钢及其冶炼控制方法 | |
CN112251561B (zh) | 一种高铁水比条件下电炉冶炼低钛钢的方法 | |
CN109161786B (zh) | 一种临氢设备用铬钼钢的冶炼方法 | |
CN111705269A (zh) | 低硅钢27NiCrMoV15-6及其冶炼连铸生产工艺 | |
CN116042949A (zh) | 一种低碳低硅钢无精炼处理的生产方法 | |
CN112195312B (zh) | 一种提高超低碳钢洁净度的方法 | |
CN111112594B (zh) | 一种低碳低合金钢浇注用塞棒及应用该塞棒的炼钢工艺 | |
CN110343811B (zh) | 一种高韧性合金钢锻件的熔炼及锻造方法 | |
CN108823355B (zh) | 一种提高钒氮微合金化钢中氮回收率的方法 | |
CN112195308A (zh) | 一种钙钛合金包芯线及其在氧化物冶金中的应用 | |
CN114231839B (zh) | 一种适用于深加工500MPa级矿用锚杆钢及生产方法 | |
CN111910116B (zh) | 抑制氧化钼挥发和喷溅的含钼不锈钢冶炼方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |