CN110857642B - 维持高被动烟炱氧化同时使用多给料位置进行def给料 - Google Patents

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Abstract

将柴油机排气流体计量加入内燃机废气后处理***，该***具有紧密连接的SCR催化剂和主SCR催化剂。将DEF喷射至两个喷射器位置，一个位于紧密连接的SCR催化剂的上游，另一个位于主SCR催化剂的上游，每个喷射器中的DEF量主要基于主SCR催化剂的温度和通过后处理***的NOx质量流量。该喷射方法能够在满足规定的NOx尾气排放水平和N2O形成限制的同时实现相对更好的燃料经济性结果。

Description

维持高被动烟炱氧化同时使用多给料位置进行DEF给料
技术领域
本公开涉及将柴油机排气流体(Diesel Exhaust Fluid，DEF)给料至由内燃机中烃燃料燃烧所产生的废气中并使用选择性催化还原(SCR)催化剂对废气中氮氧化物(NOx)进行后处理的方法和***。
背景
选择性催化还原是用于对内燃机废气中NOx进行还原的已知技术。目前制造的由内燃机(例如柴油机)驱动并且使用选择性催化还原(SCR)作为排气后处理策略一部分的车辆携带柴油机排气流体(DEF)的车载供应源。DEF受控量地由此供应源计量加入SCR催化剂上游的内燃机排气***中。DEF是标准化的水性尿素溶液，其包含32.5％的尿素和67.5％的去离子水。使用DEF对内燃机废气进行SCR后处理的化学反应记载颇多。当将DEF引入足够高温的内燃机废气中时，水蒸发，并且尿素分解产生氨。在催化剂存在下的持续反应将NOx还原成氮和水并产生N2O。
目前符合美国EPA 2010尾气排放和第1阶段GHR的后处理***使用柴油机氧化催化剂(DOC)/柴油机微粒过滤器(DPF)组合、DEF喷射/混合和SCR/氨氧化催化剂(AMOX)的结构。DOC/DPF位于上游，高NOx/烟炱比率将因此促进烟炱的被动再生。因此，下游SCR/AMOX***在获得启动温度方面被延迟，因为DOC/DPF组合用作大型散热器。因此，为改进燃料经济性/GHG所需的高内燃机NOx排出水平不能满足0.2g/hp.hr尾气排放限制。将SCR放置在DOC/DPF的上游将显著降低进入DPF的NOx/烟炱比率，并且导致没有或几乎没有被动烟炱氧化。这将需要过滤器的频繁主动再生。反过来，这又是燃料损失，并且后处理的额外热老化增加了后处理设计的成本和复杂性。
内燃机NOx排出水平被限制在～5g/hp.hr，并且通常会低得多。这会限制了NOx排放量高于10g/hp.hr的先进内燃机的燃料经济效益。此外，这种后处理***仅利用DOC/DPF下游的单个(尽管可能包括多个模块)SCR催化剂。一旦计算出所需的总DEF给料量，就可以将该值传递给SCR催化剂的喷射***。此外，由于标准设计中SCR催化剂是在DOC/DPF之后，通常不允许采用基于钒(V)的SCR制剂。这是因为钒制剂在暴露于高于550℃时倾向于释放V2O5。这些温度可能在主动再生事件之类的标准操作条件下在DOC/DPF之后达到，或者可以由由DOC滑动到高HC之类的故障状态而实现，或者在下降至空转事件期间的高烟炱氧化速率。氧化钒制剂(以及Fe沸石)具有降低成本和降低N2O产生的优势，但是，V制剂不能用于现有((US2010道路排放)***，因为其不能放置在DOC/DPF下游。
需要设计一种如下***：其能够在满足规定的NOx尾气排放水平和N2O形成限制的同时实现相对更好的燃料经济性结果。
发明内容
本文描述的一些实施方式涉及具有排气后处理***的内燃机，所述排气后处理***包括：柴油机氧化催化剂、柴油机微粒过滤器、柴油机氧化催化剂和柴油微粒过滤器上游的紧密连接的SCR催化剂、柴油机氧化催化剂和柴油机微粒过滤器下游的主SCR催化剂；以及DEF给料***，其包括：第一喷射器，用于将一部分指定的总DEF喷射到紧密连接的SCR催化剂中；以及第二喷射器，用于将指定的总DEF的剩余部分喷射到主SCR催化剂中。此外，内燃机包括DEF控制器或内燃机控制模块，以基于主SCR催化剂的温度和流入排气后处理***的NOx质量流量来计算喷射到第一和第二喷射器中每一个的总DEF的分数。
此外，本文所述的一些实施方式涉及具有DEF控制器的内燃机控制***，该DEF控制器用于通过基于主SCR催化剂温度和NOx的当前质量流量的数据处理来计算给料至紧密连接的SCR催化剂上游的第一喷射器位置的总DEF的分数，并且使用多个预定分布图(map)，输出总DEF给料值和总DEF给料值的分数。
本文所述的一些实施方式涉及用于在排气后处理***中控制DEF给料的方法。所述方法包括如下步骤：对数据进行处理，以基于DPF和主SCR催化剂的温度来选择预定的总DEF给料值以及喷射到紧密连接的SCR催化剂的第一喷射器中的总DEF给料值的预定分数，除了NOx的质量流量之外，使用温度上限和温度下限将相关的校准分成四个不同的区，每个区确定紧密连接的SCR催化剂上游的第一喷射器位置处指定的总DEF给料的分数。
通过以下详细说明和对应附图可以更容易地理解这些实施方式和其它实施方式以及它们的优点。
附图说明
图1是示例性内燃机***的示意图，该内燃机***具有用于内燃机排气中NOx还原的后处理***。
图2是具有主SCR催化剂的后处理***的第一实施方式的示意图；
图3是具有紧密连接的SCR催化剂和主催化剂的后处理***的第二实施方式的示意图；
图4是在紧密连接的SCR催化剂位置处的DEF给料量与主SCR催化剂的温度之间关系的图示；
图5是在紧密连接的SCR催化剂位置处的DEF给料量与主SCR催化剂的温度之间关系的逻辑图示；
图6A是显示现有技术给料计算的表格；
图6B是显示双给料计算的表格；
图7A-7D显示根据图4中突出显示区的图6B中表格的细分。
具体实施方式
图1是可以在固定应用或移动应用中使用的内燃机10的示意图。例如，内燃机10可以是推进机动车辆(如卡车)这一类型的柴油机，并且包括形成多个内燃机气缸12的结构，当用于控制空气从进气歧管20进入各个内燃机气缸12的气缸进气阀18打开时，燃料通过燃料喷射器14喷射至该内燃机气缸12中，以与通过进气***16进入内燃机气缸12燃烧室空间的空气燃烧。
内燃机10还包括：排气***22，通过该排气***22将喷射到燃烧室空间中的燃料燃烧以使内燃机10运行所产生的内燃机废气40输送至大气中。汽缸排气阀24控制将各个内燃机汽缸12中产生的排气进入排气歧管26，用于通过排气***22进行进一步输送。
排气***22包括：排气后处理***28、进气管42和排气管50。排气后处理***包括：主SCR催化剂30，用于在进入大气之前处理通过后处理***28的排气。柴油机排气流体(DEF)进料***32提供了尿素溶液，用于对排气中的NOx进行催化转化。
DEF进料***32包括：至少一个DEF储存容器34和DEF控制器36。DEF控制器36用于控制通过DEF递送设备(如，主SCR催化剂喷射器38)将DEF递送至后处理***28中，以及用于监控DEF给料***32中的DEF。
图2显示详细的现有技术后处理***28。在废气流动路径的入口42处，来自排气歧管26的内燃机废气40进入后处理***28，从而在通向尾管(未显示)的出口50处离开。在沿着流动路径通过期间，内燃机废气40通过一个或多个处理元件。
在主SCR催化剂30存在下化学还原NOx的还原剂或DEF通过位于主SCR催化剂30上游的主SCR催化剂喷射器38引入废气流动路径。主SCR催化剂喷射器38是喷射器/混合器组件的一部分，所述喷射器/混合器组件还包括：处于主SCR催化剂喷射器38下游的主SCR混合器48，用于促进DEF与废气40的混合，以便在混合物沿主SCR催化剂30表面通过之前进行适当分配。主SCR催化剂30可以具有Cu/Fe沸石制剂或者对暴露于高温(大于550℃)耐受的任何其它制剂。
后处理***28包含的其它废气处理元件包括：柴油机氧化催化剂(DOC)44，其设计用于将一氧化碳、气相烃和柴油微粒物质的可溶有机部分氧化成CO2和H2O；以及柴油机微粒过滤器(DPF)46，其设计用于从废气中去除柴油微粒物质或烟炱。
图3中显示了后处理***28的不同实施方式，其具有添加到图2所讨论后处理***的其它元件。在废气流动路径的入口42处，来自内燃机排气歧管26的内燃机废气40进入后处理***28，从而在通向尾管(未显示)的出口50处离开。在沿着流动路径通过期间，内燃机废气40通过一个或多个处理元件。在该后处理***中，存在设置在所有其它处理元件上游的其它选择性还原催化剂，其被称为“紧密连接的SCR催化剂(close coupled SCRcatalyst)”或“预热催化剂(warm up catalyst)”或“紧密连接的SCR”56。紧密连接的SCR催化剂56可以是基于钒的制剂，但是其它实施方式也是可能的，例如，Fe沸石或Cu沸石。
本领域中已知，当主SCR催化剂在被加热至“启动”温度时，紧密连接的SCR催化剂有助于减少在冷启动条件下的烃排放量。位于该紧密连接的SCR催化剂56上游的是喷射器/混合器组件，包括紧密连接的SCR催化剂喷射器52、以及位于紧密连接的SCR催化剂喷射器52下游和紧密连接的SCR催化剂56上游的紧密连接的SCR混合器54，旨在于在混合物通过紧密连接的SCR催化剂56之前，使所喷射的DEF与废气40混合以进行适当分配。位于紧密连接的SCR催化剂56下游的是DOC44以及DPF46。其后是主SCR催化剂喷射器38和主SCR混合器48，最后是主SCR催化剂30。DOC 44、DPF 46、主SCR催化剂喷射器38、主SCR混合器48和主SCR催化剂30的设置基本与图2中所示的相同。
如图4和图5所示，后处理***28的该第二实施方式采用其它分布图，用于计算在每个喷射器、紧密连接的SCR催化剂喷射器52和主SCR催化剂喷射器38处的所需总DEF给料。该其它分布图拆分了紧密连接的SCR催化剂56和主SCR催化剂30之间的所需总DEF给料值。一旦计算出所需的总DEF给料量，就可以将该值乘以“拆分(splitter)”值。该“拆分”值是在紧密连接的SCR催化剂56位置处通过紧密连接的SCR催化剂喷射器52所喷射的所需总DEF的分数。基于多个条件对其它分布图进行校准以优化被动烟炱氧化，所述条件包括：紧密连接的SCR催化剂56和主SCR催化剂30的温度、以及进入DPF的目标NOx水平。
为了进行进一步解释，图4详示了其它分布图的校准，所述其它分布图用于计算通过两个喷射器(紧密连接的SCR催化剂喷射器52和主SCR催化剂喷射器38)中每一个喷射器所喷射的所需DEF给料。校准是基于主SCR催化剂30、DPF 46和紧密连接的SCR催化剂56处的测量温度，并且被分成四个“区”。例如，主SCR催化剂30的温度可以使用现有技术已知的探针在主SCR催化剂30的中央或其周围来进行测量，或者通过对使用温度传感器测得的SCR催化剂30的入口温度和出口温度进行平均来进行测量。DPF 46和紧密连接的SCR催化剂56的温度可以以类似方式进行测量。图4中的区1覆盖了紧密连接的SCR催化剂56是温热(大于190℃)时，但DPF 46和主SCR催化剂30是冷(小于190℃)时的情况。在该情况下，DEF仅通过紧密连接的SCR催化剂56处的紧密连接的SCR催化剂喷射器52给料，目的是将DEF引导至能够实现高NOx转化的SCR单元，其在区1中是紧密连接的SCR催化剂56。在区1中，主SCR催化剂30低于获得关于NOx转化和沉积物减少的最佳性能的温度。
区2覆盖了这样一个范围，其中，当主SCR催化剂30和DPF 46逐渐开始预热时，在紧密连接的SCR催化剂56处通过紧密连接的SCR催化剂喷射器52给料的DEF分数减少，并且通过主SCR催化剂喷射器38给料进入主SCR催化剂30的DEF分数增加，因为主SCR催化剂30变得越来越能够实现最佳NOx转化。
如区3所示，当DPF 46温度升高至约350℃时，在紧密连接的SCR催化剂56处给料的DEF分数将降低至校准图中的最低值。最佳的被动烟炱氧化发生在约350℃，并且350℃下进入DPF 46的NOx/烟炱比率较高是有益的。由于主SCR催化剂30将在区2中实现启动(取决于主SCR催化剂30制剂，通常在200℃或略高于200℃下实现)，因此预期高NOx转化。这将允许优化内燃机NOx排出水平以增加燃料经济性。通常，这将导致内燃机NOx排出水平远高于标准的后处理设计所能承受的水平，但仍能满足NOx尾气目标。
当DPF45温度高于350℃时，可以再次调节在紧密连接的SCR催化剂56和主SCR催化剂30处给料的所需总DEF分数，以实现最优性能。虽然可以在主SCR催化剂30上实现高水平的NOx转化，但是降低进入主SCR催化剂30的NOx水平也是有利的。由于主SCR催化剂30可以仅是Cu沸石或分区的Fe沸石加Cu沸石制剂，因此在Cu制剂上可以形成的N2O的量增加。由于N2O是强效温室气体(GHG)，因此有必要减少进入主SCR催化剂30的NOx水平。因此，在这些条件下(组分温度高于450℃)，有必要增加在紧密连接的SCR催化剂56位置处给料的DEF分数。结果，如区4所示，在对应于主SCR催化剂30升高温度的那部分其它分布图中，在紧密连接的SCR催化剂56处给料的所需总DEF的分数将逐渐增加。基于紧密连接的SCR和主SCR的材料性质和内燃机运行条件(例如内燃机NOx排出、排气质量流量、氨NOx比率等)，各种温度阈值可以不同于上文给出的值。
图5是逻辑图58形式的其它校准图的另一代表。方块60从计算要喷射入后处理***的所需总DEF开始该逻辑图。方块62检查两个SCR催化剂(主SCR催化剂30和紧密连接的SCR催化剂56)中的哪一个高于T(阈值)，即高于DEF给料的阈值温度(190℃)。
如果确定仅紧密连接的SCR催化剂56高于T(阈值)，则该逻辑图移动至方块64，并且通过紧密连接的SCR催化剂喷射器52在紧密连接的SCR催化剂56位置处喷射所有所需总DEF给料量，对应于图4中的区1。如果紧密连接的SCR催化剂56和主SCR催化剂30都高于阈值温度T(阈值)，则该逻辑图前进到方块68，以确定主SCR催化剂30的温度。如果主SCR催化剂30的温度大于阈值温度，但T(阈值)小于当被动灰炱氧化速率开始变得显著时的温度(T(被动，开始)，通常为250℃)，该逻辑图移动至方块70，其中当主SCR催化剂30升温时，DEF以逐渐增加的量喷射入到紧密连接的SCR催化剂56和主SCR催化剂30位置，同样如图4的区2所示。
或者，如果主SCR催化剂30的温度大于T(被动，开始)、但仍低于被动烟炱氧化速率由于缺乏NO2而开始减少时的温度、并且低于当主SCR催化剂30上的N2O形成速率变得高于基于条件如内燃机NOx排出水平的预定阈值时的温度(T(N2O形成))，其通常在450℃或更高，喷射入紧密连接的SCR催化剂56的所需总DEF的分数限制为允许用于被动再生的最高可能的NOx烟炱比率，并且主SCR催化剂30能够使紧密连接的SCR催化剂56中排出的NOx水平降低至所需尾气排放水平，如在方块72和图4的区3中所示。
在主SCR催化剂30中的温度大于T(被动，停止)或T(N2O形成)的情况下，使对紧密连接的SCR催化剂56的给料最大化，以减少整个***上的N2O形成，并且整个***的NOx转化产生了所需的尾气NOx值。此外，可以避免紧密连接的SCR56上的DEF沉积物，其同样如图4的区4所示。基于紧密连接的SCR和主SCR的材料性质和内燃机运行条件(例如内燃机NOx排出、排气质量流量、氨NOx比率等)，各种温度阈值可以不同于图5给出的值。
图6A表示用于通过主SCR催化剂喷射器38的当前单点DEF喷射的给料表和计算，图6B表示用于通过喷射器38和52的双点DEF喷射的给料表和计算以及其经修改的方法，所述喷射器38和52分别对应于主SCR催化剂30和紧密连接的SCR催化剂56。
参见图6A，该表表示基于可通过使用排气歧管(未显示)中的流量传感器测量的NOx质量流量的所需总DEF给料量，或者可基于包括速度、负载和燃料补给的多个内燃机状况来建模，其中，在主SCR催化剂30处使用温度传感器测量温度。
可以以多种方式计算所需的总给料量，包括基于现有公开可获得的现有计算。确定所需总DEF给料，并且将给料命令提供至主SCR催化剂喷射器38。
图6B显示了计算确定两个喷射位置(主SCR催化剂喷射器38和在紧密连接的SCR催化剂52)处给料的所需总DEF分数。表1是如图6A所示的相同表格。存在额外的图2，其基于NOx质量和温度计算紧密连接的SCR催化剂喷射器52处的DEF给料量分数。因此，通过紧密连接的SCR催化剂喷射器52给料的所需总DEF分数为：
(来自给定NOx质量和温度的表1的所需总DEF给料量)*(所需总DEF给料量的分数)
此外，通过使用下式计算在主SCR催化剂喷射器38处的所需总DEF给料量分数：
(来自给定NOx质量和温度的表1的所需总DEF给料量)*(1-所需总DEF给料量的分数)。
例如，0.20质量流量单位(例如，可以是g或kg)的NOx值和160℃温度下的主温SCR催化剂30对应于表2中的“1”。使用上式，这将意味着100％的给料通过紧密连接的SCR催化剂喷射器52完成，并且0％的给料通过主SCR催化剂喷射器38完成，表示如图4中所讨论的区1条件。
表2进一步细分，以阐明与图2中突出显示的四个区相对应的值。图7A显示了当所有计算的所需给料量通过紧密连接的SCR催化剂喷射器52喷射到紧密连接的SCR催化剂56中时区1中在紧密连接的SCR催化剂喷射器52出的给料分数。
图7B显示了区2中浸没连接的SCR催化剂喷射器52处的给料百分比，其中，可以观察到当NOx值增加，并且主SCR催化剂30处温度升高时，在紧密连接的sCR催化剂喷射器52处给料的DEF逐渐减少，并且主SCR催化剂喷射器38处的给料逐渐增加。
图7C显示当主SCR催化剂30温度进一步升高时，紧密连接的sCR催化剂喷射器52处的给料分数。
最后，图7D显示表2最后三行，其中，温度最高，并且紧密连接的SCR催化剂喷射器52处的给料在较低的NOx时较高，并且随着NOx升高而降低，并且随着主SCR催化剂30的温度升高而升高。虽然在所有区都是如此，但对于相同的NOx质量流量值，区3和4中的进入紧密连接的SCR 52的给料与区1和2相比相对较低。这是因为，从图2中可以看出，主SCR催化剂30针对区3中的被动烟炱氧化进行了优化，并且针对区4中的NOx水平进行了优化，直至主SCR催化剂30温度达到足够高的温度以使紧密连接的SCR催化剂喷射器52中的给料开始增加。

Claims (18)

1.一种产生排气的内燃机，该内燃机包括：
排气后处理***，其包括：柴油机氧化催化剂、柴油机微粒过滤器、紧密连接的SCR催化剂和主SCR催化剂，所述紧密连接的SCR催化剂用于通过柴油机氧化催化剂和柴油机微粒过滤器上游的选择性催化还原将排气中的NOx转化为氮气和水，并且主SCR催化剂用于通过柴油机氧化催化剂和柴油机微粒过滤器下游的选择性催化还原将排气中的NOx转化为氮气和水；
柴油机排气流体(DEF)给料***，其包括：紧密连接的SCR催化剂喷射器和紧密连接的SCR混合器，用于使DEF喷射并分布到紧密连接的SCR催化剂中；以及主SCR催化剂喷射器和主SCR混合器，用于使DEF喷射和分布到主SCR催化剂中；
控制器，用于控制通过紧密连接的SCR催化剂喷射器和主SCR催化剂喷射器喷射的DEF量；其中，
控制器基于所需总DEF给料量的第一分数和所需总DEF给料量计算通过紧密连接的SCR催化剂喷射器的DEF给料量；并且命令紧密连接的SCR催化剂喷射器喷射所计算的DEF给料量，
控制器另外命令主SCR催化剂喷射器喷射所需总DEF给料量的第二分数；其中，通过计算所需总DEF给料量和所述总DEF给料量的所需第一分数之间的差值来确定所需总DEF给料量的第二分数。
2.如权利要求1所述的内燃机，其中，通过紧密连接的SCR催化剂喷射器喷射的DEF的量另外还基于柴油机微粒过滤器的温度。
3.如权利要求1所述的内燃机，其中，紧密连接的SCR催化剂喷射器在紧密连接的SCR催化剂上游，并且主SCR催化剂喷射器在主SCR催化剂上游和在柴油机微粒过滤器下游。
4.如权利要求1所述的内燃机，其中，紧密连接的SCR是基于钒的制剂。
5.如权利要求1所述的内燃机，其中，主SCR是Cu沸石制剂。
6.如权利要求1所述的内燃机，其中，使用在主SCR中的温度探针测量主SCR的温度，并且使用置于排气歧管中的流量传感器测量NOx的质量流量。
7.一种内燃机的控制***，所述控制***包括：
控制器；
提供限定主SCR温度第一值的数据的第一数据源；
提供NOx质量流量的第二数据源；
基于主SCR温度和NOx质量流量确定所需总DEF给料量的第一预定分布图；
确定通过紧密连接的SCR催化剂喷射器的所需总DEF给料量的所需第一分数的第二预定分布图；其中，
控制器基于所需总DEF给料量的第一分数和所需总DEF给料量计算通过紧密连接的SCR催化剂喷射器的DEF给料量；并且命令紧密连接的SCR催化剂喷射器喷射所计算的DEF给料量，
其中，控制器另外命令主SCR催化剂喷射器喷射所需总DEF给料量的第二分数；其中，通过计算所需总DEF给料量和所述总DEF给料量的所需第一分数之间的差值来确定所需总DEF给料量的第二分数。
8.如权利要求7所述的控制***，其中，第一数据源是温度传感器。
9.如权利要求7所述的控制***，其中，所述第二数据源是流量传感器和模型中的至少一个。
10.如权利要求7所述的控制***，其中，紧密连接的SCR催化剂喷射器在紧密连接的SCR催化剂的上游。
11.如权利要求7所述的控制***，其中，主SCR催化剂喷射器在主SCR催化剂的上游。
12.一种控制内燃机中DEF给料的方法，所述方法包括：
对数据进行处理以选择总DEF给料值以及在紧密连接的SCR催化剂上游的紧密连接的SCR催化剂喷射器处喷射的总DEF给料值的第一分数；其中，
a)当处理指示第一区时；主SCR催化剂和DPF都低于第一预定阈值温度，但紧密连接的SCR催化剂高于第一预定阈值温度；通过紧密连接的SCR催化剂喷射器将整个DEF给料量喷射到紧密连接的SCR催化剂中；
b)当处理指示第二区时；主SCR催化剂处于高于第一预定阈值温度的第二预定阈值温度；当主SCR催化剂温度升高到第二预定阈值温度时，降低进入紧密连接的SCR催化剂喷射器中的DEF给料的第一分数；
c)当处理指示第三区时；DPF处于第三预定温度并且针对被动烟炱氧化进行了优化，并且主SCR催化剂处于第二预定阈值温度和第四预定阈值温度之间；与第1区和第2区相比，降低进入紧密连接的SCR催化剂喷射器的DEF给料的第一分数，以允许主SCR催化剂将从紧密连接的SCR催化剂流出的NOx降低到所需的尾气排放水平；
d)当处理指示第四区时；主SCR催化剂高于第四预定阈值温度；进入紧密连接的SCR催化剂喷射器中的DEF给料的第一分数将主SCR催化剂的温度按比例上升至高于第四预定阈值温度。
13.如权利要求12所述的方法，所述方法另外包括：主SCR催化剂喷射器，用于喷射总DEF给料量的第二分数，该第二分数是使总DEF给料的进入紧密连接的SCR催化剂喷射器的第一分数计量加入主SCR催化剂中之后所剩余的。
14.如权利要求12所述的方法，其中，数据的处理可以使用DEF控制器和内燃机控制模块中的至少一个完成。
15.如权利要求12所述的方法，其中，第一预定阈值温度是主SCR和DPF的启动温度。
16.如权利要求12所述的方法，其中，第二预定阈值温度是被动烟炱氧化速率开始增加时的温度。
17.如权利要求12所述的方法，其中，第三预定阈值温度是针对被动烟炱氧化优化DEF时的温度。
18.如权利要求12所述的方法，其中，第四预定阈值温度是被动烟炱氧化速率由于缺乏NO2而开始下降且主SCR上的N2O形成速率大于预定阈值NO2值时的温度。
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