CN110814568B - 一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝 - Google Patents

一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝 Download PDF

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Abstract

为实现中锰钢高质量焊接，本发明公开一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其化学组成按重量百分比为：C:0.04～0.12％，Si:0.50～1.20％，Mn:1.00～2.50％，P:0.004～0.018％，S:0.002～0.015％，Cr:0.05～0.50％，Mo:0.20～0.80％，Ti+B：0.02～0.12％，Ni:3.50～4.50％，N:≤0.005％，O:≤0.002％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。本发明的焊丝适用于690MPa级高强中锰钢焊接，焊接工艺性能良好，电弧稳定、飞溅小、焊缝成型美观，且焊后拉伸性能优于母材，焊缝位置达到良好的‑40℃低温冲击韧性。

Description

一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝
技术领域
本发明属于焊接材料制造技术领域，具体涉及一种690MPa级高强韧中锰钢专用气保焊焊丝及其制备方法。
背景技术
目前，690MPa级中锰钢中厚板/厚板主要采用“Mn/C”合金化代替Ni-Mo合金化的成分设计思路，利用廉价的Mn代替昂贵的Ni、Mo合金。中Mn的成分设计能够使材料具有极高的淬透性，钢板厚度方向组织均匀性良好，在全厚度方向上获得亚微米尺度的回火马氏体+逆转变奥氏体的复合层状组织。因此，以“Mn代Ni”的成分设计思路，配合合适的热轧、热处理工艺，可生产出强韧性能优异、屈强比可控的中锰钢钢板，在海洋平台建造领域将有着广阔的应用前景。但中锰钢在实际应用上还存在着诸多问题，大量Mn元素的添加，将会提高中锰钢的碳当量和焊接冷裂纹敏感指数，增大焊接难度。此外，中锰钢优异的强韧性能将会被以加热速度快、峰值温度高、高温停留时间短和冷却速度不均匀为特点的焊接热循环所破坏。
通常，钢材的焊接性能主要包含两个方面，一方面是可焊性，即焊接接头形成冷裂纹等焊接缺陷的敏感性；另一方面是指焊接接头的使用性能，如拉伸性能、低温冲击韧性、疲劳性能和耐腐蚀性能等。中锰钢较高的碳当量和焊接冷裂纹敏感指数一方面会增大焊接难度，另一方面会增大产生冷裂纹的倾向。焊丝成分、预热温度、焊接热输入、层间温度和后热处理温度等焊接工艺参数均会对焊接接头的力学性能产生影响。因此，一方面需要通过调整焊前预热温度和后热处理工艺来改善中锰钢的可焊性；另一方面需要开发出与中锰钢相配套的焊接材料和焊接工艺方法，实现中锰钢中厚板/厚板的高质量焊接。
中锰钢作为一种新开发的海洋平台用钢，在海洋平台建造领域有着广阔的应用前景。海洋平台是典型的超大焊接钢结构，因而其焊接性能的好坏直接决定着海洋平台的使用寿命。因此，实现中锰钢高质量焊接，对中锰钢在海洋平台建造领域的推广应用具有重要意义。
发明内容
1.本发明的目的是在于克服高强韧中锰钢在实际应用上因添加大量Mn元素而导致焊接难度增大的问题，提出一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝及其制备方法。本发明提供了该焊丝在生产中的连铸坯制备、热轧盘条及拉拔镀铜过程的工艺参数，利用合理的成分设计及制备工艺，得到高性能匹配的实心焊丝。
本发明的技术方案如下：
一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其化学组成按重量百分比为：C:0.04～0.12％，Si:0.50～1.20％，Mn:1.00～2.50％，P:0.004～0.018％，S:0.002～0.015％，Cr:0.05～0.50％，Mo:0.20～0.80％，Ti+B：0.02～0.12％，Ni:3.50～4.50％，N:≤0.005％，O:≤0.002％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
本发明进一步公开了所述的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝的制备工艺如下：
步骤1，连铸坯制备：
按原料配比要求将原料装入电弧炉炉膛，进行熔化，采用双渣法脱磷使钢中的磷含量达到目标要求，分2次加入造渣剂；
第一次造渣剂加入量为原料总重量的70％±5％，随后对钢水进行吹氧处理，氧气的流量为350～450m3/min，吹氧处理的时间为10min；调整电炉或转炉角度进行倒渣，而后添加剩余造渣剂，在炉内熔炼25±5min，完成初炼；分2次加入造渣剂的原因是：吹炼前期磷大量氧化进入渣内，将大部分的渣量倒出，熔池中磷含量大量减少，有利于终点磷含量的控制。第二次加入则只需要加入少部分的造渣剂，轻烧即可将钢液中的P含量脱出到很低的水平。造渣剂和轻烧消耗大量降低，并避免氧化除磷导致的氧化夹杂物过多的现象。
随后将初炼铁水进行LF精炼；
将上述钢水从中间包浇铸至结晶器，浇筑前中间包温度保持在1350～1380℃，设定该温度的目的是：在冶炼过程中，中间包起着均匀钢水温度的作用，也是钢包与结晶器之间的缓冲器。在较长的浇筑时间内为了减少钢水的热量损失，浇筑前中间包须充分预热；机前保持25～30℃的过热度，然后将未完全凝固的铸坯从结晶器中以一定铸坯拉速拉出，最终获得连铸坯；步骤2，热轧盘条：
将上述连铸坯随炉加热至1150～1250℃，设定该温度的目的是：热轧前高温奥氏体化，使钢中元素充分固溶，消除冶炼过程中造成的缺陷、元素分布不均匀及内应力较大等问题。另外高温状态下钢板塑性较好，容易实现大压下的轧制；升温速率为8.5～12.5℃/min，均热时间为40～50min，得到加热后的坯料；随后采用炉内辊道出炉，经高压水除鳞、运输辊道后送至轧机组进行轧制；经粗轧、中轧及精轧三阶段轧制；经轧后穿水冷控制吐丝温度为800～850℃，集卷温度控制在400～500℃之间，经检验合格后，对最终得到的线材进行盘条；
步骤3，拉拔：
对上述得到的盘条进行剥壳-酸洗-粗拉-退火-精拉-镀铜/不镀铜，最终制备出Φ1.2mm或Φ1.6mm的成品焊丝；
(1)粗拉工序，该工序为冷塑性变形，进行5～8道拉拔，道次均减径比为8％～12％，拉拔速度为2～5m/s，经粗拉处理后盘条规格为2.5～3.5mm；
(2)退火工序，该工序为软化处理，退火温度为550～750℃，退火时间50～80min，热处理后其维氏硬度为220～280HV；
(3)精拉工序，该工序为冷塑性变形，道次均减径比为5％～10％，拉拔速度为1～3m/s，根据拉拔难易程度，可采用多级退火工艺，最终镀铜后制备出成品焊丝。
所述造渣剂成分按重量百分比为70％±5％活性石灰、25％±3％轻烧白云石和5％±1％萤石。
所述铸坯拉速为1.2～2.0m/min。
所述步骤2中，开轧温度为950～1050℃，最终轧制速度为80～85m/s。
本发明的优点是：
1.本发明针对现有超高强中锰钢在焊接过程中存在的技术难题，开展了中锰钢用气体保护焊焊丝的研究开发工作，成品焊丝通过加入Mn、Si元素，能够有效降低熔敷金属固态相变温度，同时起到固溶强化的作用，提高焊接接头的强度及低温韧性；通过加入Ni与Cr元素，有效提高淬透性，防止在焊接中厚板时因散热不均导致焊接性能较差的问题。通过加入Ti元素，其高温析出相在焊接过程中仍能有效的钉扎原奥氏体晶界，从而细化晶粒，保证焊接强度的同时提高冲击韧性。
2.本发明的焊丝采用电弧炉冶炼+LF精炼+连铸或转炉+LF精炼+连铸方法冶炼、三阶段轧制、经粗拉-退火-精拉制备成品焊丝，易实现工业化生产。冶炼过程采用双渣法降磷，成品焊丝P含量均低于母材，避免在焊接过程中因焊丝导致焊接冷裂纹(氢致裂纹)的产生。
3.本发明焊丝适用于690MPa级高强中锰钢焊接，焊接工艺性能良好，电弧稳定、飞溅小、焊缝成型美观，且焊后拉伸性能优于母材，焊缝位置达到良好的-40℃低温冲击韧性。
附图说明
图1为实施例1中焊丝成品金相组织图；(a)金相组织形貌；(b)扫描组织形貌；
图2为实施例2制得的焊丝与690MPa级5.5Mn钢焊接后焊接接头熔合线金相组织图；
图3为实施例2焊接接头TEM组织(析出物)。
具体实施方式
实施例中观测金相组织的设备为Leica DMIRM 2500M金相显微镜；
实施例中测定拉伸性能的设备为Shimadzu AG-X万能实验机；
实施例中测定冲击性能的设备为Instron Dynatup 9200落锤冲击实验机。
实施例1
一种直径为1.2mm的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其化学组成按重量百分比为：C:0.09％，Si:0.53％，Mn:1.50％，P:0.004％，S:0.01％，Cr:0.25％，Mo:0.50％，Ti+B:0.05％，Ni:3.50％，N:0.0035％，O:0.002％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
步骤1，连铸坯制备：
连铸坯质量为1t，冶炼过程中按冶炼成分要求配入的优质废钢及其他原料装入炉膛，进行通电熔化。造渣剂总构成包括70％活性石灰，25％轻烧白云石和5％萤石。第一次造渣剂加入量为56kg，随后对钢水进行吹氧处理，氧气的流量为400m3/min，吹氧处理的时间为10min。调整电炉角度进行倒渣，而后添加剩余24kg造渣剂，在炉内熔炼25min，完成初炼。随后将初炼铁水进行LF精炼；
将上述钢水从中间包浇铸至结晶器，浇筑前中间包温度保持在1365℃，机前保持27℃的过热度，然后将未完全凝固的铸坯以速度为1.5m/min从结晶器中拉出，最终获得断面为120*120mm连铸坯。
步骤2，热轧盘条：
将上述120*120mm连铸坯随炉加热至1200℃，升温速率为10.5℃/min，均热时间为40min，得到加热后的坯料。随后采用炉内辊道出炉，经高压水除鳞、运输辊道后送至轧机组进行轧制。经粗轧、中轧及精轧三阶段轧制，开轧温度为1020℃，最终轧制速度为82m/s。最终轧至规格为Φ6.5mm的实心线材。经轧后穿水冷控制吐丝温度为830℃，利用斯太尔摩风冷线延迟型冷却工艺控制冷却，集卷温度为450℃，经检验合格后，对最终得到的线材进行盘条。
步骤3，拉拔：
对上述得到的盘条进行剥壳-酸洗-粗拉-退火-精拉-不镀铜，最终制备出Φ1.2mm的成品焊丝。
(1)粗拉工序，该工序为冷塑性变形，进行7道拉拔，道次均减径比为9.3％～11.5％，拉拔速度为3.5m/s，经粗拉处理后盘条规格为2.8mm。
(2)退火工序，该工序为软化处理，退火温度为650℃，退火时间60min，热处理后其维氏硬度为220HV。
(3)精拉工序，该工序为冷塑性变形，道次均减径比为8％～10％，拉拔速度为2m/s，最终制备出Φ1.2mm成品焊丝。
将上述得到的Φ1.2mm高强韧中锰钢气体保护焊焊丝应用于Q690中锰钢焊接中，采用CO2气体保护焊，焊接电流为260A，焊接电压为32V，焊接速度为5mm/s，设定焊接线能量为16.6KJ/cm。焊接过程电弧稳定、飞溅小、焊缝成型美观，焊接后焊接接头屈服强度为858MPa、抗拉强度为930MPa，断裂位置为母材，-40℃冲击功为86J。
实施例2
一种直径为1.2mm的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其化学组成按重量百分比为：C:0.04％，Si:0.50％，Mn:2.50％，P:0.018％，S:0.015％，Cr:0.05％，Mo:0.80％，Ti+B:0.02％，Ni:4.00％，N:0.005％，O:0.001％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
步骤1，连铸坯制备：
连铸坯质量为1t，冶炼过程中按冶炼成分要求配入的优质废钢及其他原料装入炉膛，进行通电熔化。造渣剂总构成包括72％活性石灰，24％轻烧白云石和4％萤石。第一次造渣剂加入量为58kg，随后对钢水进行吹氧处理，氧气的流量为350m3/min，吹氧处理的时间为15min。调整电炉角度进行倒渣，而后添加剩余22kg造渣剂，在炉内熔炼27min，完成初炼。随后将初炼铁水进行LF精炼；将上述钢水从中间包浇铸至结晶器，浇筑前中间包温度保持在1350℃，机前保持30℃的过热度，然后将未完全凝固的铸坯以1.2m/min的铸坯拉速从结晶器中拉出，最终获得断面为120*120mm连铸坯。
步骤2，热轧盘条：
将上述120*120mm连铸坯随炉加热至1150℃，升温速率为12.5℃/min，均热时间为50min，得到加热后的坯料。随后采用炉内辊道出炉，经高压水除鳞、运输辊道后送至轧机组进行轧制。经粗轧、中轧及精轧三阶段轧制，开轧温度为950℃，最终轧制速度为80m/s。最终轧至规格为Φ6.5mm的实心线材。经轧后穿水冷控制吐丝温度为800℃，利用斯太尔摩风冷线延迟型冷却工艺控制冷却，集卷温度为400℃。经检验合格后，对最终得到的线材进行盘条。
步骤3，拉拔：
对上述得到的Φ6.5mm线材进行剥壳-酸洗-粗拉-退火-精拉-不镀铜，最终制备出Φ1.2mm的成品焊丝。
(1)粗拉工序，该工序为冷塑性变形，进行8道拉拔，道次均减径比为8％～10.5％，拉拔速度为2m/s，经粗拉处理后盘条规格为2.5mm。
(2)退火工序，该工序为软化处理，退火温度为750℃，退火时间50min，热处理后其维氏硬度为254HV。
(3)精拉工序，该工序为冷塑性变形，道次均减径比为5％～8％，拉拔速度为1m/s，最终制备出Φ1.2mm成品焊丝。
将上述得到的Φ1.2mm高强韧中锰钢气体保护焊焊丝应用于Q690中锰钢焊接中，采用CO2气体保护焊，焊接电流为250A，焊接电压为40V，焊接速度为5mm/s，设定焊接线能量为20.0KJ/cm。焊接过程电弧稳定、飞溅小、焊缝成型美观，焊接后焊接接头屈服强度为833MPa、抗拉强度为928MPa，断裂位置为母材，-40℃冲击功为92J。
图2所示为实施例2制得的焊丝与690MPa级5.5Mn钢焊接后焊接接头熔合线金相组织图；焊缝组织为细小的针状铁素体，具有良好的强韧性匹配，性能均高于母材。图3所示为实施例2焊接接头TEM组织(析出物)，析出物成分是TiN。通过加入Ti元素，其高温析出相在焊接过程中仍能有效地钉扎原奥氏体晶界，从而细化晶粒，保证焊接强度的同时提高冲击韧性。
实施例3
一种直径为1.6mm的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其化学组成按重量百分比为：C:0.12％，Si:1.20％，Mn:1.00％，P:0.004％，S:0.002％，Cr:0.50％，Mo:0.20％，Ti+B:0.12％，Ni:4.50％，N:0.004％，O:0.002％，余量为Fe和其他不可避免的杂质。
步骤1，连铸坯制备：
连铸坯质量为1t，冶炼过程中按冶炼成分要求配入的优质废钢及其他原料装入炉膛，进行通电熔化。造渣剂总构成包括70％活性石灰，25％轻烧白云石和5％萤石。第一次造渣剂加入量为60kg，随后对钢水进行吹氧处理，氧气的流量为450m3/min，吹氧处理的时间为12min。调整电炉角度进行倒渣，而后添加剩余20kg造渣剂，在炉内熔炼25min，完成初炼。随后将初炼铁水进行LF精炼；将上述钢水从中间包浇铸至结晶器，浇筑前中间包温度保持在1380℃，机前保持25℃的过热度，然后将未完全凝固的铸坯以2.0m/min的铸坯拉速从结晶器中拉出，最终获得断面为120*120mm连铸坯。
步骤2，热轧盘条：
将上述120*120mm连铸坯随炉加热至1250℃，升温速率为8.5℃/min，均热时间为40min，得到加热后的坯料。随后采用炉内辊道出炉，经高压水除鳞、运输辊道后送至轧机组进行轧制。经粗轧、中轧及精轧三阶段轧制，开轧温度为1050℃，最终轧制速度为85m/s。最终轧至规格为Φ6.5mm的实心线材。经轧后穿水冷控制吐丝温度为850℃，利用斯太尔摩风冷线延迟型冷却工艺控制冷却，集卷温度为500℃。经检验合格后，对最终得到的线材进行盘条。
步骤3，拉拔：
对上述得到的Φ6.5mm线材进行剥壳-酸洗-粗拉-退火-精拉-镀铜，最终制备出Φ1.6mm的成品焊丝。
(1)粗拉工序，该工序为冷塑性变形，进行5道拉拔，道次均减径比为10％～12％，拉拔速度为5m/s，经粗拉处理后盘条规格为3.5mm。
(2)退火工序，该工序为软化处理，退火温度为550℃，退火时间80min，热处理后其维氏硬度为260HV。
(3)精拉工序，该工序为冷塑性变形，道次均减径比为5％～7％，拉拔速度为3m/s，经镀铜后最终制备出Φ1.6mm成品焊丝。
将上述得到的Φ1.6mm高强韧中锰钢气体保护焊焊丝应用于Q690中锰钢焊接中，采用CO2气体保护焊，焊接电流为250A，焊接电压为30V，焊接速度为5mm/s，设定焊接线能量为15.0KJ/cm。焊接过程电弧稳定、飞溅小、焊缝成型美观，焊接后焊接接头屈服强度为865MPa、抗拉强度为940MPa，断裂位置为母材，-40℃冲击功为88J。

Claims (4)

1.一种高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其特征在于:其化学组成按重量百分比为：C:0.04～0.12％，Si:0.50～1.20％，Mn:1.00～2.50％，P:0.004～0.018％，S:0.002～0.015％，Cr:0.05～0.50％，Mo:0.20～0.80％，Ti+B：0.02～0.12％，Ni:3.50～4.50％，N:≤0.005％，O:≤0.002％，余量为Fe和其他不可避免的杂质；制备工艺如下：
步骤1，连铸坯制备：
按原料配比要求将原料装入电弧炉炉膛，进行熔化，采用双渣法脱磷使钢中的磷含量达到目标要求，分2次加入造渣剂；
第一次造渣剂加入量为原料总重量的70％±5％，随后对钢水进行吹氧处理，氧气的流量为350～450m3/min，吹氧处理的时间为10-15min；调整电炉或转炉角度进行倒渣，而后添加剩余造渣剂，在炉内熔炼25±5min，完成初炼；
随后将初炼铁水进行LF精炼；
将上述钢水从中间包浇铸至结晶器，浇筑前中间包温度保持在1350～1380℃，机前保持25～30℃的过热度，然后将未完全凝固的铸坯从结晶器中以一定铸坯拉速拉出，最终获得连铸坯；
步骤2，热轧盘条：
将上述连铸坯随炉加热至1150～1250℃，升温速率为8.5～12.5℃/min，均热时间为40～50min，得到加热后的坯料；随后采用炉内辊道出炉，经高压水除鳞、运输辊道后送至轧机组进行轧制；经粗轧、中轧及精轧三阶段轧制；经轧后穿水冷控制吐丝温度为800～850℃，集卷温度控制在400～500℃之间，经检验合格后，对最终得到的线材进行盘条；
步骤3，拉拔：
对上述得到的盘条进行剥壳-酸洗-粗拉-退火-精拉-镀铜/不镀铜，最终制备出Φ1.2mm或Φ1.6mm的成品焊丝；
(1)粗拉工序，该工序为冷塑性变形，进行5～8道拉拔，道次均减径比为8％～12％，拉拔速度为2～5m/s，经粗拉处理后盘条规格为2.5～3.5mm；
(2)退火工序，该工序为软化处理，退火温度为550～750℃，退火时间50～80min，热处理后其维氏硬度为220～280HV；
(3)精拉工序，该工序为冷塑性变形，道次均减径比为5％～10％，拉拔速度为1～3m/s，根据拉拔难易程度，可采用多级退火工艺，最终镀铜后制备出成品焊丝；
成品焊丝通过加入Mn、Si元素，能够有效降低熔敷金属固态相变温度，同时起到固溶强化的作用，提高焊接接头的强度及低温韧性；通过加入Ni与Cr元素，有效提高淬透性，防止在焊接中厚板时因散热不均导致焊接性能较差的问题；通过加入Ti元素，其高温析出相在焊接过程中仍能有效的钉扎原奥氏体晶界，从而细化晶粒，保证焊接强度的同时提高冲击韧性；
采用双渣法降磷，成品焊丝P含量均低于母材，避免在焊接过程中因焊丝导致焊接冷裂纹的产生。
2.根据权利要求1所述的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其特征在于：所述造渣剂成分按重量百分比为70％±5％活性石灰、25％±3％轻烧白云石和5％±1％萤石。
3.根据权利要求1所述的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其特征在于：所述铸坯拉速为1.2～2.0m/min。
4.根据权利要求1所述的高强韧中锰钢气体保护焊焊丝，其特征在于：所述步骤2中，开轧温度为950～1050℃，最终轧制速度为80～85m/s。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1709635A (zh) * 2005-07-07 2005-12-21 武汉钢铁(集团)公司 用于焊接高强钢的气体保护焊丝
CN102649203A (zh) * 2012-05-24 2012-08-29 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本的用于核电安全壳的气体保护焊丝及盘条
CN105458550A (zh) * 2015-12-28 2016-04-06 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种海洋工程用气保护焊丝
CN106514048A (zh) * 2016-12-21 2017-03-22 钢铁研究总院 海洋平台用高锰高强韧中厚板气保焊焊丝及其焊接工艺
CN106868425A (zh) * 2017-03-16 2017-06-20 东北大学 一种改善690MPa级低C中Mn高强韧中厚板焊接接头低温冲击韧性的焊后热处理方法
CN108788518A (zh) * 2018-07-26 2018-11-13 钢铁研究总院 抗震耐蚀耐火建筑结构钢用690MPa级气体保护焊丝
CN109093284A (zh) * 2018-09-13 2018-12-28 上海大西洋焊接材料有限责任公司 一种用于海工齿条钢q690焊接的气体保护焊用低合金钢焊丝
CN109877487A (zh) * 2019-03-19 2019-06-14 首钢集团有限公司 一种具有耐酸液腐蚀的高冲击韧性实心焊丝及其制备方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1709635A (zh) * 2005-07-07 2005-12-21 武汉钢铁(集团)公司 用于焊接高强钢的气体保护焊丝
CN102649203A (zh) * 2012-05-24 2012-08-29 宝山钢铁股份有限公司 一种低成本的用于核电安全壳的气体保护焊丝及盘条
CN105458550A (zh) * 2015-12-28 2016-04-06 武汉铁锚焊接材料股份有限公司 一种海洋工程用气保护焊丝
CN106514048A (zh) * 2016-12-21 2017-03-22 钢铁研究总院 海洋平台用高锰高强韧中厚板气保焊焊丝及其焊接工艺
CN106868425A (zh) * 2017-03-16 2017-06-20 东北大学 一种改善690MPa级低C中Mn高强韧中厚板焊接接头低温冲击韧性的焊后热处理方法
CN108788518A (zh) * 2018-07-26 2018-11-13 钢铁研究总院 抗震耐蚀耐火建筑结构钢用690MPa级气体保护焊丝
CN109093284A (zh) * 2018-09-13 2018-12-28 上海大西洋焊接材料有限责任公司 一种用于海工齿条钢q690焊接的气体保护焊用低合金钢焊丝
CN109877487A (zh) * 2019-03-19 2019-06-14 首钢集团有限公司 一种具有耐酸液腐蚀的高冲击韧性实心焊丝及其制备方法

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