CN110761763B - 一种水平井重复压裂的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种水平井重复压裂的方法。包括：步骤(1)重复压裂前参数评估及优化；步骤(2)沿老裂缝重复压裂或者在原先老裂缝之间重新补射新孔；步骤(3)滑溜水与二氧化碳泡沫压裂液配方优化及制备；步骤(4)注入滑溜水二氧化碳泡沫压裂液进行主裂缝造缝或延伸；步骤(5)支撑剂注入施工；步骤(6)顶替作业；步骤(7)重复步骤(4)～步骤(6)，直到完成施工。本发明极大增加了页岩气藏重复压裂改造效果，优化结果可有效指导重复压裂施工、极大增加改造体积、明显改善施工效果，从而获得最大的经济效益。

Description

一种水平井重复压裂的方法

技术领域

本发明涉及石油开采技术领域，进一步地说，是涉及一种水平井重复压裂的方法。

背景技术

目前，不管是页岩，还是砂岩或碳酸盐岩，水平井的重复压裂问题越来越紧迫。由于第一次压裂一定时间后，裂缝导流能力不断递减乃至到0，原先的裂缝构造体积也会逐渐递减，导致产量降低。待产量低于经济极限产量后，就需要考虑重复压裂，以恢复或提高井的产量，实现经济有效开发。尤其是在目前低油价条件下，通过水平井的重复压裂，继续扩大原先裂缝未波及到的油气区域，或者通过在原先的裂缝之间重新射孔，可进一步增加裂缝波及体积，提高油气产量和采收率。

中国专利CN106845043A公开了一种页岩气水平井重复压裂工艺流程及设计方法，其包括重复压裂选区定井、重复压裂工程设计、重复压裂现场实施及重复压裂监测与压后评估。本发明所提供的页岩气水平井重复压裂工艺流程及设计方法可以保证施工后合理准确的评估分析，同时还可以成功改善页岩气藏压裂增产改造效果，提高气井产能和采收率。此发明的压裂液类型为滑溜水和胶液，重复压裂工程设计主要进行暂堵剂的用量设计，未对压裂工艺进行详细说明。

文献《页岩气井重复压裂补孔优化技术研究》(能源与环保、2017年1月)公开：通过耦合缝间应力干扰理论、质量守恒定律和流动压力连续性原理，建立了页岩气藏重复压裂补孔优化数值模型，预测了最大诱导水平应力时簇间距范围，结合地层水平主应力反转条件，优化了射孔参数，形成了一套页岩气井重复压裂补孔设计方法，对涪陵页岩气井重复压裂补孔设计具有一定指导和参考作用。本文主要从机理上研究了重复压裂补孔优化技术，并没有涉及具体的工艺方法。

文献《美国页岩油气井重复压裂提高采收率技术进展及启示》(环球石油、2016年2月)研究指出页岩油气井的重复压裂面临技术适应性、经济性、不确定性等方面的挑战，目前发展趋势是建立适合作业区的选井标准、可膨胀衬管技术、精确的产量预测模型、新型材料的压裂液和支撑剂，指出页岩油气开发需要持续技术创新，重复压裂作为重要的创新方向，虽尚不成熟，但发展前景良好，随时关注并适时开展相关研究，将会助力我国页岩油气开发。本文对美国重复压裂技术进行概述，并没有涉及具体的工艺方法。

目前，水平井的重复压裂，从技术而言，主要存在以下问题：

1)重复压裂的手段受限。一般采用全井段笼统压裂或暂堵的方法。笼统压裂改造的裂缝数量有限，暂堵具有很大的不确定性。也有采用双封隔器单卡的方法，但由于管柱内径有限，使得压裂排量受限。

2)压裂施工参数的针对性较差。考虑到第一次裂缝产生的诱导应力直到裂缝闭合也不会完全消失，以及生产引起诱导应力的双重叠加效应，且这种叠加效应难以准确计算，因此，重复压裂裂缝起裂方向及因较大滤失造成的对施工参数的影响，都具有不确定性，因此，重复压裂参数的针对性就大大降低。

因此，需研究提出一种新的水平井重复压裂技术，以解决上述局限性。

发明内容

为解决现有技术中存在的问题，本发明提供了一种水平井重复压裂的方法。本发明基于重复压裂储层参数评价结果，优化不同粘度滑溜水及不同粒径支撑剂组合泵注参数，辅之CO2或N₂泡沫压裂等措施，充分提高页岩气藏重复压裂裂缝改造体积。本发明极大增加了页岩气藏重复压裂改造效果，优化结果可有效指导重复压裂施工、极大增加改造体积、明显改善施工效果，从而获得最大的经济效益。

本发明的总体思路是：

(1)可以在原先的老孔眼位置处进行重复压裂，也可在原射孔孔眼之间补射新孔。为了降低射孔液大量进入第一次裂缝中，可以适当提高射孔泵送液的黏度，但要保证其在重复压裂施工结束后，能彻底破胶返排，不对原裂缝的继续生产造成影响。

(2)采用滑溜水二氧化碳泡沫压裂液造主裂缝。考虑到重复压裂的滤失较大，采用上述压裂液既利于提高造缝效率，又利于抑制黏土的膨胀(滑溜水与二氧化碳的混合物呈弱酸性)。在主裂缝完成造缝后，采取小粒径超低密度支撑剂或自悬浮支撑剂对裂缝端部及上下顶底进行有效的封堵，大幅度提高主裂缝的净压力。在净压力提升过程中，不同位置处的支裂缝会不同程度的张开，从而大幅度提高裂缝的复杂程度。适当延缓支裂缝的加砂时机，使液体进入不同尺度的支裂缝中，则裂缝的复杂性程度会获得更大幅度的提升。可用更小粒径超低密度支撑剂或自悬浮支撑剂充填上述支裂缝***。值得指出的是，开始可采用二氧化碳高泡沫质量，以利用其贾敏效应，封堵大部***缝，最终能继续延伸的肯定是应力最小的裂缝处。然后，逐步减少二氧化碳泡沫质量，甚至最后就用纯滑溜水，利用黏滞指进效应，仍可进入先前二氧化碳泡沫在缝口已封堵或部分封堵的裂缝，从而实现更多裂缝的二次改造。

(3)由于第一次压裂后井筒存在多个射孔簇，加之重复压裂时因孔隙压力的大幅度降低，压裂液的滤失量较大。在地层非均质性较强的情况下，多个裂缝同时正常延伸的可能性不大。可能只有1-2个裂缝或2-3个裂缝同时延伸，此时可进行端部脱砂压裂施工，待支撑剂在上述1-2个或2-3个主裂缝铺置满后，随着井底压力的持续提升，会继续依次压开和延伸剩余裂缝。

本发明的目的是提供一种水平井重复压裂的方法。

包括：

步骤(1)重复压裂前参数评估及优化；

步骤(2)沿老裂缝重复压裂或者在原先老裂缝之间重新补射新孔；

步骤(3)滑溜水与滑溜水二氧化碳泡沫压裂液配方优化及制备；

步骤(4)注入滑溜水二氧化碳泡沫压裂液进行主裂缝造缝或延伸；

步骤(5)支撑剂注入施工；

步骤(6)顶替作业；

步骤(7)重复步骤(4)～步骤(6)，直到完成施工。

其中，优选：

所述步骤(1)重复压裂前参数评估及优化包括：评估重复压裂前储层关键参数、评价地质工程甜点、重复压裂裂缝参数***的优化、簇射孔位置确定及重复压裂施工参数的优化。

所述步骤(2)包括：射孔簇长1-1.5m，相位角60度，射孔密度16-20孔/米，孔径9.5mm以上；

新射孔处增加孔径10-20％。

如采用泵送射孔枪或水力喷射射孔的方法，则射孔液黏度大于等于30mPa.s。

所述步骤(3)包括：滑溜水粘度1-3mPa·s，滑溜水二氧化碳泡沫压裂液中泡沫质量为70％-80％。(泡沫质量即二氧化碳泡沫压裂液中气体所占体积比)

所述步骤(4)包括：液量为500-600m³，注入140-230目的超低密度支撑剂或同样粒径的自悬浮支撑剂；采用连续加砂模式，砂液比为5％-8％-11％-14％-17％-20％，每个砂液比液量为井筒容积的20-30％。

所述超低密度支撑剂的密度为1.05-1.25g/cm³；

实际施工时，以井口压力上升速度1MPa/min为标准，若井口应力上升速度低于此值，就可进一步提高砂液比使井口压力上升速度大于等于1MPa/min。

所述步骤(5)包括：70-140目支撑剂注入施工。以步骤1)优化单段液量结果，除去步骤4)用掉的液体，用剩余液量的40％-60％的的液体，携带70-140目常规密度(通常为1.6～1.7g/cm³)支撑剂进行施工，砂液比6％-8％-10％-12％-14％，可前期段塞式加砂，中后期连续加砂；

40-70目支撑剂注入施工。注入模式及参数可参照70-140目支撑剂注入施工，只需将支撑剂粒径换为40-70目。

所述步骤(6)包括：水平段中点位置的井筒容积的110-120％进行顶替；顶替量的前30-40％用黏度50-60mPa.s的高黏度胶液，剩余液体用黏度1-3mPa.s的滑溜水。

所述步骤(7)包括：每级压裂的滑溜水二氧化碳泡沫压裂液的泡沫质量逐步降低5-20％，直至最后一级压裂，泡沫质量降为0。

如没有出现压力下降的现象，停用滑溜水二氧化碳泡沫压裂液，改为黏度为1-2mPa.s的滑溜水，利用滑溜水的低黏特效和在泡沫压裂液中的黏滞指进效应，实现更多裂缝的二次改造；

如仍没有出现压力下降的现象，停泵10-30min，等井口应力降低到裂缝闭合后，再开井返排10-20min，流量控制在2m³/min以下，再转到步骤6)。

优选地，本发明的技术方案如下：

(1)评估重复压裂前储层关键参数。通过地震、测井、录井及室内岩心测试分析等方法确定待改造目的层及上下50m范围内的储层纵横向展布、岩性、物性、岩石力学、三向地应力、天然裂缝发育情况及综合滤失系数等。由于储层改造过程一般为准静态过程，因此，需要将上述测井动态参数转换为岩心的静态参数。

(2)评价地质工程甜点。在步骤1)的基础上，按地质甜点及工程甜点的成熟计算模型及步骤1)确定的有关参数，按等权重方法，计算综合的地质工程双甜点参数沿水平井筒的连续分布曲线。

(3)重复压裂裂缝参数***的优化。应用成熟的国际通用软件PETROL，建立精细的地质模型。在此基础上，仍采用成熟的压裂产量预测模拟软件ECLIPSE，要从第一次压裂后开始拟合重复压裂前的储层孔隙压力分布及油气水三相饱和度的分布。在此前提下，分别模拟沿老裂缝延伸或既有老裂缝又有新裂缝下的压后产量动态，从中优选压后产量最大或投入产出比最低的裂缝参数组合，为最终的裂缝参数***的优化值。具体模拟中，仍采用等效导流能力方法设置水力裂缝***。按正交设计方法，设置不同的主裂缝及支裂缝参数，包括缝长、导流能力、裂缝延伸方向(重复压裂的裂缝方向可能有不同的方向变化)、缝间距及裂缝分布(等缝长分布、两头长中间短的U型分布、长短交互分布的W型分布及纺锤形分布等)。为简化起见，支缝的缝长、导流能力及缝间距等，都取为主缝长的1/10。在上述优化中，要把原先的老裂缝及新射孔位置处的新裂缝，都考虑进去。需要指出，第一次压裂裂缝的几何尺寸及导流能力可以通过微地震获得，也可以通过利用裂缝扩展模拟软件(如GOFHER、MEYER等)，反演得到。

(4)簇射孔位置确定。根据步骤3)优化的裂缝总条数结果，结合(2)中双甜点位置，综合考虑套管接箍位置，确定最终的簇射孔位置。

(5)重复压裂施工参数的优化。为获得步骤3)中优化的裂缝参数***，可应用裂缝扩展模拟软件(如GOFHER、MEYER等)，模拟不同的压裂施工参数(包括液量及不同液体类型的体积占比、支撑剂量及不同粒径的支撑剂占比、排量以及施工砂液比等)下的裂缝几何尺寸及导流能力的变化。从中优选能获得步骤3)中优化裂缝参数结果的压裂施工参数组合，为最佳的压裂施工参数组合。

上述压裂施工参数优化，可分别针对主裂缝及支裂缝进行。最终的压裂施工参数组合，除黏度及砂液比外，其余的参数取和即可。

值得指出的是，如步骤3)中优化的裂缝参数中，主裂缝方向与第一次裂缝方向变化大时，在排量的确定中，需适当提高排量并在施工中快提排量，以最大限度地实现主裂缝的转向效果，否则，转向的可能性降低。

(6)射孔作业。如沿老裂缝重复压裂，可不用射孔。否则，应在原先老裂缝之间重新补射新孔。如采用泵送射孔枪或水力喷射射孔的方法，则射孔液黏度应在30mPa.s以上，以降低射孔液滤失，确保射孔枪的泵送效率。射孔液可采用常规的胶液配方，确保在所有射孔作业完成后，能彻底破胶，不影响重复压裂施工的正常造缝和延伸。

具体的射孔参数可与第一次压裂的射孔参数一致，如簇长1-1.5m，相位角60度，射孔密度16-20孔/米，孔径9.5mm以上。也可在新射孔处增加孔径10-20％，以增加新射孔处裂缝充分起裂和延伸的概率。

(7)滑溜水与滑溜水二氧化碳泡沫压裂液配方优化及制备。在室内检测不同二氧化碳泡沫质量(20％-40％-60％-80％)的滑溜水泡沫压裂液的流变性及携砂性能，根据步骤5)中优化的施工砂液比的变化，结合步骤1)获得的储层温度等数据，按泡沫压裂液的有关流变及悬砂标准，确定上述泡沫压裂液的配方。现场根据室内优化的二氧化碳泡沫质量，确定二氧化碳罐车的数量及注入排量，保证整个施工过程的连续高效。

(8)注入滑溜水二氧化碳泡沫压裂液进行主裂缝造缝或延伸。

按步骤5)优化的液量及排量进行上述泡沫压裂液的注入施工。根据产液或产气剖面资料，按压力及产出相当、易于同步压开且压后产气不相互干扰为原则，确定总的重复压裂分段数(一般每段2-3簇或3-4簇，来确定总的分压段数)。液量为500-600m³，采用70-80％的二氧化碳泡沫质量。因为重复压裂滤失大，造缝宽度窄，注入140-230目的超低密度支撑剂或同样粒径的自悬浮支撑剂。采用连续加砂模式，砂液比为5％-8％-11％-14％-17％-20％，每个砂液比液量可为井筒容积的20-30％。实际施工时，以井口压力上升速度1MPa/min为标准，若井口应力上升速度低于此值，就可进一步提高砂液比。如该压力上升速度维持在1MPa/min的上下10％以内，持续时间在2-3min以上，即可进入下一阶段施工。

(9)70-140目支撑剂注入施工。以步骤5)优化单段液量结果，除去步骤8)用掉的液体，用剩余液量50％左右的液体，携带70-140目常规密度支撑剂进行施工，砂液比6-8-10-12-14％，可前期段塞式加砂，中后期连续加砂。

(10)40-70目支撑剂注入施工。注入模式及参数可参照步骤9)，只需将支撑剂粒径换为40-70目。

(11)顶替作业。考虑到分压段的先后顺序不同且难以确定，可以水平段中点位置的井筒容积的110-120％进行顶替。为了防止水平井筒的沉砂效应，顶替量的前30-40％用黏度50-60mPa.s的高黏度胶液，剩余液体用黏度1-3mPa.s的滑溜水。

(12)其它段的施工，重复步骤8)～步骤11)，直到完成施工。但需要注意，每段的泡沫质量要逐步降低5-20％，直至最后一段，泡沫质量可降为0。利用黏滞指进效应，使后续注入的滑溜水可进入先前二氧化碳泡沫已封堵或部分封堵的裂缝，从而实现更多裂缝的二次改造。

(13)但如没有出现压力下降的现象，可立即停用二氧化碳泡沫，改为黏度仅1-2mPa.s的滑溜水，利用滑溜水的低黏特效和在泡沫压裂液中的黏滞指进效应，实现更多裂缝的二次改造。如仍没有效果，可停泵10-30min，等井口应力降低到裂缝闭合后，再开井返排10-20min，流量控制在2m3/min以下，此时二氧化碳泡沫可能破坏而失去先前的贾敏效应。此时，再转到步骤11)。

13)其它返排、测试及正常生产，参照常规流程执行，在此不赘。

本发明具有以下技术特点和优良效果：

本发明设计合理、方法明晰、简便高效、可一次性获得页岩油藏重复压裂施工参数及工艺流程设计。优化结果可有效指导页岩气藏重复压裂施工、极大增加改造体积、明显改善施工效果，从而获得最大的经济效益。

具体实施方式

下面结合实施例，进一步说明本发明。

实施例1

某页岩气井A井垂深2320m，水平段长1500m，第一次压裂共18段，重复压裂步骤包括：

步骤1，对A井重复压裂前的储层评价。基于第一次压裂的施工参数及压力曲线、压后的生产动态特征分析及各种测试资料(压力恢复试井、产气剖面测试等)，准确评估地层压力、地应力大小及方向、有效渗透率、地层综合滤失系数及岩石力学参数变化，用于施工方案的设计；采用地质建模软件PETROL及ECLIPSE等软件，对第一次压裂裂缝周围的储层动用情况及相邻两个射孔簇间的储量分布情况进行研究。

步骤2，采取高强度的化学暂堵剂暂堵老裂缝措施，单簇裂缝需用暂堵剂30kg。

步骤3，进行射孔桥塞联作分段压裂。根据地层评价结果，优先考虑出气潜力大的位置进行补孔。

簇长1.5m，相位角60度，射孔密度20孔/米，孔径9.5mm；

步骤4，以第1级为例，进行A井的重复压裂施工加砂程序设计。

使用的滑溜水粘度2mPa·s，二氧化碳泡沫压裂液中泡沫质量为70％,液量为550m³，注入140目的超低密度支撑剂；采用连续加砂模式，砂液比为5-8-11-14-17-20％，每个砂液比段塞液量为20m³。所述超低密度支撑剂的密度为1.05g/cm³。

步骤5，携带70-140目常规密度支撑剂(密度为1.65g/cm³)进行施工，先用段塞式加砂方式加入6％和8％，后期采用连续加砂方式，砂液比为10-12-14％，；每个砂液比段塞液量为30m³；采用同样的注入模式加入40-70目支撑剂。

步骤6，顶替作业。先注入65mPa.s的高黏度胶液28m³，然后注入黏度2mPa.s的滑溜水42m³进行顶替；

步骤7，进行其它段的施工，从第2段到第8段每段的泡沫质量要逐步降低10％，直至第8段，泡沫质量降为0。利用黏滞指进效应，使后续段注入的滑溜水可进入先前二氧化碳泡沫已封堵或部分封堵的裂缝，从而实现更多裂缝的二次改造。

步骤8，通过本发明设计，A井一共完成8级压裂，累计注入地层总液量21000m³，累计加砂500m³，经过数值模拟压后无阻流量达10×10⁴m³/d，较重复压裂前产量增产20％，取得了显著的经济效益。

实施例2

某页岩气井B井垂深2100m，水平段长1380m，第一次压裂共15段，重复压裂步骤包括：

步骤1，对B井重复压裂前的储层评价。基于第一次压裂的施工参数及压力曲线、压后的生产动态特征分析及各种测试资料(压力恢复试井、产气剖面测试等)，准确评估地层压力、地应力大小及方向、有效渗透率、地层综合滤失系数及岩石力学参数变化，用于施工方案的设计；采用地质建模软件PETROL及ECLIPSE等软件，对第一次压裂裂缝周围的储层动用情况及相邻两个射孔簇间的储量分布情况进行研究。

步骤2，采取高强度的化学暂堵剂暂堵老裂缝措施，单簇裂缝需用暂堵剂25kg。

步骤3，进行射孔桥塞联作分段压裂。根据地层评价结果，优先考虑出气潜力大的位置进行补孔。

簇长1m，相位角60度，射孔密度16孔/米，孔径12.7mm；

步骤4，以第1级为例，进行B井的重复压裂施工加砂程序设计。

使用的滑溜水粘度3mPa·s，二氧化碳泡沫压裂液中泡沫质量为50％,液量为650m³，注入140目的超低密度支撑剂；采用连续加砂模式，砂液比为5％-8％-11％-14％-17％-20％，每个砂液比段塞液量为25m³。所述超低密度支撑剂的密度为1.25g/cm³。

步骤5，携带70-140目常规密度支撑剂(密度为1.65g/cm³)进行施工，先用段塞式加砂方式加入6％和8％，后期采用连续加砂方式，砂液比为10-12-14％，；每个砂液比段塞液量为25m³；采用同样的注入模式加入40-70目支撑剂。

步骤6，顶替作业。先注入70mPa.s的高黏度胶液25m³，然后注入黏度3mPa.s的滑溜水45m³进行顶替；

步骤7，进行其它段的施工，从第2段到第6段每段的泡沫质量要逐步降低10％，直至第6段，泡沫质量降为0。利用黏滞指进效应，使后续段注入的滑溜水可进入先前二氧化碳泡沫已封堵或部分封堵的裂缝，从而实现更多裂缝的二次改造。

步骤8，通过本发明设计，B井一共完成8级压裂，累计注入地层总液量18500m³，累计加砂430m³，经过数值模拟压后无阻流量达8.3×10⁴m³/d，较重复压裂前产量增产15％，取得了显著的经济效益。

Claims (7)

1.一种水平井重复压裂的方法，其特征在于所述方法包括：

步骤(1)重复压裂前参数评估及优化；

步骤(2)沿老裂缝重复压裂或者在原先老裂缝之间重新补射新孔；

步骤(3)滑溜水与滑溜水二氧化碳泡沫压裂液配方优化及制备；

滑溜水粘度1-3mPa·s，滑溜水二氧化碳泡沫压裂液中泡沫质量为70％-80％；

步骤(4)注入滑溜水二氧化碳泡沫压裂液进行主裂缝造缝或延伸；

液量为500-600m³，注入140-230目的超低密度支撑剂或同样粒径的自悬浮支撑剂；采用连续加砂模式，砂液比为5％-8％-11％-14％-17％-20％，每个砂液比液量为井筒容积的20-30％；

步骤(5)支撑剂注入施工；

70-140目支撑剂注入施工；以步骤1)优化单段液量结果，除去步骤4)用掉的液体，用剩余液量的40％-60％的液体，携带70-140目支撑剂进行施工，砂液比6％-8％-10％-12％-14％，前期段塞式加砂，中后期连续加砂；

然后40-70目支撑剂注入施工；同70-140目支撑剂注入施工的液量相同，砂液比相同；

步骤(6)顶替作业；

步骤(7)重复步骤(4)～步骤(6)，直到完成施工；

每级压裂的滑溜水二氧化碳泡沫压裂液的泡沫质量逐步降低5-20％，直至最后一级压裂，泡沫质量降为0。

2.如权利要求1所述的水平井重复压裂的方法，其特征在于：

所述步骤(1)重复压裂前参数评估及优化包括：评估重复压裂前储层关键参数、评价地质工程甜点、重复压裂裂缝参数***的优化、簇射孔位置确定及重复压裂施工参数的优化。

3.如权利要求2所述的水平井重复压裂的方法，其特征在于：

所述步骤(2)包括：射孔簇长1-1.5m，相位角60度，射孔密度16-20孔/米，孔径9.5mm以上；

新射孔处增加孔径10-20％；

如采用泵送射孔枪或水力喷射射孔的方法，则射孔液黏度大于等于30mPa.s。

4.如权利要求1所述的水平井重复压裂的方法，其特征在于：

所述步骤(4),

如只有1-2个裂缝或2-3个裂缝同时延伸，进行端部脱砂压裂施工，待支撑剂在上述1-2个或2-3个主裂缝铺置满后，随着井底压力的持续提升，会继续依次压开和延伸剩余裂缝。

5.如权利要求1所述的水平井重复压裂的方法，其特征在于：

所述步骤(4)，所述超低密度支撑剂的密度为1.05-1.25g/cm³；

如果井口应力上升速度低于1MPa/min，进一步提高砂液比使井口压力上升速度大于等于1MPa/min。

6.如权利要求1所述的水平井重复压裂的方法，其特征在于：

所述步骤(6)包括：水平段中点位置的井筒容积的110-120％进行顶替；顶替量的前30-40％用黏度50-60mPa.s的高黏度胶液，剩余液体用黏度1-3mPa.s的滑溜水。

7.如权利要求1所述的水平井重复压裂的方法，其特征在于：

步骤(7)，如没有出现压力下降的现象，停用滑溜水二氧化碳泡沫压裂液，改为黏度为1-2mPa.s的滑溜水，利用滑溜水的低黏特效和在泡沫压裂液中的黏滞指进效应，实现更多裂缝的二次改造；

如仍没有出现压力下降的现象，停泵10-30min，等井口应力降低到裂缝闭合后，再开井返排10-20min，流量控制在2m³/min以下，再转到步骤6)。