CN110735091A - 用微钛处理合金钢提高j k55钢级油井管冲击功的方法 - Google Patents
用微钛处理合金钢提高j k55钢级油井管冲击功的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110735091A CN110735091A CN201911071650.4A CN201911071650A CN110735091A CN 110735091 A CN110735091 A CN 110735091A CN 201911071650 A CN201911071650 A CN 201911071650A CN 110735091 A CN110735091 A CN 110735091A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- equal
- less
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/009—Pearlite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明提供一种用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,合金管通过0.010%~0.040%的Ti进行处理,包括电炉冶炼、LF炉精炼、管坯连铸、1240℃~1290℃管坯加热、1150℃~1210℃两辊斜轧穿孔、1050℃~1160℃PQF连轧机轧制成荒管、定减径轧制、冷床风机吹风冷却、成型。本发明的有益效果是:油管抗拉强度≥700Mpa、屈服强度≥430Mpa、延伸率≥33%、室温横向冲击功≥50J,组织为铁素体加珠光体;成分设计合理,操作、控制简便,成本低;冲击韧性较好,产品性能满足J55和K55钢级要求,用于石油套管和油管。
Description
技术领域
本发明属于冶金行业的无缝钢管制造技术领域,特别是涉及一种用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法。
背景技术
J55和K55钢级油井管是油田最常用的石油专用管材之一,用量较大。API 5CT规定:J55和K55级别钢管要求成品中P、S≤0.030%,屈服强度≥379Mpa,J55钢级抗拉强度≥517Mpa,K55钢级抗拉强度≥655Mpa,伸长率率≥24%,对冲击性能没有强制要求。随着石油工业的发展,钻井工况日趋复杂,对石油工业用套管的要求更加苛刻,部分油田对J55和K55钢级套管的冲击性能提出强制要求。
钢铁材料的生产中钢材的强度和韧性是一对矛盾,通常提高强度,就降低韧性,或者反过来,韧性改善,强度就下降。广泛用于生产J55和K55钢级无缝钢管的37Mn5钢种,含碳约为0.37%,锰约为1.5%,采用炼钢-连铸-管坯加热-穿孔-连轧-定径-空冷的工艺生产的钢管,成品屈服强度在420Mpa左右,抗拉强度在690Mpa左右,满足J55和K55钢级无缝钢管强度要求,但冲击功值多处于15J~20J之间,冲击功偏低,且波动范围大。
现有技术中名为“一种K55级高频电阻焊石油套管钢及其制造方法”的中国专利CN102828121A添加V元素添加Nb、Cr、V元素,冶炼难度加大,且合金成本较高。现有技术中名为“一种厚壁石油套管接箍料用无缝钢管及其生产方法”CN 102330018A添加0.02%~0.04%的V,且定径后需进行喷雾快速冷却,生产成本较高。
目前通过采用材料中添加适量V、Nb合金化元素或采用离线热处理工艺等手段,生产出力学性能满足J55和K55要求的无缝钢管,此种工艺是可行的,但无缝钢管的制造成本大幅度增加。
发明内容
本发明的目的在于克服上述现有技术中存在的不足,提供一种能够提高J/K55钢级油井管的冲击韧性的制造方法,采用碳锰钢基础上添加微量钛元素的成分设计,实现产品的高强度和高冲击韧性,同时具有较低的生产成本。
为实现上述目的,本发明采用的技术方案是:一种用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,该油井管的成分重量百分比为,C:0.30%~0.40%、Si:0.15%~0.40%、Mn:1.20%~1.50%、P:≤0.015%、S:≤0.008%、Ni:≤0.20%、Cr:≤0.15%、Mo:≤0.10%、Cu:≤0.20%、Al:0.020%~0.050%、V:≤0.03%、Nb:≤0.15%、Ti:0.010%~0.040%、N:≤0.012%,其余为Fe及不可避免的杂质元素,该方法包括:电炉冶炼、管坯连铸、热轧成型、定减径轧制、冷却成型,所述电炉冶炼后进行LF炉精炼,所述LF炉精炼工序添加钛丝、调整合金元素含量;所述热轧成型包括钢坯在环形炉预热段、加热段、均热段,所述预热段包括温度为900℃~1150℃的预热Ⅰ区、温度为1150℃~1240℃的预热Ⅱ区,所述加热段包括温度为1240℃~1290℃的加热Ⅰ区、温度为1250℃~1300℃的加热Ⅱ区,所述均热段包括温度为1240℃~1290℃的均热Ⅰ区、温度为1240℃~1290℃的均热Ⅱ区段。
所述定减径轧制时的热定径定径出口温度为830℃~900℃。
所述管坯连铸是钢坯在环形炉中加热到1240℃~1290℃,1150℃~1210℃通过两辊斜轧穿孔机穿成毛管,再经过5机架限动芯棒连轧机轧制成荒管,连轧温度1050℃~1160℃。
所述冷却为冷床风机吹风冷却方式。
C:碳是碳化物形成元素,通过固溶强化和析出强化的作用提高钢的强度,随钢中含碳量增加,屈服强度和抗拉强度升高,但塑性和冲击性降低。根据API 5CT标准要求和K55钢级油井管试验结果,本发明确定钢的化学成分中碳含量为0.30%~0.40%。
Si:硅是常用的脱氧剂,在合金钢中能提高钢的固溶体的强度,并显著地提高钢的弹性极限、屈服极限和屈强比,但是加入大量的硅会降低钢的韧性,为此,控制硅元素的成分范围为0.15%~0.40%。
Mn:锰具有脱氧作用,对铁素体及奥氏体具有较强的固溶强化作用,可弥补因碳含量降低而损失的屈服强度。但锰含量过高时,会造成钢的韧性降低,也增加管坯的中心偏析倾向,影响钢的性能均匀性,一般油井管锰的含量为1.20%~1.50%。
Ti:钛是强碳、氮化物形成元素,钛能和N、C结合形成稳定的氮化物、碳化物,阻止奥氏体晶粒的长大,从而细化晶粒,提高钢的强度和韧性。含钛量过低不能发挥其应起到的作用,过多的钛含量易形成粗大的Ti(C,N)夹杂物,对钢的韧性起到破坏作用,合适的范围是0.010%~0.040%。
Al:铝是常用脱氧剂,具有细化晶粒和提高钢的抗氧化性能作用,含量较高会降低钢的强塑性,应严格控制在:0.020%~0.050%。
N:氮在钢中是以氮化物的形式存在,氮含量过高将恶化钢的塑性和冲击韧性,而少量的氮化物能起到细化晶粒的作用,控制其含量≤0.012%。
本发明的有益效果是:合金冶炼操作简便,生产成本较低;采用合理的管坯加热、热轧生产工艺,钢管室温组织为铁素体和珠光体组织,晶粒细小均匀,晶粒度达到7.5级以上,TN第二相析出物分布均匀、细小,产品性能完全满足API 5CT标准J55和K55钢级的要求,且冲击韧性在室温横向Akv时达到50J以上。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步的描述。
本发明的一种用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,该油井管的成分重量百分比为,C:0.30%~0.40%、Si:0.15%~0.40%、Mn:1.20%~1.50%、P:≤0.015%、S:≤0.008%、Ni:≤0.20%、Cr:≤0.15%、Mo:≤0.10%、Cu:≤0.20%、Al:0.020%~0.050%、V:≤0.03%、Nb:≤0.15%、Ti:0.010%~0.040%、N:≤0.012%,其余为Fe及不可避免的杂质元素,该方法包括:电炉冶炼、管坯连铸、热轧成型、定减径轧制、冷却成型,所述电炉冶炼后进行LF炉精炼,所述LF炉精炼工序添加钛丝、调整合金元素含量;所述热轧成型包括钢坯在环形炉预热段、加热段、均热段,所述预热段包括温度为900℃~1150℃的预热Ⅰ区、温度为1150℃~1240℃的预热Ⅱ区,所述加热段包括温度为1240℃~1290℃的加热Ⅰ区、温度为1250℃~1300℃的加热Ⅱ区,所述均热段包括温度为1240℃~1290℃的均热Ⅰ区、温度为1240℃~1290℃的均热Ⅱ区段。
所述定减径轧制时的热定径定径出口温度为830℃~900℃。
所述管坯连铸是钢坯在环形炉中加热到1240℃~1290℃,1150℃~1210℃通过两辊斜轧穿孔机穿成毛管,再经过5机架限动芯棒连轧机轧制成荒管,连轧温度1050℃~1160℃。
所述冷却为冷床风机吹风冷却方式。
C:碳是碳化物形成元素,通过固溶强化和析出强化的作用提高钢的强度,随钢中含碳量增加,屈服强度和抗拉强度升高,但塑性和冲击性降低。根据API 5CT标准要求和K55钢级油井管试验结果,本发明确定钢的化学成分中碳含量为0.30%~0.40%。
Si:硅是常用的脱氧剂,在合金钢中能提高钢的固溶体的强度,并显著地提高钢的弹性极限、屈服极限和屈强比,但是加入大量的硅会降低钢的韧性,为此,控制硅元素的成分范围为0.15%~0.40%。
Mn:锰具有脱氧作用,对铁素体及奥氏体具有较强的固溶强化作用,可弥补因碳含量降低而损失的屈服强度。但锰含量过高时,会造成钢的韧性降低,也增加管坯的中心偏析倾向,影响钢的性能均匀性,一般油井管锰的含量为1.20%~1.50%。
Ti:钛是强碳、氮化物形成元素,钛能和N、C结合形成稳定的氮化物、碳化物,阻止奥氏体晶粒的长大,从而细化晶粒,提高钢的强度和韧性。含钛量过低不能发挥其应起到的作用,过多的钛含量易形成粗大的Ti(C,N)夹杂物,对钢的韧性起到破坏作用,合适的范围是0.010%~0.040%。
Al:铝是常用脱氧剂,具有细化晶粒和提高钢的抗氧化性能作用,含量较高会降低钢的强塑性,应严格控制在:0.020%~0.050%。
N:氮在钢中是以氮化物的形式存在,氮含量过高将恶化钢的塑性和冲击韧性,而少量的氮化物能起到细化晶粒的作用,控制其含量≤0.012%。
实施例:
热轧成型:钢坯在环形炉预热段、加热段、均热段等各段的温度控制,见表1。
表1环形炉加热圆坯各段温度
钢坯在环形炉中加热到1240℃~1290℃,1150℃~1210℃通过两辊斜轧穿孔机穿成毛管,再经过5机架限动芯棒连轧机轧制成荒管,连轧温度1050℃~1160℃,然后采用14机架定减径机热定径,定径出口温度830℃~900℃,上大冷床进行风机吹风空冷,锯切,矫直,探伤。
管的加工:钢管分切,管端螺纹加工,钢管进行水压试验,接箍拧接,通径,测长称重,喷标,涂漆、入库
本发明实施例钢的化学成分见表2,加热、轧制工艺见表3,力学性能见4。
表2本发明实施例钢的化学成分(wt,%)
实施例 | C | Si | Mn | P | S | Ni | Cr | Mo | Cu | Al | V | Ti | N |
1 | 0.38 | 0.26 | 1.45 | 0.015 | 0.005 | 0.03 | 0.03 | 0.03 | 0.07 | 0.024 | 0.01 | 0.024 | 0.0091 |
2 | 0.35 | 0.25 | 1.40 | 0.014 | 0.007 | 0.03 | 0.06 | 0.04 | 0.06 | 0.034 | 0.01 | 0.017 | 0.0078 |
3 | 0.33 | 0.25 | 1.34 | 0.017 | 0.005 | 0.03 | 0.06 | 0.04 | 0.06 | 0.022 | 0.01 | 0.013 | 0.0085 |
表3本发明实施例钢的加热、轧制工艺
实施例 | 环形炉加热温度,℃ | 穿孔开轧温度,℃ | 连轧开轧温度,℃ | 定径终轧温度,℃ |
1 | 1290 | 1208 | 1113 | 873 |
2 | 1270 | 1194 | 1105 | 851 |
3 | 1250 | 1181 | 1087 | 837 |
表4本发明实施例钢的力学性能
由表5可见,本发明的成分设计和轧制工艺生产出的石油套管,能满足API 5CT标准SR16的补充要求。
Claims (4)
1.一种用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,其特征在于:该油井管的成分重量百分比为,C:0.30%~0.40%、Si:0.15%~0.40%、Mn:1.20%~1.50%、P:≤0.015%、S:≤0.008%、Ni:≤0.20%、Cr:≤0.15%、Mo:≤0.10%、Cu:≤0.20%、Al:0.020%~0.050%、V:≤0.03%、Nb:≤0.15%、Ti:0.010%~0.040%、N:≤0.012%,其余为Fe及不可避免的杂质元素,该方法包括:电炉冶炼、管坯连铸、热轧成型、定减径轧制、冷却成型,所述电炉冶炼后进行LF炉精炼,所述LF炉精炼工序添加钛丝、调整合金元素含量;所述热轧成型包括钢坯在环形炉预热段、加热段、均热段,所述预热段包括温度为900℃~1150℃的预热Ⅰ区、温度为1150℃~1240℃的预热Ⅱ区,所述加热段包括温度为1240℃~1290℃的加热Ⅰ区、温度为1250℃~1300℃的加热Ⅱ区,所述均热段包括温度为1240℃~1290℃的均热Ⅰ区、温度为1240℃~1290℃的均热Ⅱ区段。
2.根据权利要求1所述的用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,其特征在于:所述定减径轧制时的热定径定径出口温度为830℃~900℃。
3.根据权利要求1所述的用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,其特征在于:所述管坯连铸是钢坯在环形炉中加热到1240℃~1290℃,1150℃~1210℃通过两辊斜轧穿孔机穿成毛管,再经过5机架限动芯棒连轧机轧制成荒管,连轧温度1050℃~1160℃。
4.根据权利要求1所述的用微钛处理合金钢提高J K55钢级油井管冲击功的方法,其特征在于:所述冷却为冷床风机吹风冷却方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911071650.4A CN110735091A (zh) | 2019-11-05 | 2019-11-05 | 用微钛处理合金钢提高j k55钢级油井管冲击功的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911071650.4A CN110735091A (zh) | 2019-11-05 | 2019-11-05 | 用微钛处理合金钢提高j k55钢级油井管冲击功的方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110735091A true CN110735091A (zh) | 2020-01-31 |
Family
ID=69272208
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911071650.4A Pending CN110735091A (zh) | 2019-11-05 | 2019-11-05 | 用微钛处理合金钢提高j k55钢级油井管冲击功的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110735091A (zh) |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102330018A (zh) * | 2011-05-31 | 2012-01-25 | 黑龙江建龙钢铁有限公司 | 一种厚壁石油套管接箍料用无缝钢管及其生产方法 |
CN102828121A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种k55级高频电阻焊石油套管钢及其制造方法 |
CN102912230A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-02-06 | 鞍钢股份有限公司 | 690MPa级电阻焊石油套管及其制造方法 |
CN104190740A (zh) * | 2014-07-15 | 2014-12-10 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 热轧无缝钢管管坯的生产方法 |
CN105603313A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比石油套管用钢及制造方法和套管的生产方法 |
CN106480374A (zh) * | 2015-08-31 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐寒管线用高韧性低屈强比热轧厚板及其生产方法 |
CN107557661A (zh) * | 2016-06-30 | 2018-01-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型具有耐腐蚀性能j55无缝管及其制造方法 |
US20180298475A1 (en) * | 2015-12-21 | 2018-10-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | As-rolled type k55 electric resistance welded oil well pipe and hot-rolled steel sheet |
-
2019
- 2019-11-05 CN CN201911071650.4A patent/CN110735091A/zh active Pending
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102330018A (zh) * | 2011-05-31 | 2012-01-25 | 黑龙江建龙钢铁有限公司 | 一种厚壁石油套管接箍料用无缝钢管及其生产方法 |
CN102828121A (zh) * | 2011-06-14 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种k55级高频电阻焊石油套管钢及其制造方法 |
CN102912230A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-02-06 | 鞍钢股份有限公司 | 690MPa级电阻焊石油套管及其制造方法 |
CN104190740A (zh) * | 2014-07-15 | 2014-12-10 | 攀钢集团成都钢钒有限公司 | 热轧无缝钢管管坯的生产方法 |
CN106480374A (zh) * | 2015-08-31 | 2017-03-08 | 鞍钢股份有限公司 | 一种耐寒管线用高韧性低屈强比热轧厚板及其生产方法 |
US20180298475A1 (en) * | 2015-12-21 | 2018-10-18 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | As-rolled type k55 electric resistance welded oil well pipe and hot-rolled steel sheet |
CN105603313A (zh) * | 2016-01-25 | 2016-05-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比石油套管用钢及制造方法和套管的生产方法 |
CN107557661A (zh) * | 2016-06-30 | 2018-01-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型具有耐腐蚀性能j55无缝管及其制造方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
江永进等: "控制轧制在石油套管生产中的应用", 《钢管技术》 * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5880787B2 (ja) | 低合金油井用鋼管及びその製造方法 | |
CN111321345B (zh) | 一种调质型高品质连续管及其制造方法 | |
WO2013133076A1 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼材の製造方法 | |
CN111748727B (zh) | 一种可焊性优良的超高强无缝钢管及其制造方法 | |
CN101845586A (zh) | 一种石油套管用钢、电阻焊石油套管及其制造方法 | |
CN106676387A (zh) | X120高钢级管线钢及其制备方法 | |
JP2007196237A (ja) | 機械構造部品用継目無鋼管の製造方法 | |
CN100507050C (zh) | 一种低屈强比直缝焊石油套管用钢的制造方法 | |
JP3785828B2 (ja) | 鋼管の絞り圧延方法 | |
CN115838904A (zh) | 850MPa级高强度高韧性无缝钢管的制造方法 | |
CN115725893B (zh) | 一种1300MPa级工程机械用超高强钢及其生产方法 | |
CN110735091A (zh) | 用微钛处理合金钢提高j k55钢级油井管冲击功的方法 | |
CN114277307B (zh) | 一种1100MPa级工程机械用高强钢及其生产方法 | |
CN114277306B (zh) | 一种1000MPa级工程机械用高强钢及其生产方法 | |
EP4130327A1 (en) | High-strength anti-collapse oil casing and manufacturing method therefor | |
CN110885949A (zh) | 一种一钢种多钢级油井管用无缝钢管及其制备方法 | |
CN110951953A (zh) | 一种hrb500e钢筋及其钒氮微合金化工艺 | |
JP3214351B2 (ja) | 高温強度に優れたCr−Mo系継目無鋼管の製造方法 | |
JPH07102321A (ja) | 抗張力800MPa以上を有する非熱処理型電縫油井管の製造方法 | |
JP3214350B2 (ja) | 高温強度に優れたCr−Mo系継目無鋼管の製造方法 | |
JP3896647B2 (ja) | 加工性に優れた高強度鋼管の製造方法 | |
CN102373368A (zh) | 一种石油套管用钢及其制造方法 | |
JP2003013139A (ja) | 二次加工性に優れた高炭素継目無鋼管の製造方法 | |
CN115852260B (zh) | 一种无缝钢管及其制备方法 | |
CN114318120B (zh) | 一种800MPa级工程机械用高强钢及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20200131 |
|
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |