CN110543736B - 一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法 - Google Patents

一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110543736B
CN110543736B CN201910853503.6A CN201910853503A CN110543736B CN 110543736 B CN110543736 B CN 110543736B CN 201910853503 A CN201910853503 A CN 201910853503A CN 110543736 B CN110543736 B CN 110543736B
Authority
CN
China
Prior art keywords
impedance
harmonic
calculating
filter
ith
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201910853503.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN110543736A (zh
Inventor
辛清明
郭龙
赵晓斌
邹常跃
李岩
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
China South Power Grid International Co ltd
China Southern Power Grid Co Ltd
Original Assignee
China South Power Grid International Co ltd
China Southern Power Grid Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by China South Power Grid International Co ltd, China Southern Power Grid Co Ltd filed Critical China South Power Grid International Co ltd
Priority to CN201910853503.6A priority Critical patent/CN110543736B/zh
Publication of CN110543736A publication Critical patent/CN110543736A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN110543736B publication Critical patent/CN110543736B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
    • Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics

Landscapes

  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)

Abstract

本申请一种交流滤波器性能和稳态定值的计算方法，基于多边形谐波阻抗提出了针对多边形阻抗的计算方法，根据对***阻抗和交流滤波器阻抗的串并联关系的分析提出了具体的计算公式，对多边形的每条边采用计算公式单独计算，能直接求取各次谐波最大并联阻抗和最小串联阻抗，弥补了现有技术没有基于多边形谐波阻抗交流滤波器性能和稳态定值参数计算方法的空白，提高交流滤波器的设计效率；本申请采用多边形描述谐波阻抗，描述的谐波阻抗范围比传统的扇形图或圆形图更小，降低交流滤波器和***谐振的概率以获得更经济的设计方案。

Description

一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法
技术领域
本发明涉及高压直流输电电能质量控制技术领域，具体涉及一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法。
背景技术
交流滤波器被广泛应用于高压直流输电用于补偿无功功率和抑制交流侧谐波，需要满足不同工况下的无功功率补偿要求和交流侧谐波性能，因此对交流滤波器的参数需要有一个确定的计算方法。当技术人员确定了交流滤波器的基础参数后还要考虑交流滤波器阻抗与***阻抗的谐振是否满足***的滤波要求，这就需要对交流滤波器的性能和定值进行计算。
计算交流滤波器的性能和定值需要计算多次谐波，不同的谐波次数都对应存在一个***谐波阻抗边界且各个边界特性均不相同，需要分别计算各次谐波引起的母线电压扰动和滤波器定值。现有技术常把一个***简化，用阻抗平面描述***的谐波阻抗，低次谐波阻抗采用扇形图描述，高次谐波阻抗则采用阻抗圆描述，通过简化计算得到一个阻抗包络线圆或扇形的图作为交流滤波器的设计依据，给出最大谐波阻抗的最大变化范围，这种计算方法的弊端在于扇形图或圆形图所描述的阻抗区域较大，通常会放大实际谐波阻抗的区域范围，导致在计算时增大了谐振和定值的设计值，从而增加滤波器的设备投入成本。
目前高压直流输电的交流滤波器设计常采用谐波阻抗分区的计算方法来确定交流滤波器的性能和稳态定值，根据不同***的运行方式和传输功率把谐波阻抗拆分成更小的多个阻抗扇形或圆形进行多次计算，但是计算量较大，计算效率低。
1999年Cigre Working Group 14.30给出的研究报告中《Guide to thespecification and design evaluation of AC filters for HVDC system》提出了用多边形描述谐波阻抗，并提出要根据不同次谐波的阻抗特点采用不同的多边形表达，以避免扇形或圆形的阻抗表达把实际阻抗范围扩大的风险，但是在这份研究报告中并没有给出多边形谐波阻抗的构建原则和基于多边形谐波阻抗的交流滤波器性能和稳态定值的计算方法。
发明内容
基于此，本发明旨在提供一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法，针对不同次的谐波，利用多边形各边的阻抗表达式分别计算各边的最大并联谐振点和最小串联谐振点，取各边最大并联谐振点中的最大值和各边最小串联谐振点中的最小值作为性能参数，以此计算交流滤波器的电压应力和电流应力，综合电压应力和电流应力作为交流滤波器的稳态定值。
本发明一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法，包括性能参数计算和稳态定值计算，
性能参数计算包括：
获取n次谐波的多边形阻抗边界，并测得n次谐波的谐波电流In和背景谐波电压Un；
根据n次谐波的多边形阻抗边界的分布情况，获得多边形中第i条边的直线表达式和第i条边的等效电阻变化范围，其中i＝1，2…m，m为n次谐波的多边形阻抗的边数；
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生并联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***并联阻抗，取其中的最大值作为n次谐波的第i条边的最大并联阻抗
Figure BDA0002197601090000021
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生串联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***串联阻抗，取其中的最小值作为n次谐波的第i条边的最小串联阻抗
Figure BDA0002197601090000022
求取n次谐波的多边形谐波阻抗中各边的最大并联阻抗
Figure BDA0002197601090000023
中的最大值记为n次谐波的最大并联阻抗Zn max，各边最小串联阻抗/>
Figure BDA0002197601090000024
中的最小值记为n次谐波的最小串联阻抗Zn min，计算n次谐波对应的***母线电压畸变率Dn。
优选地，前述的稳态定值计算包括：
利用n次谐波的谐波电流In和n次谐波的最大并联阻抗Zn max计算交流滤波器的电流应力Ifcn，利用背景谐波电压Un和n次谐波的最小串联阻抗Zn min计算交流滤波器的电压应力Ifvn，计算电流应力Ifcn和电压应力Ifvn的加权值Ifn。
优选地，前述的性能参数计算还包括：
获得***阻抗表达式Zs＝Rs+jXs和计划投入使用的交流滤波器的阻抗表达式Zf＝Rf+jXf，其中Rs表示***等效电阻，Xs表示***等效电抗，Rf表示交流滤波器的等效电阻，Xf表示交流滤波器的等效电抗。
优选地，获得多边形中第i条边的直线表达式和第i条边的等效电阻变化范围包括：
令第i条边的直线表达式为
Figure BDA0002197601090000031
其中/>
Figure BDA0002197601090000032
Figure BDA0002197601090000033
和/>
Figure BDA0002197601090000034
表示Rs和/>
Figure BDA0002197601090000035
的相关系数，/>
Figure BDA0002197601090000036
表示第i条边的最小等效电阻，/>
Figure BDA0002197601090000037
表示第i条边的最大等效电阻。
优选地，计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生并联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***并联阻抗，取其中的最大值作为n次谐波的第i条边的最大并联阻抗
Figure BDA0002197601090000038
包括：
第i条边的***并联阻抗利用公式
Figure BDA0002197601090000039
计算，其中有
Figure BDA00021976010900000310
求取该式的极值点/>
Figure BDA00021976010900000311
当极值点/>
Figure BDA00021976010900000312
位于/>
Figure BDA00021976010900000313
和/>
Figure BDA00021976010900000314
之间时计算其对应的***并联阻抗，并计算边界点/>
Figure BDA00021976010900000315
和/>
Figure BDA00021976010900000316
对应的***并联阻抗，取极值点和边界点对应的***并联阻抗中的最大值记为/>
Figure BDA00021976010900000317
优选地，计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生串联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***串联阻抗，取其中的最小值作为n次谐波的第i条边的最小串联阻抗
Figure BDA00021976010900000318
包括：
第i条边的***串联阻抗利用公式
Figure BDA00021976010900000319
计算，其中有
Figure BDA00021976010900000320
求取该式的极值点/>
Figure BDA0002197601090000041
当极值点/>
Figure BDA0002197601090000042
位于/>
Figure BDA0002197601090000043
和/>
Figure BDA0002197601090000044
之间时计算其对应的***串联阻抗，并计算边界点/>
Figure BDA0002197601090000045
和/>
Figure BDA0002197601090000046
对应的***串联阻抗，取极值点和边界点对应的***串联阻抗中的最小值记为/>
Figure BDA0002197601090000047
优选地，计算n次谐波对应的***母线电压畸变率Dn包括：
利用如下公式计算
Figure BDA0002197601090000048
其中U1表示***的额定电压。
优选地，利用n次谐波的谐波电流In和n次谐波的最大并联阻抗Zn max计算交流滤波器的电流应力Ifcn进一步包括：
利用公式
Figure BDA0002197601090000049
计算n次谐波的谐波电流产生的流入交流滤波器的电流，记为交流滤波器的电流应力Ifcn。
优选地，利用背景谐波电压Un和n次谐波的最小串联阻抗Zn min计算交流滤波器的电压应力Ifvn进一步包括：
利用公式
Figure BDA00021976010900000410
计算n次谐波的背景谐波电压产生的流入交流滤波器的电流，记为交流滤波器的电压应力Ifvn。
优选地，计算电流应力Ifcn和电压应力Ifvn的加权值Ifn包括：
利用公式
Figure BDA00021976010900000411
计算电流应力和电压应力的加权值，其中k表示加权系数，取值与谐波次数有关。
优选地，为了减小滤波器的设计难度和提高设计效率，多边形的边数m的取值范围为4≤m≤8。
从以上技术方案可以看出，本发明具有以下优点：
本发明提出了交流滤波器性能和稳态定值的计算方法，相比较于传统的基于扇形或阻抗圆的计算方法，本发明的计算方法是基于多边形谐波阻抗，根据对***阻抗和交流滤波器阻抗的串并联关系的分析提出了具体的计算公式，能直接求取最大并联阻抗和最小串联阻抗，弥补了现有技术没有基于多边形谐波阻抗交流滤波器性能和稳态定值参数计算方法的空白，提高交流滤波器的设计效率；本发明采用多边形描述谐波阻抗，描述的谐波阻抗范围比传统的扇形图或圆形图更小，降低交流滤波器和***谐振的概率以获得更经济的设计方案。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据提供的附图获得其他的附图。
图1本发明一种实施例中提供的交流滤波器性能和稳态定值计算方法的实施流程图；
图2本发明一种实施例中计算n次谐波最大并联谐振阻抗Zn max的流程图；
图3本发明一种实施例中计算n次谐波最小串联谐振阻抗Zn min的流程图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
请参考图1，本实施例提供一种基于多边形谐波阻抗的交流滤波器性能和稳态定值的计算方法，本实施例计算2-60次谐波。
获取n次谐波的多边形阻抗边界，并测得n次谐波的谐波电流In和背景谐波电压Un，其中2≤n≤60。
根据n次谐波的多边形阻抗边界的分布情况，获得多边形中第i条边的直线表达式和第i条边的等效电阻变化范围，其中i＝1，2…m，m为n次谐波的多边形阻抗的边数，本实施例中m取6，
本实施例中第i条边的直线表达式设为
Figure BDA0002197601090000051
其中
Figure BDA0002197601090000061
Figure BDA0002197601090000062
和/>
Figure BDA0002197601090000063
表示Rs和/>
Figure BDA0002197601090000064
的相关系数，/>
Figure BDA0002197601090000065
表示第i条边的最小等效电阻，/>
Figure BDA0002197601090000066
表示第i条边的最大等效电阻。
另外还需获得***阻抗表达式Zs＝Rs+jXs和计划投入使用的交流滤波器的阻抗表达式Zf＝Rf+jXf，其中Rs表示***等效电阻，Xs表示***等效电抗，Rf表示交流滤波器的等效电阻，Xf表示交流滤波器的等效电抗。
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生并联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***并联阻抗，取其中的最大值作为n次谐波的第i条边的最大并联阻抗
Figure BDA0002197601090000067
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生串联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***串联阻抗，取其中的最小值作为n次谐波的第i条边的最小串联阻抗
Figure BDA0002197601090000068
求取n次谐波的多边形谐波阻抗中各边的最大并联阻抗
Figure BDA0002197601090000069
中的最大值记为n次谐波的最大并联阻抗Zn max，各边最小串联阻抗/>
Figure BDA00021976010900000610
中的最小值记为n次谐波的最小串联阻抗Zn min，计算n次谐波对应的***母线电压畸变率Dn。
稳态定值计算包括：
利用n次谐波的谐波电流In和n次谐波的最大并联阻抗Zn max计算交流滤波器的电流应力Ifcn，利用背景谐波电压Un和n次谐波的最小串联阻抗Zn min计算交流滤波器的电压应力Ifvn，计算电流应力Ifcn和电压应力Ifvn的加权值Ifn。
对于2-60次谐波分别实施上述步骤。
其中计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生并联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***并联阻抗，取其中的最大值作为n次谐波的第i条边的最大并联阻抗
Figure BDA00021976010900000611
具体为：
第i条边的***并联阻抗利用公式
Figure BDA00021976010900000612
计算，其中有
Figure BDA00021976010900000613
求取该式的极值点/>
Figure BDA00021976010900000614
令：
Figure BDA0002197601090000071
为确定式f2(Rs)的极值，可对其求导：
Figure BDA0002197601090000072
则当AC＝0时，存在一个极值点；
当AC≠0时，最多可存在两个极值点：
当极值点
Figure BDA0002197601090000073
位于/>
Figure BDA0002197601090000074
和/>
Figure BDA0002197601090000075
之间时计算其对应的***并联阻抗，否则舍弃该极值点，并计算边界点/>
Figure BDA0002197601090000076
和/>
Figure BDA0002197601090000077
对应的***并联阻抗，取极值点和边界点对应的***并联阻抗中的最大值记为/>
Figure BDA0002197601090000078
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生串联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***串联阻抗，取其中的最小值作为n次谐波的第i条边的最小串联阻抗
Figure BDA0002197601090000079
具体为：
第i条边的***串联阻抗利用公式
Figure BDA00021976010900000710
计算，其中有
Figure BDA00021976010900000711
求取该式的极值点/>
Figure BDA00021976010900000712
根据并联阻抗的推导，则有
Figure BDA00021976010900000713
g2(Rs)最多存在一个极值点，
当极值点
Figure BDA00021976010900000714
位于/>
Figure BDA00021976010900000715
和/>
Figure BDA00021976010900000716
之间时计算其对应的***串联阻抗，否则舍弃该极值点，并计算边界点/>
Figure BDA0002197601090000081
和/>
Figure BDA0002197601090000082
对应的***串联阻抗，取极值点和边界点对应的***串联阻抗中的最小值记为/>
Figure BDA0002197601090000083
计算n次谐波对应的***母线电压畸变率Dn：
Figure BDA0002197601090000084
其中U1表示***的额定电压。
利用公式
Figure BDA0002197601090000085
计算n次谐波的谐波电流产生的流入交流滤波器的电流，记为交流滤波器的电流应力Ifcn。
利用公式
Figure BDA0002197601090000086
计算n次谐波的背景谐波电压产生的流入交流滤波器的电流，记为交流滤波器的电压应力Ifvn。
利用公式
Figure BDA0002197601090000087
计算电流应力和电压应力的加权值，其中k表示加权系数，取值与谐波次数有关。
以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的技术人员应当理解：其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明实施例技术方案的精神和范围。

Claims (7)

1.一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，包括：
获取n次谐波的多边形阻抗边界，并测得n次谐波的谐波电流In和背景谐波电压Un；
根据n次谐波的多边形阻抗边界的分布情况，获得多边形中第i条边的直线表达式和第i条边的等效电阻变化范围，其中i＝1，2…m，m为n次谐波的多边形阻抗的边数；
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生并联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***并联阻抗，取其中的最大值作为n次谐波的第i条边的最大并联阻抗
Figure FDA0004023170460000011
计算与n次谐波的第i条边对应的阻抗发生串联谐振时等效电阻临界点和等效电阻边界点对应的***串联阻抗，取其中的最小值作为n次谐波的第i条边的最小串联阻抗
Figure FDA0004023170460000012
获得***阻抗表达式Zs＝Rs+jXs和计划投入使用的交流滤波器的阻抗表达式Zf＝Rf+jXf，其中Rs表示***等效电阻，Xs表示***等效电抗，Rf表示交流滤波器的等效电阻，Xf表示交流滤波器的等效电抗；
所述第i条边的最大并联阻抗
Figure FDA0004023170460000013
如下计算：
第i条边的***并联阻抗利用公式
Figure FDA0004023170460000014
计算，其中有
Figure FDA0004023170460000015
求取该式的极值点
Figure FDA0004023170460000016
当极值点
Figure FDA0004023170460000017
位于
Figure FDA0004023170460000018
和
Figure FDA0004023170460000019
之间时计算所述极值点
Figure FDA00040231704600000110
对应的***并联阻抗，并计算边界点
Figure FDA00040231704600000111
和
Figure FDA00040231704600000112
对应的***并联阻抗，取所述极值点
Figure FDA00040231704600000113
和所述边界点
Figure FDA00040231704600000114
和
Figure FDA00040231704600000115
对应的***并联阻抗中的最大值记为
Figure FDA00040231704600000116
所述第i条边的最小串联阻抗
Figure FDA00040231704600000117
如下计算：
第i条边的***串联阻抗利用公式
Figure FDA00040231704600000118
计算，其中有
Figure FDA00040231704600000119
求取该式的极值点
Figure FDA00040231704600000120
当极值点
Figure FDA00040231704600000121
位于
Figure FDA00040231704600000122
和
Figure FDA00040231704600000123
之间时计算所述极值点
Figure FDA0004023170460000021
对应的***串联阻抗，并计算边界点
Figure FDA0004023170460000022
和
Figure FDA0004023170460000023
对应的***串联阻抗，取所述极值点
Figure FDA0004023170460000024
和所述边界点
Figure FDA0004023170460000025
和
Figure FDA0004023170460000026
对应的***串联阻抗中的最小值记为
Figure FDA0004023170460000027
求取n次谐波的多边形谐波阻抗中各边的最大并联阻抗
Figure FDA0004023170460000028
中的最大值记为n次谐波的最大并联阻抗Znmax，各边最小串联阻抗
Figure FDA0004023170460000029
中的最小值记为n次谐波的最小串联阻抗Znmin，计算n次谐波对应的***母线电压畸变率Dn。
2.根据权利要求1所述的交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，所述计算方法还包括：
利用n次谐波的谐波电流In和n次谐波的最大并联阻抗Znmax计算交流滤波器的电流应力Ifcn，利用背景谐波电压Un和n次谐波的最小串联阻抗Znmin计算交流滤波器的电压应力Ifvn，计算所述电流应力Ifcn和所述电压应力Ifvn的加权值Ifn。
3.根据权利要求1所述的交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，所述获得多边形中第i条边的直线表达式和第i条边的等效电阻变化范围包括：
令第i条边的直线表达式为
Figure FDA00040231704600000210
其中
Figure FDA00040231704600000211
和
Figure FDA00040231704600000212
表示Rs和
Figure FDA00040231704600000213
的相关系数，
Figure FDA00040231704600000214
表示第i条边的最小等效电阻，
Figure FDA00040231704600000215
表示第i条边的最大等效电阻。
4.根据权利要求1所述的交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，所述计算n次谐波对应的***母线电压畸变率Dn包括：
利用如下公式计算
Figure FDA00040231704600000216
其中U1表示***的额定电压。
5.根据权利要求2所述的交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，所述利用n次谐波的谐波电流In和n次谐波的最大并联阻抗Znmax计算交流滤波器的电流应力Ifcn进一步包括：
利用公式
Figure FDA00040231704600000217
计算n次谐波的谐波电流产生的流入交流滤波器的电流，记为所述交流滤波器的电流应力Ifcn。
6.根据权利要求2所述的交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，利用背景谐波电压Un和n次谐波的最小串联阻抗Znmin计算交流滤波器的电压应力Ifvn进一步包括：
利用公式
Figure FDA0004023170460000031
计算n次谐波的背景谐波电压产生的流入交流滤波器的电流，记为所述交流滤波器的电压应力Ifvn。
7.根据权利要求2所述的交流滤波器性能和稳态定值计算方法，其特征在于，所述计算所述电流应力Ifcn和所述电压应力Ifvn的加权值Ifn包括：
利用公式
Figure FDA0004023170460000032
计算所述电流应力和所述电压应力的加权值，其中k表示加权系数。
CN201910853503.6A 2019-09-10 2019-09-10 一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法 Active CN110543736B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910853503.6A CN110543736B (zh) 2019-09-10 2019-09-10 一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910853503.6A CN110543736B (zh) 2019-09-10 2019-09-10 一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN110543736A CN110543736A (zh) 2019-12-06
CN110543736B true CN110543736B (zh) 2023-03-24

Family

ID=68713257

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910853503.6A Active CN110543736B (zh) 2019-09-10 2019-09-10 一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110543736B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111913039B (zh) * 2020-08-19 2022-03-01 南方电网科学研究院有限责任公司 交流滤波器的背景谐波电压计算方法和装置

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4849310B2 (ja) * 2005-10-28 2012-01-11 富士電機株式会社 交流交流電力変換器の制御装置
CN103544378A (zh) * 2013-09-28 2014-01-29 南方电网科学研究院有限责任公司 一种直流输电用交流***谐波阻抗计算方法
US9973003B2 (en) * 2014-10-30 2018-05-15 Lsis Co., Ltd. Multiple-tuned filter design method for HVDC system
CN106528950B (zh) * 2016-10-18 2019-05-28 国网浙江省电力公司电力科学研究院 一种交流滤波器等效建模方法
CN107658877B (zh) * 2017-09-07 2019-06-28 南方电网科学研究院有限责任公司 一种多调谐交流滤波器的阻尼电阻的优化设计方法
CN107425536A (zh) * 2017-09-26 2017-12-01 广东电网有限责任公司电力科学研究院 直流线路入口端谐波阻抗等效模型、计算及频率分析方法
CN107872047A (zh) * 2017-12-14 2018-04-03 国网湖北省电力有限公司 一种基于多边形阻抗特性的继电保护定值校验方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN110543736A (zh) 2019-12-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105427186B (zh) 一种基于改进等值电阻法的配电网线损计算方法
WO2015161651A1 (zh) 电力电缆接地电流的自适应监测方法
CN109787498A (zh) 全功率因数范围三电平变流器中点平衡控制方法及***
CN109038604B (zh) 一种statcom接入受端弱交流***的分析方法
CN109301844B (zh) 一种基于电网***的水电机组调速器pid参数优化方法与装置
CN110543736B (zh) 一种交流滤波器性能和稳态定值计算方法
CN108092322B (zh) 一种基于调频市场环境的agc控制方法
CN115065053B (zh) 基于源荷等效导纳的台区谐波责任定性评估方法及***
CN110061521B (zh) 一种考虑频率累积作用的最大风电渗透率快速评估方法
CN107257130B (zh) 基于区域量测解耦的低压配电网损耗计算方法
JP6032486B2 (ja) 電力管理システム、電力管理方法
CN105911341A (zh) 一种谐波无功功率的测量方法
CN108708823A (zh) 风力发电机组的最优增益参数在线优化方法与***
CN109301842B (zh) 一种基于负阻尼贡献的风电场次同步振荡切除方法
JP6372690B2 (ja) 電力管理システム及び電力管理方法
CN117458534A (zh) 一种新型液流储能调峰调频方法及装置
CN107332247B (zh) 一种高压电容器组桥臂均衡调整方法
CN110687447A (zh) 一种定子铁芯松动的诊断方法、装置、存储介质及设备
CN113725908B (zh) 一种基于变流器极限传输功率的并网静态稳定性评估方法
CN109038580A (zh) 一种解决负载突变引起滑动dft异常而导致APF故障的方法
CN110336283B (zh) 换流站交流滤波器组对电网谐波影响的分析方法及***
Goli et al. Optimal allocation of series and multiple PV-integrated shunt compensators to minimise power loss and under-voltage nodes of radial distribution networks
CN116316708B (zh) 一种柔性直流电网自适应控制方法、装置及***
CN109193671A (zh) 一种含高密度光伏配电网电压异常补偿方法
CN113067333B (zh) 电力***设备过载控制措施的聚合方法、***及存储介质

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant