CN110532729A - 用于三辊轧机装置上的钛合金毛坯无缩孔轧制方法 - Google Patents
用于三辊轧机装置上的钛合金毛坯无缩孔轧制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110532729A CN110532729A CN201910850943.6A CN201910850943A CN110532729A CN 110532729 A CN110532729 A CN 110532729A CN 201910850943 A CN201910850943 A CN 201910850943A CN 110532729 A CN110532729 A CN 110532729A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- blank
- shrinkage cavity
- high mill
- roll
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000003801 milling Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 44
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 18
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 17
- NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N novaluron Chemical compound C1=C(Cl)C(OC(F)(F)C(OC(F)(F)F)F)=CC=C1NC(=O)NC(=O)C1=C(F)C=CC=C1F NJPPVKZQTLUDBO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000011160 research Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 12
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 6
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 claims description 5
- 238000004088 simulation Methods 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 3
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims 1
- 230000008450 motivation Effects 0.000 claims 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 abstract description 7
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 abstract description 3
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 abstract description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 6
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000009977 dual effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
一种用于三辊轧机装置的钛合金毛坯无缩孔轧制方法，包括以下步骤：步骤1：在两台三辊轧机装置上进行实施，采用毛坯端部的半锥角、毛坯初始直径和轧制品棒材最终直径这三个因素；步骤2：借助于有限元分析计算QForm对轧制试验进行模拟；步骤3：测量轧制试验和模拟结果；步骤4：按照全因子程序和回归方程结果进行的研究；步骤5：无缩孔轧制及其在QForm中进行模拟，所述三辊轧机装置包括：机架、主电机、传动机构、底座、推杆和三个轧辊。本发明通过计算和模拟，使用两端带锥形初始毛坯形状在三辊轧机装置轧制的最终半成品棒材没有缩孔，平均减少废料3.2％，节约了轧制成本。
Description
技术领域
本发明涉及的是一种金属成形领域的技术，具体是一种用于三辊轧机装置的钛合金棒材无缩孔轧制方法。
背景技术
作为目前尖端工业的常用材料，钛材的价格非常昂贵。现有的三辊轧机装置轧制棒材，加工从轧到缩孔深度达20～30mm，因为缩孔就需要切除废料占轧制品质量6.79％，对于1000kg棒材就要切除废料60多公斤，相当于价值15000多元的TC4钛合金。到目前为止，现有技术还不能解决该问题，还没有对防止毛坯缩孔形成定量分析计算并附之实践的具体方案。
发明内容
本发明针对现有技术存在的上述不足，提出一种用于三辊轧机装置的钛合金毛坯无缩孔轧制方法，使用两端带锥形初始毛坯形状在三辊轧机装置轧制的最终棒材没有缩孔。
本发明是通过以下技术方案实现的：
本发明涉及一种用于三辊轧机装置的钛合金毛坯无缩孔轧制方法，包括以下步骤：
步骤1：在两台三辊轧机装置上进行实施，采用毛坯端部的半锥角、毛坯初始直径和轧制品棒材最终直径这三个因素；
步骤2：借助于有限元分析计算QForm对轧制试验进行模拟；
步骤3：测量轧制试验和模拟结果；
步骤4：按照全因子程序和回归方程结果进行研究；
步骤5：轧制最小缩孔及其在QForm中进行模拟。
所述的三辊轧机装置包括：机架、主电机、传动机构、底座、推杆和三个轧辊，其中：机架设置于底座上，轧辊自上而下呈三角形对称设置与机架上，推杆设置于轧辊连接三角形输入方向的中心，主电机通过传动装置与轧辊相连。
所述的三辊轧机装置进一步设有升降台。
技术效果
与现有技术相比，本发明通过计算和模拟，使用两端带锥形初始毛坯形状在三辊轧机装置轧制的最终棒材没有缩孔，平均减少废料3.2％，节约了轧制成本。
附图说明
图1为本发明三辊轧机装置轧辊结构示意图；
图中：a规格为10-30，b规格为20-40；
图2为本发明轧制前其中一种规格毛坯示意图；
直径为Ф32mm，顶端半锥角为20°；
图3为本发明计算轧制过程QForm模型；
图中：毛坯1、轧辊2、推杆3；
图4为常规毛坯轧制试验后和QForm软件模拟后毛坯端部缩孔深度图；
图5为实施例中第一次实验用的从Ф28轧到Ф18“0”缩孔毛坯尺寸示意图；
图6为实施例中用图5毛坯最终棒材轧制和模拟结果示意图；
图7为本发明从Ф28轧到Ф18“0”缩孔改进后毛坯尺寸示意图；
图8为本发明端部加工成截锥形0缩孔毛坯轧制结果示意图；
图中：a为前端，b为后端。
具体实施方式
如图3所示，为本实施例涉及的一种三辊轧机装置，包括：机架、主电机、传动机构、底座、推杆3和三个轧辊2，其中：机架设置于底座上，轧辊2自上而下呈三角形对称设置于机架上，推杆3设置于轧辊2连接三角形输入方向的中心，主电机通过传动装置与轧辊相连。
所述的三辊轧机装置进一步设有升降台，用于升降轧件并喂入轧辊。
所述的三个轧辊分别为自上而下设置的上辊、中辊和下辊，中辊的直径对轧机10-30为Ф83，对轧机20-40为Ф90；中辊直径小，以降低轧制压力，易于更换，修磨方便，容易实现控制轧辊辊型，使产品的精度比二辊式高。
所述的主电机采用交流感应电动机，通过带动飞轮减速器来传动以减小电动机的容量。
所述的推杆3采用交流电机式(220/380V)推杆，包括：驱动电机、减速齿轮、螺杆、螺母、导套、推杆、滑座、弹簧、外壳、涡轮和微动控制开关。
所述的主电机经齿轮减速后，带动一对丝杆螺母，将旋转运动变成直线运动，利用电动机正反转完成推杆动作，如通过各种杠杆、摇杆或连杆完成转动、摇动等动作。通过改变杠杆力臂长度，可以增大或加大行程。推杆材料选用经热处理后H13钢，可推动冷热毛坯。
如图1所示，为本实施例中用于三辊轧机装置的辊子主要尺寸，实施钛合金毛坯无缩孔轧制方法，其中包含以下步骤：
步骤1、在两台三辊轧机装置上进行实施，轧机规格分别为10-30和20-40，采用三个因素：毛坯端部的半锥角、毛坯初始直径和轧制品棒材最终直径。
如表1所示，在规格为10-30的三辊轧机装置上采用路线编号为3、4、7、8将初始直径为Ф45mm、Ф32mm的毛坯轧成最终直径为Ф18mm的棒材；在规格为20-40的三辊轧机装置上采用路线编号No.1、2、5、6，轧制毛坯牌号为TC4，将初始直径为Ф45mm、Ф32mm的毛坯轧制成最终直径为Ф24mm的棒材。
如图1a所示，为10-30轧辊尺寸，试验轧制角为20°，每个轧辊旋转轴相对于轧轴位移30mm，轧辊的旋转速度为180r/min。
如图1b所示，为20-40轧辊尺寸，试验轧制角为7°，进给角为18°，轧辊转速为90r/min。
轧制毛坯牌号为TC4，将初始直径为Ф45mm、Ф32mm的毛坯轧制成最终直径分别为Ф18mm的棒材。
Ф45mm、Ф32mm，具有端部半锥角α＝20°、α＝50°各半，轧制前将毛坯感应加热到1050℃。
表1 轧制路线和8个全因子试验值
步骤2、借助于有限元分析计算QForm对轧制试验进行模拟。如图3所示，在工作环境SolidWorks上建立3D轧辊模型、毛坯和顶杆，将它们组装起来并保存在模型中，打开这种格式的文件由QShape编辑后给出旋转轴轧辊的运动，建立一个轧辊和毛坯有限元的网格，数据都为shl格式；在轧制实验过程中，通过QForm给预定轧辊转速、毛坯和轧辊材料，毛坯温度参数，依据这些参数的值，摩擦因子等于5。
步骤3、测量轧制试验和模拟结果：轧制试验后，根据模拟和轧制试验结果，测量轧制品棒残留的锥体和缩孔，通过比较图4，即毛坯前端和后端突出到棒材端部外面或缩孔到内部。垂直轴正值表示轧制的锥体毛坯有向端部锥体更深处形成缩孔，在负值时端部锥体向外突出。
步骤4、按照全因子程序和回归方程结果进行的分析研究，已知毛坯与轧制品端部锥角的初始和最终直径，通过计算端部缩孔深度的方程求解。根据一批轧制品棒统计研究结果确认，轧制品棒前端和后端部缩孔深度变化范围在18～30mm，前端比后端深1～3mm，找到不同的经验公式计算前端和后端面的缩孔，具体为：
yq＝8.59-0.51D-1.59d-0.75αq+0.032Dαq+0.02dαq (1)
yh＝-55.29+1.05D+0.75d+0.38αh-0.05Dd+0.009Dαh (2)
其中：yq为前端缩孔深度，mm；yh为后端缩孔深度，mm；D为毛坯直径，mm；d为轧制品棒直径，mm；αq为毛坯前端锥角；αh为毛坯后端锥角。
如表2、3所示，为轧制后缩孔深度值与按照回归方程计算数据比较，由计算结果可得，前后端部缩孔是不同的。
表2 回归方程计算前端缩孔深度结果的误差评价
| 按照模拟计算值/mm | 按照试验结果值/mm | 结果误差/％ |
| 5.98 | 6 | 0.33 |
| -8.19 | -8 | 2.37 |
| 9.52 | 9.5 | 0.21 |
| -4.65 | -4.5 | 3.33 |
| -29.12 | -29 | 0.41 |
| -30.81 | -30.75 | 0.20 |
| -21.98 | -22 | 0.09 |
| -23.67 | -23.5 | 0.72 |
注：正值表示轧制的锥体毛坯有向端部锥体更深处形成缩孔，在负值时端部锥体向外突出。
表3 回归方程计算后端缩孔深度结果的误差评价
| 按照模拟计算值，mm | 按照试验结果值，mm | 结果误差，％ |
| -5.03 | -5 | 0.60 |
| -8.93 | -8 | 11.63 |
| 4.03 | 5 | 19.40 |
| -3.77 | -3.5 | 7.71 |
| -28.58 | -28 | 2.07 |
| -28.97 | -29 | 0.10 |
| -19.52 | -19.5 | 0.10 |
| -23.81 | -23 | 3.52 |
注：正值表示轧制的锥体毛坯有向端部锥体更深处形成缩孔，在负值时端部锥体向外突出。
步骤5、轧制最小缩孔及其在QForm中进行模拟：
根据回归方程，轧制品棒材前后端缩孔深度都为0，在端部半锥角αq、αh保证缩孔深度为0：
由计算可得：毛坯TC4钛合金管由直径Ф28mm轧制到Ф18mm，需要前顶锥角为 后锥角为如图5所示。在规格为20-40上的轧机也可以进行制造并在QForm中模拟过程，前端和后端缩孔深度图和突出锥体值如图6所示。遗憾的是，没有成功获得平的端面(图6)。
为解决该问题，经过反复摸索，将图5毛坯改成截锥形(图7)进行试制和模拟，取得成功。
两个端面只需分别车去不大于1mm即可得到完全平整端面(图8)。
从图4数据分析时明确看得出轧制试验与模拟结果差别：在轧制毛坯具有αq、αh＝20°时误差不超过10％；在αq、αh＝50°那个时候误差1.5～2倍多。造成这种偏差，全部由于在轧制时毛坯端部锥形体积偏差。在试验条件下，端部锥体作为外部区域作用，在纵向轧制条件下外部区域越大，对变形过程影响越大。对于锥体体积由Ф45毫米轧到Ф35毫米在αq、αh＝20°时比在αq、αh＝50°时大2.3倍。可以预期在αq、αh＝20°时，对外部区域影响将减小毛坯表层和内部变形程度的差，那个时候，在αq、αh＝50°时这将导致变形程度小得多。本实施例中优选采用锥角αq、αh＝20°。
获得的回归方程可计算半成品棒前端和后端缩孔深度；可以计算出“0”缩孔毛坯关键尺寸。这些毛坯可以用于规格为10-30和20-40的三辊轧机装置，并节省切除废料。
根据轧制实验统计，平均减少废料3.2％，对TC4钛合金，1吨棒材可节省1万元。在规格为10-30和20-40的三辊轧机装置上轧制试验表明，切除废料是惊人的，如下表。
表4
上述具体实施可由本领域技术人员在不背离本发明原理和宗旨的前提下以不同的方式对其进行局部调整，本发明的保护范围以权利要求书为准且不由上述具体实施所限，在其范围内的各个实现方案均受本发明之约束。
Claims (10)
1.一种用于三辊轧机装置的钛合金毛坯无缩孔轧制方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1：在两台三辊轧机装置上进行实施，采用毛坯端部的半锥角、毛坯初始直径和轧制品棒材最终直径三个因素；
步骤2：借助于有限元分析计算QForm对轧制试验进行模拟；
步骤3：测量轧制试验和模拟结果；
步骤4：按照全因子程序和回归方程结果进行的研究；
步骤5：轧制品无缩孔及其在QForm中进行模拟。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的步骤1中三辊轧机装置的规格分别为10-30和20-40，在规格为10-30的三辊轧机装置上将毛坯扎成随后路线编号为3、4、7、8，其余编号1、2、5、6使用规格为20-40的三辊轧机装置。
3.根据权利要求2所述的方法，其特征是，所述的10-30规格的三辊轧机装置，试验轧制角为20°，每个轧辊旋转轴相对于轧轴位移30mm，轧辊的旋转速度为180r/min；
所述的20-40规格的20-40三辊轧机装置，试验轧制角为7°，进给角为18°，轧辊转速为90r/min。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的轧制毛坯牌号为TC4，具有端部半锥角α＝20°，轧制前将毛坯感应加热到1050℃。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的步骤2具体为：在工作环境SolidWorks上建立3D轧辊模型、毛坯和顶杆，将它们组装起来并保存在模型中，打开这种格式的文件由QShape编辑后给出旋转轴轧辊的运动，建立一个轧辊和毛坯有限元的网格，数据都为shl格式；在轧制实验过程中，通过QForm给定轧辊转速、毛坯和轧辊材料，毛坯温度参数，依据这些参数的值，摩擦因子等于5。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的步骤3具体为：轧制试验后，根据模拟和轧制试验结果，测量轧制品棒残留的锥体和缩孔。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的步骤4中已知毛坯与轧制品端部锥角的初始和最终直径，通过计算端部缩孔深度的方程求解，具体为：
yq＝8.59-0.51D-1.59d-0.75αq+0.032Dαq+0.02dαq；
yh＝-55.29+1.05D+0.75d+0.38αh-0.05Dd+0.009Dαh；
其中：yq为前端缩孔深度，mm；yh为后端缩孔深度，mm；D为毛坯直径，mm；d为轧制品棒直径，mm；αq为毛坯前端锥角；αh为毛坯后端锥角。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的步骤5中，根据回归方程，轧制品棒材前后端缩孔深度都为0，在端部半锥角αq、αh保证缩孔深度为0，具体为：
9.根据权利要求1所述的方法，其特征是，所述的三辊轧机装置包括：机架、主电机、传动机构、底座、推杆和三个轧辊，其中：机架设置于底座上，轧辊自上而下呈三角形对称设置于机架上，推杆设置于轧辊连接三角形输入方向的中心，主电机通过传动装置与轧辊相连。
10.根据权利要求9所述的方法，其特征是，所述的三辊轧机装置进一步设有升降台。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910850943.6A CN110532729B (zh) | 2019-09-10 | 2019-09-10 | 用于三辊轧机装置上的钛合金毛坯无缩孔轧制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910850943.6A CN110532729B (zh) | 2019-09-10 | 2019-09-10 | 用于三辊轧机装置上的钛合金毛坯无缩孔轧制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN110532729A true CN110532729A (zh) | 2019-12-03 |
| CN110532729B CN110532729B (zh) | 2023-02-21 |
Family
ID=68667861
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201910850943.6A Active CN110532729B (zh) | 2019-09-10 | 2019-09-10 | 用于三辊轧机装置上的钛合金毛坯无缩孔轧制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN110532729B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111014286A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-04-17 | 西安圣泰金属材料有限公司 | 一种基于织构调控的高扭转性能钛合金丝制备方法 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101934302A (zh) * | 2010-08-11 | 2011-01-05 | 西部钛业有限责任公司 | 一种飞机发动机用无缝钛合金管材的制备方法 |
| CN102125930A (zh) * | 2010-12-27 | 2011-07-20 | 宁波大学 | 一种轴类件无料头楔横轧成形方法 |
| WO2013164847A2 (en) * | 2012-03-19 | 2013-11-07 | Indian Institute Of Technology Bombay | A method to reduce end defects in rolling of sections |
| CN103521522A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-01-22 | 北京科技大学 | 一种半轴套管的楔横轧精密成形方法 |
| CN105302995A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-02-03 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种数值模拟优化叶片辊轧模具及毛坯设计的方法 |
| CN108334712A (zh) * | 2018-02-14 | 2018-07-27 | 武汉科技大学 | 一种三辊行星轧机轧制棒材的工艺参数优化方法 |
-
2019
- 2019-09-10 CN CN201910850943.6A patent/CN110532729B/zh active Active
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101934302A (zh) * | 2010-08-11 | 2011-01-05 | 西部钛业有限责任公司 | 一种飞机发动机用无缝钛合金管材的制备方法 |
| CN102125930A (zh) * | 2010-12-27 | 2011-07-20 | 宁波大学 | 一种轴类件无料头楔横轧成形方法 |
| WO2013164847A2 (en) * | 2012-03-19 | 2013-11-07 | Indian Institute Of Technology Bombay | A method to reduce end defects in rolling of sections |
| CN103521522A (zh) * | 2013-10-14 | 2014-01-22 | 北京科技大学 | 一种半轴套管的楔横轧精密成形方法 |
| CN105302995A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-02-03 | 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 | 一种数值模拟优化叶片辊轧模具及毛坯设计的方法 |
| CN108334712A (zh) * | 2018-02-14 | 2018-07-27 | 武汉科技大学 | 一种三辊行星轧机轧制棒材的工艺参数优化方法 |
Non-Patent Citations (5)
| Title |
|---|
| SUTAO HAN等: "Study on Near-net Forming Technology for Stepped Shaft by Cross-Wedge Rolling Based on Variable Cone Angle Billets", 《MATERIALS》 * |
| 孙召瑞等: "楔横轧轧制有限元分析及无料头技术研究", 《科技创新与应用》 * |
| 崔丽华等: "铝合金连杆的楔横轧制坯优化研究", 《锻压技术》 * |
| 张晓英: "无端头凹心楔横轧件精确成形机理数值模拟", 《锻压技术》 * |
| 曾健等: "不同端部形状下工艺参数对楔横轧轧件凹心深度的影响", 《塑性工程学报》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111014286A (zh) * | 2019-12-12 | 2020-04-17 | 西安圣泰金属材料有限公司 | 一种基于织构调控的高扭转性能钛合金丝制备方法 |
| CN111014286B (zh) * | 2019-12-12 | 2022-04-26 | 西安圣泰金属材料有限公司 | 一种基于织构调控的高扭转性能钛合金丝制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN110532729B (zh) | 2023-02-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104607519B (zh) | 铝合金贮箱半球壳体成形方法 | |
| CN102176987B (zh) | 成型给定长度的管子的方法 | |
| CN102581208B (zh) | 一种汽车后桥从动螺旋锥齿轮精密热锻的方法 | |
| CN201613308U (zh) | 一种v形90°自承位弯曲回弹角度可调节模具 | |
| CN103480704B (zh) | 一种帽形件渐进折弯成形方法 | |
| CN103736850A (zh) | 六自由度控制分块式柔性型材三维拉弯模具及成型工艺 | |
| CN206951968U (zh) | 一种负角度折弯一次成型的模具 | |
| CN104056883A (zh) | 一种板料多道次渐进式折弯成形装置 | |
| CN108246951A (zh) | 金属手机壳热摆辗成形方法 | |
| CN109465368A (zh) | 一种大截面比复杂形状突变轴类铝合金锻件制坯成形方法 | |
| CN110532729A (zh) | 用于三辊轧机装置上的钛合金毛坯无缩孔轧制方法 | |
| CN206263002U (zh) | 一种微调捶打式钢筋调直机 | |
| CN205128608U (zh) | 弯曲半径可调的高频焊管成型轧辊装置 | |
| CN113714735B (zh) | 一种适用于控制大型铝合金板材热处理变形的辅助方法 | |
| CN105855297A (zh) | 一种提高热轧首块无取向硅钢头部厚度精度的控制方法 | |
| CN108637150A (zh) | 一种高精度高强度卸扣的成形设备、生产线及生产工艺 | |
| CN206838813U (zh) | 机架转动式卷状板材折弯机 | |
| CN104722578A (zh) | 杆件锻造坯料的轧制装置及该杆件的成型方法 | |
| CN107052100A (zh) | 机架转动式卷状板材折弯机 | |
| CN105964846A (zh) | 一种空心凸齿类锻件及其成形方法 | |
| CN204710897U (zh) | 凸轮变截面辊弯成形机 | |
| CN104624833A (zh) | 一种后弯机用导向辊及其导向托辊的制造方法 | |
| CN100393441C (zh) | 大型椭圆形蜗壳壳节成形方法 | |
| CN103480699B (zh) | 楔横轧多台阶轴类件热校直机 | |
| CN203862754U (zh) | 定模动辊变截面辊弯成形机和使用其的成形设备 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| PE01 | Entry into force of the registration of the contract for pledge of patent right | ||
| PE01 | Entry into force of the registration of the contract for pledge of patent right |
Denomination of invention: Non shrinkage rolling method for titanium alloy billets used on a three roll rolling mill device Effective date of registration: 20231019 Granted publication date: 20230221 Pledgee: Meixi Branch of Zhejiang Anji Rural Commercial Bank Co.,Ltd. Pledgor: ZHEJIANG SHENJI TITANIUM INDUSTRY Co.,Ltd. Registration number: Y2023330002372 |