CN110396635A - 一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法 - Google Patents

一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法 Download PDF

Info

Publication number
CN110396635A
CN110396635A CN201910711706.1A CN201910711706A CN110396635A CN 110396635 A CN110396635 A CN 110396635A CN 201910711706 A CN201910711706 A CN 201910711706A CN 110396635 A CN110396635 A CN 110396635A
Authority
CN
China
Prior art keywords
slag
refining
steel
furnace
soft
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201910711706.1A
Other languages
English (en)
Inventor
李明
潘中德
冯勇
王福明
弓硕
聂真来
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nanjing Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Nanjing Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nanjing Iron and Steel Co Ltd filed Critical Nanjing Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN201910711706.1A priority Critical patent/CN110396635A/zh
Publication of CN110396635A publication Critical patent/CN110396635A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
    • C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/072—Treatment with gases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/10—Handling in a vacuum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C2007/0093—Duplex process; Two stage processes

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

本发明公开了一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，涉及钢铁冶炼技术领域，基于屈服345MPa级别低合金结构钢，提出了从铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、真空脱气、静搅到连铸的冶炼方法，通过合理的精炼、静搅制度及浇铸制度，提高发明钢种纯净度和钢坯低倍质量，减少钢种夹杂物及有害杂质。

Description

一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法
技术领域
本发明涉及钢铁冶炼技术领域，特别是涉及一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法。
背景技术
近年来，工程机械市场高速发展，未来在市场和创新的驱动下，工程机械技术的发展趋向于高质量、高可靠性、安全节能。工程机械产品的疲劳寿命使用要求越来越高，其对原材料本身的疲劳性能要求也随之增加。因此，开发高疲劳寿命工程机械用钢符合市场发展的实际需求。
材料的屈服强度和疲劳极限之间有一定的关系，一般来说，材料的屈服强度越高，疲劳强度也越高。因此，可通过提高屈服强度来提高材料的疲劳性能。目前，国内已公布关于高疲劳结构钢的专利主要有公开号为CN109022733 A的一种600MPa级高疲劳高强度及其制造方法和公开号为CN109112422 A的一种780MPa级高疲劳高强度及其制造方法。上述专利均是关于高强度、高疲劳性能的生产方法，通过高Ti合金设计，并加入Mo，生产成本非常高，且主要应用在乘用车或轻卡、商用车领域。而对于以345MPa级为主要原材料的工程机械产品，这样的钢材使用成本非常高，大大增加了制造的生产成本，同时钢材强度级别的变化，整个机械产品需要重新做结构设计，增加了机械制造厂的成本。
发明内容
为了解决以上技术问题，本发明提供一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，使铁水中S≤0.005％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.12％～0.14％，P≤0.015％，S≤0.010％，出钢采用复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分保证O≤400ppm，Alt:0.010％～0.020％，转炉终点温度为1640～1680℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间≥20min，保证碱度(CaO)/(SiO2)＝5.0～10.0，控制钢水终点成分，保证C:0.13％～0.16％，Mn:1.30％～1.60％，Nb:0.020％～0.050％，Alt:0.020％～0.030％，Si≤0.12％，Ti≤0.010％，P≤0.010％，S≤0.005％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为20～35min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标3～6Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.3～1.0Nm3/h，软搅拌静搅时间20min以上，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H≤2ppm，O≤20ppm，N≤35ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定，中包过程过热度为10～20℃，液面波动控制在±3％之间，铸坯中心偏析控制在C类1.5及以下。
技术效果：本发明基于屈服345MPa级别低合金结构钢，提出了从铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、真空脱气、静搅到连铸的冶炼方法，通过合理的精炼、静搅制度及浇铸制度，提高发明钢种纯净度和钢坯低倍质量，减少钢种夹杂物及有害杂质。
本发明进一步限定的技术方案是：
前所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，步骤S1中，复合脱氧剂为钙镁铝复合脱氧剂。
前所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.003％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.12％，P:0.010％，S:0.010％，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:380ppm，Alt:0.010％，转炉终点温度为1680℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间21min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)＝7.0，钢水终点成分C:0.13％，Mn:1.40％，Nb:0.025％，Alt:0.020％，Si:0.10％，Ti:0.004％，P:0.009％，S:0.005％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为20min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标5Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.3Nm3/h，软搅拌静搅时间20min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.8ppm，O:18ppm，N:35ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.00m/min，中包过程过热度为20℃，液面波动控制在±2.5％，铸坯中心偏析控制在C类0.5级。
前所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.004％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.13％，P:0.014％，S:0.008％，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:375ppm，Alt:0.016％，转炉终点温度为1670℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间25min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)＝6.0，钢水终点成分C:0.15％，Mn:1.60％，Nb:0.050％，Alt:0.030％，Si:0.10％，Ti:0.010％，P:0.010％，S:0.004％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为35min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标6Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.8Nm3/h，软搅拌静搅时间32min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.5ppm，O:20ppm，N:32ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.05m/min，中包过程过热度为10℃，液面波动控制在±2.8％，铸坯中心偏析控制在C类1.0级。
前所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.003％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.14％，P:0.012％，S:0.008％，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:395ppm，Alt:0.015％，转炉终点温度为1640℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间28min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)＝5.0，钢水终点成分C:0.16％，Mn:1.55％，Nb:0.035％，Alt:0.021％，Si:0.07％，Ti:0.003％，P:0.008％，S:0.004％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为25min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标3Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标1.0Nm3/h，软搅拌静搅时间30min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.2ppm，O:16ppm，N:30ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.15m/min，中包过程过热度为15℃，液面波动控制在±2.9％，铸坯中心偏析控制在C类1.5级。
本发明的有益效果是：
(1)本发明通过采用复合脱氧剂进行弱脱氧，控制转炉出钢终点O、Alt含量，有利于后道LF精炼对夹杂物的去除；
(2)本发明通过LF+RH复合精炼技术，严格控制P、S、O、N、H含量，RH处理后进行钙处理，并在静搅前先进行大流量吹氩处理，使得钢水中夹杂物充分碰撞结合，结合成大颗粒的夹杂物，然后再软吹氩搅拌，使夹杂物充分的上浮，提高钢水纯净度；
(3)本发明采用保护浇铸、动态轻压下及恒定铸坯拉速工艺，控制液面波动以及过热度，提高铸坯的内部质量，保证连铸坯中心偏析控制在C类1.5或以下。
附图说明
图1为实施例1中铸坯的低倍照片；
图2为实施例2中铸坯的低倍照片；
图3为实施例3中铸坯的低倍照片。
具体实施方式
实施例1
本实施例提供的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.003％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.12％，P:0.010％，S:0.010％，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:380ppm，Alt:0.010％，转炉终点温度为1680℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间21min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)＝7.0，钢水终点成分C:0.13％，Mn:1.40％，Nb:0.025％，Alt:0.020％，Si:0.10％，Ti:0.004％，P:0.009％，S:0.005％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为20min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标5Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.3Nm3/h，软搅拌静搅时间20min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.8ppm，O:18ppm，N:35ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.00m/min，中包过程过热度为20℃，液面波动控制在±2.5％，铸坯中心偏析控制在C类0.5级。
实施例2
本实施例提供的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.004％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.13％，P:0.014％，S:0.008％，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:375ppm，Alt:0.016％，转炉终点温度为1670℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间25min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)＝6.0，钢水终点成分C:0.15％，Mn:1.60％，Nb:0.050％，Alt:0.030％，Si:0.10％，Ti:0.010％，P:0.010％，S:0.004％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为35min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标6Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.8Nm3/h，软搅拌静搅时间32min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.5ppm，O:20ppm，N:32ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.05m/min，中包过程过热度为10℃，液面波动控制在±2.8％，铸坯中心偏析控制在C类1.0级。
实施例3
本实施例提供的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.003％；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.14％，P:0.012％，S:0.008％，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:395ppm，Alt:0.015％，转炉终点温度为1640℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间28min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)＝5.0，钢水终点成分C:0.16％，Mn:1.55％，Nb:0.035％，Alt:0.021％，Si:0.07％，Ti:0.003％，P:0.008％，S:0.004％；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为25min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标3Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标1.0Nm3/h，软搅拌静搅时间30min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.2ppm，O:16ppm，N:30ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.15m/min，中包过程过热度为15℃，液面波动控制在±2.9％，铸坯中心偏析控制在C类1.5级。
利用实施1、实施例2、实施例3生产的铸坯，分别轧制20mm、22mm、25mm规格的Q345D钢板，金相夹杂物等级见下表，铸坯低倍照片如图1-3。
本发明通过采用控制转炉O、Alt成分、LF炉精炼白渣、RH后强静搅拌相结合的工艺，生产出纯净度高的结构钢。其代表钢种Q345，钢板夹杂级别：A、B、C、D均小于1.5级，且无DS类夹杂，有利于提高钢板的疲劳性能。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。

Claims (5)

1.一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，其特征在于：包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，使铁水中S≤0.005%；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.12%～0.14%，P≤0.015%，S≤0.010%，出钢采用复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分保证O≤400ppm，Alt:0.010%～0.020%，转炉终点温度为1640～1680℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间≥20min，保证碱度(CaO)/(SiO2)=5.0～10.0，控制钢水终点成分，保证C:0.13%～0.16%，Mn:1.30%～1.60%，Nb:0.020%～0.050%，Alt:0.020%～0.030%，Si≤0.12%，Ti≤0.010%，P≤0.010%，S≤0.005%；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为20～35min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标3～6Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.3～1.0Nm3/h，软搅拌静搅时间20min以上，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H≤2ppm，O≤20ppm，N≤35ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定，中包过程过热度为10～20℃，液面波动控制在±3%之间，铸坯中心偏析控制在C类1.5及以下。
2.根据权利要求1所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，其特征在于：所述步骤S1中，复合脱氧剂为钙镁铝复合脱氧剂。
3.根据权利要求2所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，其特征在于：包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.003%；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.12%，P:0.010%，S:0.010%，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:380ppm，Alt:0.010%，转炉终点温度为1680℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间21min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)=7.0，钢水终点成分C:0.13%，Mn:1.40%，Nb:0.025%，Alt:0.020%，Si:0.10%，Ti:0.004%，P:0.009%，S:0.005%；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为20min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标5Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.3Nm3/h，软搅拌静搅时间20min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.8ppm，O:18ppm，N:35ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.00m/min，中包过程过热度为20℃，液面波动控制在±2.5%，铸坯中心偏析控制在C类0.5级。
4.根据权利要求2所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，其特征在于：包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.004%；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.13%，P:0.014%，S:0.008%，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:375ppm，Alt:0.016%，转炉终点温度为1670℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间25min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)=6.0，钢水终点成分C:0.15%，Mn:1.60%，Nb:0.050%，Alt:0.030%，Si:0.10%，Ti:0.010%，P:0.010%，S:0.004%；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为35min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标6Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标0.8Nm3/h，软搅拌静搅时间32min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.5ppm，O:20ppm，N:32ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.05m/min，中包过程过热度为10℃，液面波动控制在±2.8%，铸坯中心偏析控制在C类1.0级。
5.根据权利要求2所述的一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法，其特征在于：包括
S1、铁水预处理：采用铁水脱硫预处理工艺，预处理后铁水中S:0.003%；
S2、转炉冶炼：控制转炉终点成分，钢水成分终点控制在C：0.14%，P:0.012%，S:0.008%，出钢采用100kg钙镁铝复合脱氧剂进行弱脱氧，挡渣出钢防止回磷，出钢终点成分O:395ppm，Alt:0.015%，转炉终点温度为1640℃；
S3、LF炉精炼：控制精炼渣的加入量，造渣脱氧，白渣保持时间28min，精炼渣碱度(CaO)/(SiO2)=5.0，钢水终点成分C:0.16%，Mn:1.55%，Nb:0.035%，Alt:0.021%，Si:0.07%，Ti:0.003%，P:0.008%，S:0.004%；
S4、真空脱气：在LF炉精炼后，在RH炉进行真空脱气和去除夹杂物处理，真空度≤3.0mbar，真空保持时间为25min，温度达到设定的目标值后，喂入纯钙线对夹杂物进行变形处理，钙处理结束后先强搅拌，钢包底吹氩流量目标3Nm3/h，强搅拌保持3min，然后进行软搅拌静搅，钢包软吹流量目标1.0Nm3/h，软搅拌静搅时间30min，保证夹杂物充分上浮，出站钢水H:1.2ppm，O:16ppm，N:30ppm；
S5、连铸：采用全程保护浇铸，采用动态轻压下，保证铸坯拉速恒定1.15m/min，中包过程过热度为15℃，液面波动控制在±2.9%，铸坯中心偏析控制在C类1.5级。
CN201910711706.1A 2019-08-02 2019-08-02 一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法 Pending CN110396635A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910711706.1A CN110396635A (zh) 2019-08-02 2019-08-02 一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201910711706.1A CN110396635A (zh) 2019-08-02 2019-08-02 一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN110396635A true CN110396635A (zh) 2019-11-01

Family

ID=68327124

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201910711706.1A Pending CN110396635A (zh) 2019-08-02 2019-08-02 一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN110396635A (zh)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111455257A (zh) * 2020-04-29 2020-07-28 南京钢铁股份有限公司 一种铁路转向架用钢夹杂物的控制方法
CN111519094A (zh) * 2020-04-29 2020-08-11 南京钢铁股份有限公司 一种铁路转向架用钢及其制备方法
CN111575446A (zh) * 2020-06-25 2020-08-25 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种rh真空钙化炉工艺处理方法
CN112501488A (zh) * 2020-10-22 2021-03-16 福建三宝钢铁有限公司 一种h08a钢的制备工艺
CN113528927A (zh) * 2021-06-18 2021-10-22 首钢集团有限公司 一种控制高钛钢夹杂物的铸坯制备方法
CN115125440A (zh) * 2022-06-16 2022-09-30 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种长疲劳寿命传动轴管用高性能钢带的制备方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102367541A (zh) * 2011-06-28 2012-03-07 南阳汉冶特钢有限公司 一种65mmQ345GJCZ35钢板及其生产方法
CN102864378A (zh) * 2012-10-15 2013-01-09 南京钢铁股份有限公司 一种低成本x70管线钢中厚板坯的冶炼工艺
CN104988393A (zh) * 2015-06-02 2015-10-21 武汉钢铁(集团)公司 一种桥梁锚箱用钢板的生产方法
JP6006477B2 (ja) * 2011-06-24 2016-10-12 株式会社神戸製鋼所 低温靭性と強度のバランスに優れた高強度鋼板の製造方法、及びその制御方法
US20170247773A1 (en) * 2011-08-12 2017-08-31 Jfe Steel Corporation Molten steel desulfurization method, molten steel secondary refining method, and molten steel manufacturing method
CN108070779A (zh) * 2016-11-13 2018-05-25 广东韶钢松山股份有限公司 一种可焊接细晶粒高强度结构钢板及其生产方法
CN108456762A (zh) * 2018-02-28 2018-08-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种合金工具钢中Ds类夹杂物的控制方法
CN108660381A (zh) * 2018-08-10 2018-10-16 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 一种保探伤q345b级钢板的低成本制造方法
CN109797262A (zh) * 2019-01-03 2019-05-24 南京钢铁股份有限公司 一种去除耐磨钢非金属夹杂物的生产方法
CN110055375A (zh) * 2019-04-23 2019-07-26 南京钢铁股份有限公司 一种超低碳超低硫钢冶炼工艺

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6006477B2 (ja) * 2011-06-24 2016-10-12 株式会社神戸製鋼所 低温靭性と強度のバランスに優れた高強度鋼板の製造方法、及びその制御方法
CN102367541A (zh) * 2011-06-28 2012-03-07 南阳汉冶特钢有限公司 一种65mmQ345GJCZ35钢板及其生产方法
US20170247773A1 (en) * 2011-08-12 2017-08-31 Jfe Steel Corporation Molten steel desulfurization method, molten steel secondary refining method, and molten steel manufacturing method
CN102864378A (zh) * 2012-10-15 2013-01-09 南京钢铁股份有限公司 一种低成本x70管线钢中厚板坯的冶炼工艺
CN104988393A (zh) * 2015-06-02 2015-10-21 武汉钢铁(集团)公司 一种桥梁锚箱用钢板的生产方法
CN108070779A (zh) * 2016-11-13 2018-05-25 广东韶钢松山股份有限公司 一种可焊接细晶粒高强度结构钢板及其生产方法
CN108456762A (zh) * 2018-02-28 2018-08-28 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种合金工具钢中Ds类夹杂物的控制方法
CN108660381A (zh) * 2018-08-10 2018-10-16 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 一种保探伤q345b级钢板的低成本制造方法
CN109797262A (zh) * 2019-01-03 2019-05-24 南京钢铁股份有限公司 一种去除耐磨钢非金属夹杂物的生产方法
CN110055375A (zh) * 2019-04-23 2019-07-26 南京钢铁股份有限公司 一种超低碳超低硫钢冶炼工艺

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111455257A (zh) * 2020-04-29 2020-07-28 南京钢铁股份有限公司 一种铁路转向架用钢夹杂物的控制方法
CN111519094A (zh) * 2020-04-29 2020-08-11 南京钢铁股份有限公司 一种铁路转向架用钢及其制备方法
CN111575446A (zh) * 2020-06-25 2020-08-25 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种rh真空钙化炉工艺处理方法
CN112501488A (zh) * 2020-10-22 2021-03-16 福建三宝钢铁有限公司 一种h08a钢的制备工艺
CN112501488B (zh) * 2020-10-22 2021-10-26 福建三宝钢铁有限公司 一种h08a钢的制备工艺
CN113528927A (zh) * 2021-06-18 2021-10-22 首钢集团有限公司 一种控制高钛钢夹杂物的铸坯制备方法
CN115125440A (zh) * 2022-06-16 2022-09-30 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种长疲劳寿命传动轴管用高性能钢带的制备方法
CN115125440B (zh) * 2022-06-16 2024-07-09 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种长疲劳寿命传动轴管用钢带的制备方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN110396635A (zh) 一种提高屈服345MPa级结构钢疲劳寿命的冶炼方法
CN110229992B (zh) 一种钛微合金化低成本q355b钢板的冶炼生产方法
US10612105B2 (en) Gray cast iron inoculant
CN106148844A (zh) 一种含硫超低钛高标轴承钢的制备方法
CN113005366B (zh) 一种保淬透性齿轮钢及其制备方法
CN101705334A (zh) 一种钢液深脱硫、终脱氧和调质用铝钙镁铈复合合金
CN109706404B (zh) 一种含钛碳素钢及其生产方法
CN113265583A (zh) 一种微合金易切削汽车曲轴用非调钢及其生产工艺
CN108893682B (zh) 模具钢钢坯及其制备方法
CN110819896A (zh) 一种精密压延用超薄奥氏体不锈钢带材的冶炼方法
CN117089772B (zh) 一种高质量含硫冷镦钢盘条及其制备方法
CN110541114A (zh) 一种高氮高硫低铝钢的冶炼方法
CN111663072B (zh) 一种防结瘤高硫非调质钢冶炼工艺
CN110747395A (zh) 工业超纯铁及其生产方法
CN114107601A (zh) 一种镁预处理细化钢中稀土夹杂物的方法
CN106521329A (zh) 一种非调质易切削钢F38MnVS的生产方法
CN112877587A (zh) 一种采用电弧炉与钢包精炼炉冶炼高锰twip钢的方法
CN108359910B (zh) 一种低碳低硅铝镇静钢复合净化剂合金制作方法
CN113604724B (zh) 一种904l超级奥氏体不锈钢及其制备方法
CN115558834A (zh) 一种中厚板钢种及其冶炼方法
CN112708728B (zh) 提高铝脱氧钢/含铝钢中非金属夹杂物塑性的方法
CN109972062B (zh) 一种高纯净大型电渣锭及其生产方法
CN110117698B (zh) 超低铝超低硫低合金钢的生产方法
CN114150101A (zh) 一种用钢包铸余钢水生产电镀锡基板钢的方法
CN1284868C (zh) 炼钢用复合脱氧剂－硅铝钡钙锰铁合金的制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20191101