CN110233524B - 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** - Google Patents
模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** Download PDFInfo
- Publication number
- CN110233524B CN110233524B CN201910551019.8A CN201910551019A CN110233524B CN 110233524 B CN110233524 B CN 110233524B CN 201910551019 A CN201910551019 A CN 201910551019A CN 110233524 B CN110233524 B CN 110233524B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- coil
- capacitor
- transmitting coil
- power supply
- frequency
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 63
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims abstract description 39
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 20
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 18
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 18
- 239000003985 ceramic capacitor Substances 0.000 claims description 12
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 claims description 9
- 239000010445 mica Substances 0.000 claims description 9
- 229910052618 mica group Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 230000005669 field effect Effects 0.000 claims description 4
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- -1 iron aluminum silicon Chemical compound 0.000 claims description 2
- 239000011863 silicon-based powder Substances 0.000 claims description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 210000003298 dental enamel Anatomy 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F38/00—Adaptations of transformers or inductances for specific applications or functions
- H01F38/14—Inductive couplings
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/10—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling
- H02J50/12—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power using inductive coupling of the resonant type
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J50/00—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power
- H02J50/70—Circuit arrangements or systems for wireless supply or distribution of electric power involving the reduction of electric, magnetic or electromagnetic leakage fields
-
- H02J7/025—
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M1/00—Details of apparatus for conversion
- H02M1/44—Circuits or arrangements for compensating for electromagnetic interference in converters or inverters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/33507—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters
- H02M3/33523—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of the output voltage or current, e.g. flyback converters with galvanic isolation between input and output of both the power stage and the feedback loop
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
- Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Computer Networks & Wireless Communication (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Near-Field Transmission Systems (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
本发明涉及电能传输领域,为实现谐振频率的自动跟踪,提升供电功率和效率,降低对外电磁干扰。为此,本发明采取的技术方案是,模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,由电源、扼流圈、电容、发射线圈、磁芯、接收线圈、全波整流桥、稳压电容、谐振电容、耦合器、零点检测控制芯片和开关组成,电源与扼流圈的第一个引脚连接,扼流圈的第二个引脚与电容的第一个引脚连接,电容的第二个引脚接地;扼流圈的第二个引脚与发射线圈的中心抽头连接,发射线圈通过磁芯与接收线圈耦合,接收线圈与由只同样型号的二极管组成全波整流桥连接,整流桥的输出与稳压电容连接,为负载提供功率。本发明主要应用于超静音无线供电***设计制造场合。
Description
技术领域
本发明涉及电能传输领域,尤其是涉及非接触式供电领域。
背景技术
旋转测量设备例如激光雷达***、旋转机械遥测***等在工作状态下实现水平360°扫描,传统的导线供电方式会出现导线缠绕问题,无法满足供电要求。同时,设备在工作状态下转速普遍较高,若采用接触式供电如滑环、电刷等进行供电,则***的使用寿命将会受到限制,根据文献报道,采用滑环供电的激光雷达使用寿命约为一千小时,需要定期进行维护。为了提高其使用寿命,供电方式应选择非接触式供电。
常见的非接触式供电方式有电磁耦合谐振无线供电和感应耦合无线供电,磁耦合谐振式无线供电的优势在于能够将电能传送至较远距离,但磁耦合谐振无线供电方式效率低、电磁干扰大,并且当传输功率较大时,线圈的尺寸也较大,不利于集成化。与此同时,在上述应用中,供电距离并不大,约为1mm,因此本***可以进一步降低发射线圈和接收线圈的距离,转而采用感应耦合的方式。
在采用感应耦合方式进行供电时,为了增大耦合系数、提升供电效率、降低对外电磁干扰,应引入磁芯收束线圈产生的磁力线,同时采用电流型并联谐振开关电源,并使电路工作在电路的自然频率下。根据以上原则设计的电路以其低干扰的特点,被称为超静音变换器。但在旋转设备供电的应用中,线圈距离会产生微小的变换,而由于引入磁芯,发射线圈和接受线圈处于紧耦合和松耦合之间,这些微小的距离变化会影响***的谐振频率,使***无法长期工作在谐振状态。传统的静音变换器一般工作在静止工况下,无法实现频率的跟踪,为了弥补这个不足,应增加频率跟踪***,将传统的静音变换器改进为自谐振、超静音无线供电***。而目前常用的频率跟踪方法,一般需要比较原边线圈电压和电流相位差或者原边线圈电压和副边线圈电压相位差,虽然能够实现自动调谐,但都较为复杂。为了保证该供电***始终工作在谐振状态,降低电路复杂程度,设计一种模拟控制的自谐振、超静音无线供电***。
发明内容
为克服现有技术的不足,本发明旨在提出一种模拟控制的自谐振、超静音无线供电***。该***通过检测发射线圈的电压零点,调整开关电源的开关频率,实现谐振频率的自动跟踪,提升供电功率和效率,降低对外电磁干扰。为此,本发明采取的技术方案是,模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,由电源、扼流圈、电容、发射线圈、磁芯、接收线圈、全波整流桥、稳压电容、谐振电容、耦合器、零点检测控制芯片和开关组成,电源与扼流圈的第一个引脚连接,扼流圈的第二个引脚与电容的第一个引脚连接,电容的第二个引脚接地;扼流圈的第二个引脚与发射线圈的中心抽头连接,发射线圈通过磁芯与接收线圈耦合,接收线圈与由只同样型号的二极管组成全波整流桥连接,整流桥的输出与稳压电容连接,为负载提供功率,发射线圈与谐振电容并联,构成谐振腔,发射线圈的中心抽头通过耦合器与零点检测控制芯片相连,零点检测控制芯片与两个开关的栅极相连,两个开关的源极分别接地,两个开关的漏极分别接在发射线圈的两端。
电源的作用是为***提供电能;扼流圈和电容用于保证所有状态下通过电路的电流是连续的;磁芯的用于提高发射线圈与接收线圈的耦合系数,还用于屏蔽发射线圈与接收线圈的磁力线,减少发射线圈与接收线圈对外的电磁干扰;稳压电容的作用是使负载上的电压为恒定值;零点检测控制芯片的作用是检测发射线圈中心抽头处电压的零点,产生两路相位相反的脉冲宽度调制PWM信号控制两个开关交替导通;两个开关的作用是控制发射线圈的两端交替接地。
通过采用扼流圈保证所有状态下通过电路的电流是连续的;通过采用磁芯提高发射线圈与接收线圈的耦合系数,同时屏蔽发射线圈与接收线圈的磁力线,减少发射线圈与接收线圈对外的电磁干扰;零点检测控制芯片在未检测到零点信号时,能够发出固定频率的PWM信号,而检测到零点信号时,能够发出频率为零点信号频率一半的PWM信号。
***开始工作时,零点检测控制芯片首先发出两路相位相反且频率略低于***谐振频率的PWM控制信号,使两个开关工作在不同状态,此时发射线圈的中心抽头处电压会出现正弦波绝对值形式的波形,且频率为***谐振频率的2倍。同时,零点检测控制芯片检测发射线圈中心抽头电压。零点检测控制芯片检测到发射线圈中心抽头电压的零点时,零点检测控制芯片发出的PWM信号的频率与***的谐振频率一致。当***的谐振频率发生波动时,零点检测控制芯片能够根据发射线圈中心抽头电压的零点实现***频率的跟踪。
开关工作在零电压切换状态,电源可采用线性电源或开关电源,电容可采用陶瓷电容、云母电容或聚苯乙烯电容,发射线圈可采用漆包线或利兹线进行制作,发射线圈的线径、尺寸和匝数根据最大传输功率制作;磁芯可采用铁粉磁芯、铁铝硅粉磁芯或铁氧体磁芯,接收线圈可采用漆包线或利兹线进行制作,发射线圈的线径、尺寸和匝数根据最大传输功率制作,同时满足以下条件:发射线圈的线径为rt、线圈半径为Rt、线圈匝数为Nt;发射线圈6的线径为rr、线圈半径为Rr、线圈匝数为Nr。则应满足rt=rr,Rt=Rr,Nt=2Nr。
全波整流桥由4只同型号整流二极管组成,稳压电容可采用陶瓷电容、云母电容或聚苯乙烯电容;谐振电容可采用陶瓷电容、云母电容或聚苯乙烯电容,耦合器可采用直接耦合方式或容阻耦合方式,在零点检测控制芯片未检测到零点信号时,发出恒定频率的PWM信号控制开关,当零点检测控制芯片检测到零点信号时,发出的PWM信号频率为零点信号频率的二倍;开关可采用三极管或功率场效应晶体管,开关12应具有足够高的耐压值和导通电流。
本发明的特点及有益效果是:
1)模拟控制的基于过零比较方法的自谐振、超静音无线供电***采用磁芯收束线圈产生的磁力线,能够有效降低***对外的电磁干扰。
2)模拟控制的基于过零比较方法的自谐振、超静音无线供电***可自动跟踪供电***的谐振频率,使***始终工作在谐振状态下。
3)模拟控制的基于过零比较方法的自谐振、超静音无线供电***始终工作在谐振频率,可提高无线供电的功率和效率。
附图说明:
图1一种模拟控制的自谐振、超静音无线供电***。
图1中,1为电源,2为扼流圈,3为电容,4为发射线圈,5为磁芯,6为接收线圈,7为全波整流桥,8为稳压电容,9为谐振电容,10为耦合器,11为零点检测控制芯片,12为开关
具体实施方式
为实现本发明目的,提出一种模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,包括:电源1,扼流圈2,电容3,发射线圈4,磁芯5,接收线圈6,全波整流桥7,稳压电容8,谐振电容9,耦合器10,零点检测控制芯片11,开关12。
一种模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,见图1,电源1与扼流圈2的第一个引脚连接,扼流圈2的第二个引脚与电容3的第一个引脚连接,电容3的第二个引脚接地。
进一步地,扼流圈2的第二个引脚与发射线圈4的中心抽头连接,发射线圈4通过磁芯5与接收线圈6耦合,接收线圈6与由4只同样型号的二极管组成全波整流桥7连接。
进一步地,整流桥7的输出与稳压电容8连接,为负载提供功率。
进一步地,发射线圈4与谐振电容9并联,构成谐振腔。
进一步地,发射线圈4的中心抽头通过耦合器10与零点检测控制芯片11相连,零点检测控制芯片11与两个开关12的栅极相连。
进一步地,两个开关12的源极分别接地,两个开关12的漏极分别接在发射线圈4的两端。
进一步地,电源1的作用是为***提供电能;扼流圈2和电容3的作用是保证所有状态下通过电路的电流是连续的;磁芯5的一个作用是提高发射线圈4与接收线圈6的耦合系数,磁芯5的另一个作用是屏蔽发射线圈4与接收线圈6的磁力线,减少发射线圈4与接收线圈6对外的电磁干扰;稳压电容8的作用是使负载上的电压为恒定值;零点检测控制芯片11的作用是检测发射线圈4中心抽头处电压的零点,产生两路相位相反的PWM信号控制两个开关12交替导通;两个开关12的作用是控制发射线圈4的两端交替接地。
进一步地,在本发明中,通过采用扼流圈2保证所有状态下通过电路的电流是连续的;通过采用磁芯5提高发射线圈4与接收线圈6的耦合系数,同时屏蔽发射线圈4与接收线圈6的磁力线,减少发射线圈4与接收线圈6对外的电磁干扰;零点检测控制芯片11在未检测到零点信号时,能够发出固定频率的PWM信号,而检测到零点信号时,能够发出频率为零点信号频率一半的PWM信号。
进一步地,***开始工作时,零点检测控制芯片11首先发出两路相位相反且频率略低于***谐振频率的PWM控制信号,使两个开关13工作在不同状态,此时发射线圈4的中心抽头处电压会出现正弦波绝对值形式的波形,且频率为***谐振频率的2倍。同时,零点检测控制芯片11检测发射线圈4中心抽头电压。零点检测控制芯片11检测到发射线圈4中心抽头电压的零点时,零点检测控制芯片11发出的PWM信号的频率与***的谐振频率一致。当***的谐振频率发生波动时,零点检测控制芯片11能够根据发射线圈4中心抽头电压的零点实现***频率的跟踪。
进一步地,开关13工作在零电压切换状态,能够有效较小开关损耗,提升***的效率。
进一步地,电源1可采用线性电源、开关电源等常用电源。如采用明纬电子有限公司型号为LRS-50-24的开关电源。
进一步地,扼流圈2可采用常用的扼流圈,或者电感量较大的电感。如采用电感量为220uH的蜂房式电感。
进一步地,电容3可采用陶瓷电容、云母电容、聚苯乙烯电容等。如采用容值为0.047uF的陶瓷电容。
进一步地,发射线圈4可采用漆包线、利兹线等进行制作。发射线圈4的线径、尺寸和匝数根据最大传输功率制作。如采用线径为0.8mm的漆包线,制作成内径15mm,外径35mm,匝数36匝的线圈。
进一步地,磁芯5可采用铁粉磁芯、铁铝硅粉磁芯、铁氧体磁芯等。如采用型号为GU36的铁氧体磁芯。
进一步地,接收线圈6可采用漆包线、利兹线等进行制作。发射线圈6的线径、尺寸和匝数根据最大传输功率制作。同时满足以下条件:设发射线圈4的线径为rt、线圈半径为Rt、线圈匝数为Nt;发射线圈6的线径为rr、线圈半径为Rr、线圈匝数为Nr。则应满足rt=rr,Rt=Rr,Nt=2Nr。如采用线径为0.8mm的漆包线,制作成内径15mm,外径35mm,匝数18匝的线圈。
进一步地,全波整流桥7可由4只同型号整流二极管组成。如采用型号为1N5819的整流二极管。
进一步地,稳压电容8可采用陶瓷电容、云母电容、聚苯乙烯电容等。如采用容值为1uF的陶瓷电容。
进一步地,谐振电容9可采用陶瓷电容、云母电容、聚苯乙烯电容等。如采用容值为10uF的陶瓷电容。
进一步地,耦合器10可采用直接耦合方式、容阻耦合方式等。如采用阻值为100kΩ的电阻。
进一步地,零点检测控制芯片11可采用常见的谐振灯镇流器控制芯片。在零点检测控制芯片11未检测到零点信号时,发出恒定频率的PWM信号控制开关12,当零点检测控制芯片11检测到零点信号时,发出的PWM信号频率为零点信号频率的二倍。如采用型号为UC1872的谐振灯镇流器控制芯片。
进一步地,开关12可采用三极管、功率场效应晶体管等。开关12应具有足够高的耐压值和导通电流。如采用型号为INR540N的功率场效应晶体管。
Claims (4)
1.一种模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,其特征是,由电源、扼流圈、电容、发射线圈、磁芯、接收线圈、全波整流桥、稳压电容、谐振电容、耦合器、零点检测控制芯片和开关组成,电源与扼流圈的第一个引脚连接,扼流圈的第二个引脚与电容的第一个引脚连接,电容的第二个引脚接地;扼流圈的第二个引脚与发射线圈的中心抽头连接,发射线圈通过磁芯与接收线圈耦合,接收线圈与由4只同样型号的二极管组成全波整流桥连接,整流桥的输出与稳压电容连接,为负载提供功率,发射线圈与谐振电容并联,构成谐振腔,发射线圈的中心抽头通过耦合器与零点检测控制芯片相连,零点检测控制芯片与两个开关的栅极相连,两个开关的源极分别接地,两个开关的漏极分别接在发射线圈的两端;
开始工作时,零点检测控制芯片首先发出两路相位相反且频率略低于***谐振频率的PWM控制信号,使两个开关工作在不同状态,此时发射线圈的中心抽头处电压会出现正弦波绝对值形式的波形,且频率为***谐振频率的2倍;同时,零点检测控制芯片检测发射线圈中心抽头电压;零点检测控制芯片检测到发射线圈中心抽头电压的零点时,零点检测控制芯片发出的PWM信号的频率与***的谐振频率一致;当***的谐振频率发生波动时,零点检测控制芯片能够根据发射线圈中心抽头电压的零点实现***频率的跟踪;
电源的作用是为***提供电能;扼流圈和电容用于保证所有状态下通过电路的电流是连续的;磁芯用于提高发射线圈与接收线圈的耦合系数,还用于屏蔽发射线圈与接收线圈的磁力线,减少发射线圈与接收线圈对外的电磁干扰;稳压电容的作用是使负载上的电压为恒定值;零点检测控制芯片的作用是检测发射线圈中心抽头处电压的零点,产生两路相位相反的脉冲宽度调制PWM信号控制两个开关交替导通;两个开关的作用是控制发射线圈的两端交替接地。
2.如权利要求1所述的模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,其特征是,通过采用扼流圈保证所有状态下通过电路的电流是连续的;通过采用磁芯提高发射线圈与接收线圈的耦合系数,同时屏蔽发射线圈与接收线圈的磁力线,减少发射线圈与接收线圈对外的电磁干扰;零点检测控制芯片在未检测到零点信号时,能够发出固定频率的PWM信号,而检测到零点信号时,能够发出频率为零点信号频率一半的PWM信号。
3.如权利要求1所述的模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,其特征是,开关工作在零电压切换状态,电源可采用线性电源或开关电源,电容可采用陶瓷电容、云母电容或聚苯乙烯电容,发射线圈可采用漆包线或利兹线进行制作,发射线圈的线径、尺寸和匝数根据最大传输功率制作;磁芯可采用铁粉磁芯、铁铝硅粉磁芯或铁氧体磁芯,接收线圈可采用漆包线或利兹线进行制作,发射线圈的线径、尺寸和匝数根据最大传输功率制作,同时满足以下条件:发射线圈的线径为rt、线圈半径为Rt、线圈匝数为Nt;接收线圈的线径为rr、线圈半径为Rr、线圈匝数为Nr,则应满足rt=rr,Rt=Rr,Nt=2Nr。
4.如权利要求1所述的模拟控制的自谐振、超静音无线供电***,其特征是,全波整流桥由4只同型号整流二极管组成,稳压电容可采用陶瓷电容、云母电容或聚苯乙烯电容;谐振电容可采用陶瓷电容、云母电容或聚苯乙烯电容,耦合器可采用直接耦合方式或容阻耦合方式,在零点检测控制芯片未检测到零点信号时,发出恒定频率的PWM信号控制开关,当零点检测控制芯片检测到零点信号时,发出的PWM信号频率为零点信号频率的二倍;
开关可采用三极管或功率场效应晶体管,开关应具有足够高的耐压值和导通电流。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910551019.8A CN110233524B (zh) | 2019-06-24 | 2019-06-24 | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910551019.8A CN110233524B (zh) | 2019-06-24 | 2019-06-24 | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN110233524A CN110233524A (zh) | 2019-09-13 |
CN110233524B true CN110233524B (zh) | 2023-09-26 |
Family
ID=67856456
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910551019.8A Active CN110233524B (zh) | 2019-06-24 | 2019-06-24 | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN110233524B (zh) |
Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1771655A (zh) * | 2002-12-31 | 2006-05-10 | 阿波吉技术公司 | 自适应性谐振开关电源*** |
CN101834473A (zh) * | 2010-05-21 | 2010-09-15 | 西安电子科技大学 | 谐振跟踪式非接触供电装置及供电方法 |
CN102647183A (zh) * | 2012-04-27 | 2012-08-22 | 上海海事大学 | 基于dsp锁相技术的cpt谐振频率装置 |
CN103248138A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-08-14 | 东南大学 | 一种移动设备无线供电***的功率跟踪控制装置及方法 |
CN103259343A (zh) * | 2013-05-07 | 2013-08-21 | 南京邮电大学 | 利用高频方波中基波能量的磁耦合谐振无线供电装置 |
CN104821667A (zh) * | 2015-03-16 | 2015-08-05 | 中国计量学院 | 基于低频pwm整流器的磁耦合谐振式无线电能传输装置 |
CN204652001U (zh) * | 2015-06-11 | 2015-09-16 | 重庆大学 | 自适应磁共振无线充电器 |
CN105703450A (zh) * | 2016-04-15 | 2016-06-22 | 中国计量大学 | 基于低频pwm整流器及补偿电容的无线充电装置 |
CN106877527A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-20 | 南京师范大学 | 基于不同谐振频率辅助线圈的无线能量传输方法 |
CN107769345A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-03-06 | 武汉理工大学 | 一种电动游艇无线充电装置 |
CN108390471A (zh) * | 2018-03-09 | 2018-08-10 | 山东大学 | 一种多频率磁耦合谐振式无线电能传输***及充电*** |
CN108832838A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-16 | 天津大学 | 基于arm和乘法器的恒功率驱动电源及驱动方法 |
CN108885229A (zh) * | 2016-04-06 | 2018-11-23 | 田建龙 | 无线电能传输及相关***谐振频率的动态检测及补偿技术 |
CN109193962A (zh) * | 2018-09-06 | 2019-01-11 | 天津大学 | 带降压式变换器谐振式无线电能传输***的自动调压方法 |
CN210297356U (zh) * | 2019-06-24 | 2020-04-10 | 天津大学 | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** |
-
2019
- 2019-06-24 CN CN201910551019.8A patent/CN110233524B/zh active Active
Patent Citations (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1771655A (zh) * | 2002-12-31 | 2006-05-10 | 阿波吉技术公司 | 自适应性谐振开关电源*** |
CN101834473A (zh) * | 2010-05-21 | 2010-09-15 | 西安电子科技大学 | 谐振跟踪式非接触供电装置及供电方法 |
CN102647183A (zh) * | 2012-04-27 | 2012-08-22 | 上海海事大学 | 基于dsp锁相技术的cpt谐振频率装置 |
CN103259343A (zh) * | 2013-05-07 | 2013-08-21 | 南京邮电大学 | 利用高频方波中基波能量的磁耦合谐振无线供电装置 |
CN103248138A (zh) * | 2013-05-28 | 2013-08-14 | 东南大学 | 一种移动设备无线供电***的功率跟踪控制装置及方法 |
CN104821667A (zh) * | 2015-03-16 | 2015-08-05 | 中国计量学院 | 基于低频pwm整流器的磁耦合谐振式无线电能传输装置 |
CN204652001U (zh) * | 2015-06-11 | 2015-09-16 | 重庆大学 | 自适应磁共振无线充电器 |
CN108885229A (zh) * | 2016-04-06 | 2018-11-23 | 田建龙 | 无线电能传输及相关***谐振频率的动态检测及补偿技术 |
CN105703450A (zh) * | 2016-04-15 | 2016-06-22 | 中国计量大学 | 基于低频pwm整流器及补偿电容的无线充电装置 |
CN106877527A (zh) * | 2017-03-13 | 2017-06-20 | 南京师范大学 | 基于不同谐振频率辅助线圈的无线能量传输方法 |
CN107769345A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-03-06 | 武汉理工大学 | 一种电动游艇无线充电装置 |
CN108390471A (zh) * | 2018-03-09 | 2018-08-10 | 山东大学 | 一种多频率磁耦合谐振式无线电能传输***及充电*** |
CN108832838A (zh) * | 2018-06-25 | 2018-11-16 | 天津大学 | 基于arm和乘法器的恒功率驱动电源及驱动方法 |
CN109193962A (zh) * | 2018-09-06 | 2019-01-11 | 天津大学 | 带降压式变换器谐振式无线电能传输***的自动调压方法 |
CN210297356U (zh) * | 2019-06-24 | 2020-04-10 | 天津大学 | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
近场耦合中距离无线能量传输技术的研究;张金;《中国博士学位论文全文数据库》;20190115;全文 * |
非接触耦合式功率变换***拓扑及其控制策略研究;徐松;《中国优秀硕士学位论文全文数据库》;20180215;全文 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN110233524A (zh) | 2019-09-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4099597B2 (ja) | スイッチング電源回路 | |
Wang et al. | Design, analysis, and implementation of wireless shaded-pole induction motors | |
CN102340251B (zh) | 交流-直流转换器及其控制电路 | |
JP5462953B2 (ja) | ワイヤレス受電装置およびワイヤレス給電システム | |
Green et al. | Inductively coupled power transmission-concept, design, and application | |
CN100514822C (zh) | 开关电源电路 | |
JP2014529283A (ja) | ワイヤレス電力受信機用の動的共振整合回路 | |
CN103560593A (zh) | 基于新型拓扑的电场耦合型无线电能传输***及控制方法 | |
CN110176811B (zh) | 数字控制的自谐振、超静音无线供电*** | |
CN210297356U (zh) | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** | |
Yi | High frequency capacitive coupling wireless power transfer using glass dielectric layers | |
CN110233524B (zh) | 模拟控制的自谐振、超静音无线供电*** | |
Scortegagna et al. | Self-driven current-doubler synchronous rectifier and design tuning for maximizing efficiency in IPT systems | |
CN210536356U (zh) | 基于过零比较的自谐振、超静音无线供电*** | |
CN102393776B (zh) | 串联式交流稳压器 | |
CN210536355U (zh) | 数字控制的自谐振、超静音无线供电*** | |
CN115967192A (zh) | 基于集成式磁路耦合结构的能量与信号同步无线传输*** | |
JP6019379B1 (ja) | 圧電トランスを用いたパルスアイソレータ | |
JP2006074897A (ja) | スイッチング電源回路 | |
CN110212655A (zh) | 基于过零比较的自谐振、超静音无线供电*** | |
Brehaut et al. | Gate driving of high power IGBT through a Double Galvanic Insulation Transformer | |
CN104052310B (zh) | 一种串联式超低频高压发生器 | |
CN115694206B (zh) | 一种分流式变换器电路 | |
CN216871729U (zh) | 一种磁体结构及旋转变压器 | |
Meng et al. | Lightweight Design of Magnetic Coupling Mechanism of Wireless Power Transfer System for Underground Rotary Guidance Device |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |