CN109881115A - 一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法 - Google Patents
一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109881115A CN109881115A CN201910208564.7A CN201910208564A CN109881115A CN 109881115 A CN109881115 A CN 109881115A CN 201910208564 A CN201910208564 A CN 201910208564A CN 109881115 A CN109881115 A CN 109881115A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- slab
- manufacturing
- microalloying
- steel
- gapless atomic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法。其中,该Ti微合金化无间隙原子钢,按重量百分比,包括:C:0~0.0040%,Mn:0.05~0.6%,Al:0.01~0.08%,Ti:0.01~0.08%,限制元素Si≤0.06%,P≤0.02%,S≤0.01%,N≤0.005%,其余为Fe。本发明满足了薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求。
Description
技术领域
本发明涉及轧钢技术领域,尤其涉及一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法。
背景技术
近年来,薄规格热轧板替代冷轧板的需求与日俱增,“以热代冷”是一种发展趋势。薄规格热轧板可分为低碳钢和超低碳钢两类。依据用途,薄规格超低碳钢热轧板成品状态包括裸板卷、酸洗板卷和热镀锌板卷。薄规格热轧板多用于生产制造制冷压缩机、配电柜、开关柜、电器控制柜、农用机械、农用车、热水器、冷弯型钢等。根据市场分析预测结果表明,厚度小于2.0mm的冷轧钢板中的15~20%可以用薄规格热轧板代替。钢铁工业协会预测,我国每年“以热代冷”的需求量约1000~1500吨。薄规格热轧板以其较高的附加值而极其受市场的青睐。
而采用一般产线和生产工艺,难以满足薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求。
发明内容
本发明通过提供一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法,解决了现有技术中采用一般产线和生产工艺难以满足薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求的技术问题。
本发明提供了一种Ti微合金化无间隙原子钢,按重量百分比,包括:C:0~0.0040%,Mn:0.05~0.6%,Al:0.01~0.08%,Ti:0.01~0.08%,限制元素Si≤0.06%,P≤0.02%,S≤0.01%,N≤0.005%,其余为Fe。
本发明还提供了一种Ti微合金化无间隙原子钢的制造方法,包括:
按照如上述的Ti微合金化无间隙原子钢的成分冶炼出符合成分控制范围的板坯;
将所述板坯进行加热;
对加热后的板坯进行轧制,得到Ti微合金化无间隙原子钢。
进一步地,所述将所述板坯进行加热,包括:
将所述板坯从室温加热到1050~1250℃。
进一步地,在所述将所述板坯从室温加热到1050~1250℃之后,还包括:
将加热后的板坯保温1~4小时。
进一步地,所述对加热后的板坯进行轧制,包括:
对所述保温后的板坯依次进行粗轧和精轧。
进一步地,在所述粗轧和所述精轧之间,对板坯进行冷却。
进一步地,在所述对板坯进行冷却的过程中,将冷却速率控制在2~15℃/s。
进一步地,在所述粗轧过程中,保证粗轧出口温度不低于900℃,中间坯厚度为30~50mm,粗轧压下率为50~85%。
进一步地,在所述精轧过程中,对所述板坯进行润滑,保证轧辊与所述板坯之间的润滑系数小于0.15。
进一步地,在所述精轧过程中,精轧总压下率为60~95%。
本发明中提供的一个或多个技术方案,至少具有如下技术效果或优点:
通过对钢板的组成成分进行设计,在钢板组织完全转变为铁素体后进行精轧,有效降低了轧制过程的变形抗力,使钢板充分发生动态再结晶,具有比常规轧制工艺所生产出的钢板更大的晶粒尺寸,使钢板具有更低的屈强比,因而有效解决了现有技术中采用一般产线和生产工艺难以满足薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求的技术问题。
附图说明
图1为本发明实施例提供的Ti微合金化无间隙原子钢的制造方法的流程图。
具体实施方式
本发明实施例通过提供一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法,解决了现有技术中采用一般产线和生产工艺难以满足薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求的技术问题。
本发明实施例中的技术方案为解决上述问题,总体思路如下:
通过对钢板的组成成分进行设计,在钢板组织完全转变为铁素体后进行精轧,有效降低了轧制过程的变形抗力,使钢板充分发生动态再结晶,具有比常规轧制工艺所生产出的钢板更大的晶粒尺寸,使钢板具有更低的屈强比。另外,轧制过程中低的板坯加热温度和精轧温度,解决了常规奥氏体区轧制工艺过程薄规格钢板温度降低过快的问题,因而有效解决了现有技术中采用一般产线和生产工艺难以满足薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求的技术问题。
为了更好地理解上述技术方案,下面将结合说明书附图以及具体的实施方式对上述技术方案进行详细的说明。
本发明实施例提供的Ti微合金化无间隙原子钢,按重量百分比,包括:C:0~0.0040%,Mn:0.05~0.6%,Al:0.01~0.08%,Ti:0.01~0.08%,限制元素Si≤0.06%,P≤0.02%,S≤0.01%,N≤0.005%,其余为Fe。
参见图1,本发明实施例提供的Ti微合金化无间隙原子钢的制造方法,包括:
步骤S110:按照上述的Ti微合金化无间隙原子钢的成分冶炼出符合成分控制范围的板坯;
步骤S120:将板坯进行加热;
对本步骤进行具体说明,步骤S120包括:
将厚度为200~250mm的板坯从室温加热到1050~1250℃。
在本实施例中,室温为25℃。
为了使板坯中的组织完全奥氏体化,并使合金元素更加均匀化,在将板坯从室温加热到1050~1250℃之后,还包括:
将加热后的板坯保温1~4小时。
具体的保温过程包括:
将板坯在加热炉中经过预热、一加热、二加热和均热后出炉,保证总加热时间为1~4小时。
步骤S130:对加热后的板坯进行轧制,得到Ti微合金化无间隙原子钢。
对本步骤进行具体说明,步骤S130包括:
对保温后的板坯依次进行粗轧和精轧。
为了使粗轧后的钢板的组织由奥氏体完全转变为铁素体,在粗轧和精轧之间,对板坯进行空冷冷却。
为了提高钢板宽度方向和长度方向组织和性能的均匀性,并降低钢板边部缺陷发生的概率,需要保证冷却过程中的钢板宽度方向的边部和长度方向的头尾温降在合理的范围内。通过设定粗轧轧制道次数和粗轧除鳞道次,在对板坯进行冷却的过程中,将冷却速率控制在2~15℃/s。
为了使钢板的粗轧在奥氏体区完成,在粗轧过程中,通过控制轧制道次和除鳞道次,通过温度监测以保证粗轧出口温度不低于900℃,中间坯厚度为30~50mm,粗轧压下率为50~85%。
为了提高轧制过程钢板厚度方向的组织均匀性,在精轧过程中,对板坯进行润滑,保证轧辊与板坯之间的摩擦系数小于0.15。
具体地,摩擦系数μ由公式(1)计算得出。
其中,α是咬入角,h是辊缝,Sf是前滑量,R是辊径。
通过控制咬入角α、辊缝h、前滑量Sf和/或辊径R可以控制摩擦系数μ,从而保证摩擦系数小于0.15。
在本实施例中,对板坯进行润滑的过程包括:
在每个精轧机架中均投入润滑,通过公式(1)计算出轧辊与板坯之间的摩擦系数。
为了保证钢板在精轧过程中充分发生动态再结晶,在精轧过程中,终轧温度为700~810℃,卷取温度为600~750℃,精轧总压下率为60~95%。
这里需要说明的是,为了保证钢板组织由奥氏体完全转变为铁素体,当中间坯温度降为780~880℃时,开始进入精轧。
本发明实施例研究了不同化学成分的Ti微合金化无间隙原子钢的力学性能特点,化学成分见表1,最终成品的力学性能见表2。
序号 | C | Si | Mn | P | S | Al | Ti | N |
1 | 0.0024 | 0.009 | 0.34 | 0.012 | 0.006 | 0.039 | 0.06 | 0.0026 |
2 | 0.0032 | 0.010 | 0.26 | 0.011 | 0.007 | 0.042 | 0.03 | 0.0023 |
3 | 0.0028 | 0.007 | 0.43 | 0.014 | 0.008 | 0.038 | 0.04 | 0.0022 |
4 | 0.0025 | 0.006 | 0.33 | 0.009 | 0.006 | 0.044 | 0.07 | 0.0020 |
5 | 0.0035 | 0.008 | 0.44 | 0.013 | 0.009 | 0.048 | 0.06 | 0.0019 |
表1 IF钢化学成分
表2 IF钢力学性能
由表1和表2可见,按照本发明实施例的要求,可以生产出屈强比约不高于0.61、r值不低于2.5的综合力学性能优异的薄规格“以热代冷”无间隙原子钢,即通过本发明实施例所生产的薄规格“以热代冷”无间隙原子钢具有较低的屈强比、较高的延伸率。
【技术效果】
基于成分设计合理的Ti微合金化无间隙原子钢,优化热轧工艺参数,采用低温精轧,生产出比常规工艺所生成的钢板具有更低屈强比、更高延伸率的厚度不高于3.0mm的薄规格“以热代冷”无间隙原子钢,即能够生产出高延伸率和r值相当于常规工艺生产冷轧板r值的薄规格无间隙原子钢,满足了薄规格热轧超低碳钢对工艺条件和力学性能的要求。
尽管已描述了本发明的优选实施例,但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念,则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以,所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然,本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样,倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内,则本发明也意图包含这些改动和变型在内。
Claims (10)
1.一种Ti微合金化无间隙原子钢,其特征在于,按重量百分比,包括:C:0~0.0040%,Mn:0.05~0.6%,Al:0.01~0.08%,Ti:0.01~0.08%,限制元素Si≤0.06%,P≤0.02%,S≤0.01%,N≤0.005%,其余为Fe。
2.一种Ti微合金化无间隙原子钢的制造方法,其特征在于,包括:
按照如权利要求1所述的Ti微合金化无间隙原子钢的成分冶炼出符合成分控制范围的板坯;
将所述板坯进行加热;
对加热后的板坯进行轧制,得到Ti微合金化无间隙原子钢。
3.如权利要求2所述的制造方法,其特征在于,所述将所述板坯进行加热,包括:
将所述板坯从室温加热到1050~1250℃。
4.如权利要求3所述的制造方法,其特征在于,在所述将所述板坯从室温加热到1050~1250℃之后,还包括:
将加热后的板坯保温1~4小时。
5.如权利要求4所述的制造方法,其特征在于,所述对加热后的板坯进行轧制,包括:
对所述保温后的板坯依次进行粗轧和精轧。
6.如权利要求5所述的制造方法,其特征在于,在所述粗轧和所述精轧之间,对板坯进行冷却。
7.如权利要求6所述的制造方法,其特征在于,在所述对板坯进行冷却的过程中,将冷却速率控制在2~15℃/s。
8.如权利要求5所述的制造方法,其特征在于,在所述粗轧过程中,保证粗轧出口温度不低于900℃,中间坯厚度为30~50mm,粗轧压下率为50~85%。
9.如权利要求5所述的制造方法,其特征在于,在所述精轧过程中,对所述板坯进行润滑,保证轧辊与所述板坯之间的润滑系数小于0.15。
10.如权利要求5所述的制造方法,其特征在于,在所述精轧过程中,精轧总压下率为60~95%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910208564.7A CN109881115A (zh) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | 一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201910208564.7A CN109881115A (zh) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | 一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109881115A true CN109881115A (zh) | 2019-06-14 |
Family
ID=66933036
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201910208564.7A Pending CN109881115A (zh) | 2019-03-19 | 2019-03-19 | 一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109881115A (zh) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110218946A (zh) * | 2019-07-17 | 2019-09-10 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种机油滤清器超薄外壳用超低碳钢卷板及其制造方法 |
CN112143860A (zh) * | 2020-09-10 | 2020-12-29 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种250MPa级高强无间隙原子钢的生产方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101618396A (zh) * | 2008-06-30 | 2010-01-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 在传统热轧机组上实现无间隙原子钢的铁素体轧制方法 |
CN102581008A (zh) * | 2012-03-01 | 2012-07-18 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种生产低成本高成形性if钢的加工方法 |
CN104046895A (zh) * | 2013-06-07 | 2014-09-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 无间隙原子钢冷轧钢板及其生产方法 |
CN107597845A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-01-19 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧超深冲用超低碳钢卷铁素体轧制方法和装置 |
CN109022736A (zh) * | 2018-08-06 | 2018-12-18 | 首钢集团有限公司 | 一种无间隙原子钢连退薄板的冷轧工艺调控方法 |
-
2019
- 2019-03-19 CN CN201910208564.7A patent/CN109881115A/zh active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101618396A (zh) * | 2008-06-30 | 2010-01-06 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 在传统热轧机组上实现无间隙原子钢的铁素体轧制方法 |
CN102581008A (zh) * | 2012-03-01 | 2012-07-18 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 一种生产低成本高成形性if钢的加工方法 |
CN104046895A (zh) * | 2013-06-07 | 2014-09-17 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 无间隙原子钢冷轧钢板及其生产方法 |
CN107597845A (zh) * | 2017-10-16 | 2018-01-19 | 北京科技大学 | 无头连铸连轧超深冲用超低碳钢卷铁素体轧制方法和装置 |
CN109022736A (zh) * | 2018-08-06 | 2018-12-18 | 首钢集团有限公司 | 一种无间隙原子钢连退薄板的冷轧工艺调控方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110218946A (zh) * | 2019-07-17 | 2019-09-10 | 新余钢铁股份有限公司 | 一种机油滤清器超薄外壳用超低碳钢卷板及其制造方法 |
CN112143860A (zh) * | 2020-09-10 | 2020-12-29 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种250MPa级高强无间隙原子钢的生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102605250B (zh) | 一种汽车用钢板及其生产方法 | |
CN102080192B (zh) | 一种低屈强比高塑性超细晶粒高强钢及其制造方法 | |
CN106086638B (zh) | 一种镀锌双相钢及其生产方法 | |
CN105349884B (zh) | 含Ti热轧酸洗搪瓷钢带及其生产方法 | |
CN113399456B (zh) | 一种超薄规格65Mn冷轧宽钢带及其制造方法 | |
CN102277539A (zh) | 一种低屈强比高塑性超细晶粒高强钢及其制造方法 | |
CN109082607A (zh) | 一种无取向硅钢及其热连轧生产方法 | |
CN101906519A (zh) | 低屈强比表层超细晶低碳钢厚板的制造方法 | |
CN103966409A (zh) | 一种中铬铁素体不锈钢制造方法 | |
CN106191682A (zh) | 一种易开盖拉环用冷轧热浸镀锌钢板及其生产方法 | |
CN107723602A (zh) | 750MPa级热轧铁素体贝氏体双相钢及其生产方法 | |
CN101693253A (zh) | 铁素体区轧制高强if钢的方法 | |
CN107557695A (zh) | 一种CP980MPa复相钢的酸轧生产工艺控制方法 | |
CN105734403B (zh) | 一种锯片钢用热轧卷板及其生产方法 | |
CN107893155B (zh) | 一种消除含磷高强if钢表面色差缺陷的方法 | |
CN109881115A (zh) | 一种Ti微合金化无间隙原子钢及其制造方法 | |
CN107587070B (zh) | 热轧宽带板簧用钢及其生产方法 | |
JP5381690B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板の製造方法 | |
CN109702022B (zh) | 一种防止中高碳钢热轧钢卷产生平整挫伤缺陷的方法 | |
CN103290311A (zh) | 一种民用高档防盗门板的制备方法 | |
CN109972045A (zh) | 一种薄规格低碳钢及其制造方法 | |
CN107739982A (zh) | 烘烤硬化热镀锌钢板及其制备方法 | |
CN113680820A (zh) | 一种提高中碳合金冷挤压套筒用盘条冷镦性能的控制轧制和控制冷却工艺 | |
CN109881102A (zh) | 一种低碳钢及其制造方法 | |
KR20170056668A (ko) | 중강판 제조 설비 및 제조 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20190614 |