CN109852893A - 一种低温高韧性耐火钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明的一种低温高韧性耐火钢,化学组成及其重量百分比为C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10‑0.50%,Al:0.010‑0.050%,Cu:0.02‑0.05%,Cr:0.10‑0.90%,Mo:0.10‑0.80%,Ti:0.005‑0.060%,Nb:0.005‑0.080%,Ni:0.05‑0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质。本发明通过添加一种或几种微合金元素,在一定的配比下,使其获得良好的耐火性能和低温韧性。钢在600℃时的屈服强度大于其室温标准要求屈服强度的2/3,‑40℃冲击功≥120J,并具有优良的成形性能、冷弯性能、焊接性能等。
Description
技术领域
本发明属于轧钢技术领域,涉及一种低温高韧性耐火钢及其制备方法。
背景技术
普通建筑用结构钢在600℃时屈服强度将会下降至室温屈服强度的1/2以下,从而失去承载能力。现有建筑标准规定用耐火绝热涂层保护钢结构。然而喷涂耐火绝热涂层的工作危害工人的健康,延长了工期,增加了钢结构建造成本。此外,耐火绝热涂层喷涂作业的飞溅物还造成了环境污染。
我国北方冬季气温最低可达-20℃,部分地区可达-40℃,建筑用的钢结构在严寒的天气下冲击韧性会急剧降低,特别在极寒的气候条件下,钢结构在一定的冲击载荷作用下容易突然发生断裂,从而导致重大安全事故。为了适应北方寒冷的气候条件,增强高层建筑的安全性,亟需一种低温高韧性的耐火钢,在高温时具有较高的强度,同时在低温下具有良好的冲击韧性。
发明内容
为解决上述技术问题,本发明的目的是提供一种低温高韧性耐火钢及其制备方法,具有较好的耐火性能和低温韧性。
本发明提供一种低温高韧性耐火钢,化学组成及其重量百分比为C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10-0.50%,Al:0.010-0.050%,Cu:0.02-0.05%,Cr:0.10-0.90%,Mo:0.10-0.80%,Ti:0.005-0.060%,Nb:0.005-0.080%,Ni:0.05-0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质。
在本发明的一种低温高韧性耐火钢的制备方法中,包括如下步骤:
炼钢工序:按照如下化学组成及其重量百分比冶炼、浇注成板坯:
其中C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10-0.50%,Al:0.010-0.050%,Cu:0.02-0.05%,Cr:0.10-0.90%,Mo:0.10-0.80%,Ti:0.005-0.060%,Nb:0.005-0.080%,Ni:0.05-0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质;
加热工序:控制加热炉炉膛气氛,减少铸坯氧化铁皮的生成,保证加热温度均匀,板坯出炉温度为1160~1200℃;
轧制工序:粗轧道次选择3+3模式控制,终轧温度大于或等于800℃;
冷却工序:采用间歇式冷却模式,钢板在出精轧机时就开始喷水进行层流冷却,喷水量减半;
卷取工序:卷取温度大于或等于400℃。
在本发明的一种低温高韧性耐火钢的制备方法中,所述炼钢工序中,原料采用精料废钢,原料预处理入炉时,S≤0.005%。
在本发明的一种低温高韧性耐火钢的制备方法中,所述炼钢工序中进行转炉冶炼时转炉脱碳处理时只进行一次吹氧;出钢采用低碳低磷锰铁、硅铁、钼铁、高铬合金化;转炉向钢包倾倒钢水时使用氩气吹扫,钢包铝含量为0.005~0.015%;要求钢包N≤25ppm,挡渣出钢,严格控制进入钢包中的渣量。
在本发明的一种低温高韧性耐火钢的制备方法中,所述炼钢工序中进行炉外精炼时要求LF处理过程保持微正压,严格控制LF增N,要求增N量小于或等于10ppm;LF采用活性石灰、萤石造流动性好的还原渣,控制吹氩强度,避免钢液裸露;RH处理后进行钙质处理,增加软吹时间,控制钢水中夹杂物。
在本发明的一种低温高韧性耐火钢的制备方法中,所述炼钢工序中进行连铸时全程进行保护浇注,开浇前采用氩气吹扫中包,浇注过程做到无钢液裸露,严格控制水口吸N,控制增N≤5ppm;采用高碱度的中包渣,以便钢中夹杂物的去除;钢水浇注过程采用“软压下”功能,保障铸坯内部质量;浇钢过程保持恒拉速;中包按过热度≤30℃控制;连铸坯浇注完成后,进行堆放缓冷降温,保证铸坯缓慢降温,72小时后再进行轧制。
本发明的一种低温高韧性耐火钢及其制备方法有益效果:
(1)成分设计上,相比于同等级别的耐火钢,采用低C、无V的设计,并适量的Cr、Mo、Ni、Cu合金元素,力学性能上各项指标达到要求,特别是冲击韧性特别优良。在不添加V元素的前提下仍然获得良好的耐火性能,产品竞争力较高,具有很好的经济效益。
(2)低温高韧性耐火钢在600℃时的屈服强度大于其室温标准要求屈服强度的2/3,满足现代建筑结构钢耐火安全性的指标要求。
(3)通过本工艺生产的低温高韧性耐火钢,相比于同等级别的普通结构钢,除了常温力学性能满足各项指标要求,各项力学性能满足指标达到要求,低温高韧性耐火钢在600℃时的屈服强度大于其室温标准要求屈服强度的2/3,满足现代建筑结构钢耐火安全性的指标要求,特别是冲击韧性特别优良,实物冲击功在-40℃可以达到≥200J。
具体实施方式
普通建筑用结构钢在室温下具有良好的强度,但随着温度的升高,钢材的屈服强度将会下降至室温屈服强度的1/2以下,从而失去承载能力。国际上普遍采用日本的标准来判定钢的耐火性能:如果钢在600℃时的屈服强度大于其室温屈服强度的2/3,则钢就具备耐火性能。本发明的耐火钢通过在钢中加入Mo、Cr、Cu、Ni等合金元素,从而得到的具有较好的耐火性能。
普通建筑用结构钢的冲击能量要求在≥27J,韧脆转变温度在-20℃,这样的材料在温度低于-20℃的环境下,在冲击载荷的作用下易发生脆性断裂。本发明的低温高韧性耐火钢通过在钢中加入Nb微合金化元素,并在加工过程中对其施行控制冷却速度从而使晶粒组织细化,最终产品实物在-40℃冲击功≥200J,具有良好的低温韧性。
低温高韧性耐火钢要获得良好的耐火性能和低温韧性,必须要求钢水具有良好的纯净度和较低的C含量,并设计特殊的合金加入量。
本发明的一种低温高韧性耐火钢,化学组成及其重量百分比为C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10-0.50%,Al:0.010-0.050%,Cu:0.02-0.05%,Cr:0.10-0.90%,Mo:0.10-0.80%,Ti:0.005-0.060%,Nb:0.005-0.080%,Ni:0.05-0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明的一种低温高韧性耐火钢,通过添加几种微合金元素,在一定的配比下,使其获得良好的耐火性能和低温韧性。该耐火钢在600℃时的屈服强度大于其室温标准要求屈服强度的2/3,-40℃冲击功≥120J,并具有优良的成形性能、冷弯性能、焊接性能等。
钢材的耐火机理:耐火钢中添加的Mo元素可以显著增大过冷奥氏体在珠光体转变区的稳定性,从而有利于贝氏体或MA组织的形成。所以在较低冷速下,耐火钢已获得铁素体+贝氏体+MA的混合组织,这种混合组织的相界可以有效地阻碍位错运动,从而提高了钢的高温强度。
钼与铌都是强碳化物形成元素。Mo有利于形成更多细小稳定碳化物(Mo2C),这种碳化物较Fe3C更稳定,在高温状态下,难以分解和长大。铌在钢中形成细小的NbC第二相,具有很高的组织稳定性。细小弥散Nb(C,N),可以阻碍晶界迁移,提高晶粒长大温度,达到细晶效果,细化的晶粒可以有效阻止裂纹的扩展,从而提高耐火钢的低温韧性。
钢中加入铜、铬、镍等微量元素后,使钢材表面形成致密和附着性很强的保护膜,阻碍锈蚀往里扩散和发展,保护锈层下面的基体,以减缓其腐蚀速度。在锈层和基体之间形成约50μm~100μm厚的非晶态尖晶石型氧化物致密层,这层致密氧化物膜阻止外界环境空气中氧和水向钢铁基体渗入,减缓锈蚀向钢铁材料纵深发展,提高了钢铁材料的耐腐蚀能力。
本发明的一种低温高韧性耐火钢的制备方法,包括如下步骤:
炼钢工序:按照如下化学组成及其重量百分比冶炼、浇筑成板坯:
其中C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10-0.50%,Al:0.010-0.050%,Cu:0.02-0.05%,Cr:0.10-0.90%,Mo:0.10-0.80%,Ti:0.005-0.060%,Nb:0.005-0.080%,Ni:0.05-0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质;
加热工序:控制加热炉炉膛气氛,减少铸坯氧化铁皮的生成,保证加热温度均匀,板坯出炉温度为1160~1200℃;
轧制工序:粗轧道次选择3+3模式控制,终轧温度大于或等于800℃;
冷却工序:采用间歇式冷却模式,钢板在出精轧机时就开始喷水进行层流冷却,喷水量减半;
卷取工序:卷取温度大于或等于400℃。
具体实施时,所述炼钢工序中,原料采用精料废钢,原料预处理入炉时,S≤0.005%。
具体实施时,所述炼钢工序中进行转炉冶炼时转炉脱碳处理时只进行一次吹氧;出钢采用低碳低磷锰铁、硅铁、钼铁、高铬合金化;转炉向钢包倾倒钢水时使用氩气吹扫,钢包铝含量为0.005~0.015%;要求钢包N≤25ppm,挡渣出钢,严格控制进入钢包中的渣量。
具体实施时,所述炼钢工序中进行炉外精炼时要求LF处理过程保持微正压,严格控制LF增N,要求增N量小于或等于10ppm;LF采用活性石灰、萤石造流动性好的还原渣,控制吹氩强度,避免钢液裸露;RH处理后进行钙质处理,增加软吹时间,控制钢水中夹杂物。
具体实施时,所述炼钢工序中进行连铸时全程进行保护浇注,开浇前采用氩气吹扫中包,浇注过程做到无钢液裸露,严格控制水口吸N,控制增N≤5ppm;采用高碱度的中包渣,以便钢中夹杂物的去除;钢水浇注过程采用“软压下”功能,保障铸坯内部质量;浇钢过程保持恒拉速;中包按过热度≤30℃控制;连铸坯浇注完成后,进行堆放缓冷降温,保证铸坯缓慢降温,72小时后再进行轧制。
实施例1
按照如下化学组成及其重量百分比冶炼、浇筑成板坯
C:0.06%,Mn:0.8%,Si:0.12%,Al:0.030%,Cu:0.31%,Cr:0.32%,Mo:0.4%,Ti:0.008%,Nb:0.03%,Ni:0.13%,B:0.0002%,P:0.01%,S:0.001%,余量为Fe及不可避免的杂质;
再将板坯依次通过加热工序、轧制工序、冷却工序、卷取工序获得低温高韧性耐火钢。
实施例2
按照如下化学组成及其重量百分比冶炼、浇筑成板坯
C:0.1%,Mn:1.4%,Si:0.28%,Al:0.025%,Cu:0.40%,Cr:0.55%,Mo:0.35%,Ti:0.030%,Nb:0.01%,Ni:0.18%,B:0.0001%,P:0.012%,S:0.002%,余量为Fe及不可避免的杂质;
再将板坯依次通过加热工序、轧制工序、冷却工序、卷取工序获得低温高韧性耐火钢。
表1耐火钢与普通结构钢力学性能对比
表2耐火钢系列冲击试验
从表1可以看出,实施例1的耐火试验钢与实施例2的耐火试验钢高温性能均满足高温耐火性能要求,达到钢材可以耐火的设计目标。由于实施例1的钢添加的合金量较多,实施例1中钢的强度比实施例2中钢的强度性能高,并且对比于Q345B普通热轧结构钢,实施例1和实施例2中试验钢均具有更好的冲击韧性,从表2可以看出,实施例1和实施例2中试验钢在-60℃仍具有良好的冲击韧性,说明本发明的耐火钢在-60℃时仍未达到韧脆转变温度点,满足北方地区低温服役的使用条件。
以上所述仅为本发明的较佳实施例,并不用以限制本发明的思想,凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (6)
1.一种低温高韧性耐火钢,其特征在于,化学组成及其重量百分比为C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10-0.50%,Al:0.010-0.050%,Cu:0.02-0.05%,Cr:0.10-0.90%,Mo:0.10-0.80%,Ti:0.005-0.060%,Nb:0.005-0.080%,Ni:0.05-0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质。
2.一种低温高韧性耐火钢的制备方法,其特征在于,包括如下步骤:
炼钢工序:按照如下化学组成及其重量百分比冶炼、浇注成板坯:
其中C:0.01~0.12%,Mn:0.30~1.60%,Si:0.10-0.50%,Al:0.010-0.050%,Cu:0.02-0.05%,Cr:0.10-0.90%,Mo:0.10-0.80%,Ti:0.005-0.060%,Nb:0.005-0.080%,Ni:0.05-0.30%,B≤0.0040%,P≤0.025%,S≤0.0020%,余量为Fe及不可避免的杂质;
加热工序:控制加热炉炉膛气氛,减少铸坯氧化铁皮的生成,保证加热温度均匀,板坯出炉温度为1160~1200℃;
轧制工序:粗轧道次选择3+3模式控制,终轧温度大于或等于800℃;
冷却工序:采用间歇式冷却模式,钢板在出精轧机时就开始喷水进行层流冷却,喷水量减半;
卷取工序:卷取温度大于或等于400℃。
3.如权利要求2所述的低温高韧性耐火钢的制备方法,其特征在于,所述炼钢工序中,原料采用精料废钢,原料预处理入炉时,S≤0.005%。
4.如权利要求2所述的低温高韧性耐火钢的制备方法,其特征在于,所述炼钢工序中进行转炉冶炼时转炉脱碳处理时只进行一次吹氧;出钢采用低碳低磷锰铁、硅铁、钼铁、高铬合金化;转炉向钢包倾倒钢水时使用氩气吹扫,钢包铝含量为0.005~0.015%;要求钢包N≤25ppm,挡渣出钢,严格控制进入钢包中的渣量。
5.如权利要求2所述的低温高韧性耐火钢的制备方法,其特征在于,所述炼钢工序中进行炉外精炼时要求LF处理过程保持微正压,严格控制LF增N,要求增N量小于或等于10ppm;LF采用活性石灰、萤石造流动性好的还原渣,控制吹氩强度,避免钢液裸露;RH处理后进行钙质处理,增加软吹时间,控制钢水中夹杂物。
6.如权利要求2所述的低温高韧性耐火钢的制备方法,其特征在于,所述炼钢工序中进行连铸时全程进行保护浇注,开浇前采用氩气吹扫中包,浇注过程做到无钢液裸露,严格控制水口吸N,控制增N≤5ppm;采用高碱度的中包渣,以便钢中夹杂物的去除;钢水浇注过程采用“软压下”功能,保障铸坯内部质量;浇钢过程保持恒拉速;中包按过热度≤30℃控制;连铸坯浇注完成后,进行堆放缓冷降温,保证铸坯缓慢降温,72小时后再进行轧制。
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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GR01 | Patent grant | ||
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