CN109811222A - 一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料及制备方法 - Google Patents
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料及制备方法 Download PDFInfo
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Abstract
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：2.00～35.00％；Al：3.00～25.00％；Ca：0.00～3.00％；Nd：0.00～8.00％；Y：0.00～8.00％；Gd：0.00～8.00％；Er：0.00～8.00％，其余为Mg和杂质。制备方法包括如下步骤：(1)准备材料；(2)铸锭熔炼。本发明的有益效果是：1.与常规的镁铝锶系镁合金相比，本发明关注强度的同时，更着重关注材料的弹性模量，共晶组织相组成为α‑Mg及具有高模量的Mg17Sr2、Al2Sr、Al4Sr相，共晶组织含量较高，并可有效调控各相含量进一步调控材料整体模量。2.本发明采用普通铸造，工艺流程简单，通过调控成分来调控共晶组织形貌，制备兼备强韧性的高弹性模量镁基复合材料。
Description
技术领域
本发明属于镁合金及镁基复合材料领域，尤其涉及一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料及制备方法。
背景技术
近年来，能源危机、资源枯竭和环境恶化对航空航天，汽车工业的轻量化，节能减排和低碳环保提出了更高的要求。镁合金以其低密度、高比强度、高比刚度等优良特性，受到日益广泛的关注，成为近年来金属结构材料研究的一个重要方向。前期大部分相关研究工作集中于镁合金的强韧性研究：通过加入铝、锌等在镁中最大固溶度较大且随温度变化显著的合金元素来实现固溶强化和析出强化；通过加入锆、锰、银、硅等元素来细化晶粒，达到强韧性兼备的目的；通过调控凝固速率，加工工艺，热处理的工艺手段来调控合金组织。然而除了强韧性，镁合金的应用还应考虑的一个重要力学性能指标是弹性模量，尤其应用在承力件材料中。目前，Mg-RE系镁合金具有较高的强度，且当合金中含有长周期有序相(LPSO)时该体系合金可达到50GPa的弹性模量。但是，高含量的稀土元素不仅使合金成本显著增加，还增加镁合金的密度，这极大削弱了镁合金作为轻量化材料的优势。近几年来有很多关于新型非稀土的变形镁合金，特别是在镁合金中添加Sr、Ca、Al等元素的研究得到了广泛的关注，可以制备出高强韧性镁合金材料。
共晶组织是在钢铁材料中普遍存在的组织，典型的如珠光体。目前非稀土镁合金中所加入的合金元素一般不超过10％(质量百分比)，镁合金材料的强化设计思路也大部分模仿铝合金材料，即采取微合金化+固溶—时效的热处理工艺取得高密度析出的细小第二相，例如Mg-Zn系合金中通过Ag、Ca、Zr等微合金化元素及固溶—时效的热处理工艺来调控析出相尺寸和形貌，然而关于大量的共晶组织甚至完全共晶组织的镁合金材料设计鲜有报道。
发明内容
针对现有技术存在的不足，本发明提供一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料及制备方法，选用廉价的低密度的非稀土元素，降低成本，得到高弹性模量镁基复合材料。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：2.00～35.00％；Al：3.00～25.00％；Ca：0.00～3.00％；Nd：0.00～8.00％；Y：0.00～8.00％；Gd：0.00～8.00％；Er：0.00～8.00％，其余为Mg和杂质。
所述Ca为镁钙中间合金；Nd为镁钕中间合金。
所述Y为镁钇中间合金；Gd为镁钆中间合金；Er为镁铒中间合金。
所述一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其中镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Ca：0.50～3.00％。
所述一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其中镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Nd：1.00～8.00％。
所述一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其中镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Y：0.50～8.00％。
所述一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其中镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Gd：0.10～8.00％。
所述一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其中镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Er：2.00～8.00％。
所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中保护气体的保护下，加入镁，加热至740～810℃充分搅拌至其全部熔化；
然后，保持温度在740～810℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌3～9分钟后，将熔液温度控制在700～750℃静置12～20分钟，清除表面的浮渣，在700～750℃的条件下浇铸至提前预热到200～350℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料。
所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，所述的步骤(2)中的保护气体为CO2+SF6或高纯氩气，所述CO2和SF6按体积比为(19～199)：1。
本发明的有益效果是：1.与常规的镁铝锶系镁合金相比，本发明关注强度的同时，更着重关注材料的弹性模量，共晶组织相组成为α-Mg及具有高模量的Mg17Sr2、Al2Sr、Al4Sr相，共晶组织含量较高，并可有效调控各相含量进一步调控材料整体模量。2.本发明采用普通铸造，工艺流程简单，通过调控成分来调控共晶组织形貌，制备兼备强韧性的高弹性模量镁基复合材料。
附图说明
图1为实施例中各材料的弹性模量。
具体实施方式
为了更好的解释本发明，以便于理解，下面结合附图，通过具体实施方式，对本发明的技术方案和效果作详细描述。
弹性模量作为材料自身的一种属性，反应的是组成材料的各原子中电子之间的相互作用，与材料的成分紧密相关。与纯金属相比，金属间化合物常常具有较高的模量，例如，镁的弹性模量约为45GPa，而Al2Sr的弹性模量约为89GPa，这使得通过金属与金属间化合物的适当混合制备高弹性模量材料成为一种可能。因此通过选用廉价的低密度的非稀土元素，得到含有共晶组织的镁合金，是制备高模量高强韧性镁合金结构材料的一种思路。申请人近期的研究结果表明，锶、铝作为主合金化元素，钙、钕、钇、钆、铒作为微合金化元素可以使镁合金弹性模量显著提高，并兼具强韧性。
本发明的设计思想如下：
结合相图设计主合金元素锶、铝含量，调节钙、钕、钇、钆、铒等微合金化元素，采用重力铸造，获得具有不同共晶组织形貌的镁基复合材料，最终制备出一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料。
实施例1
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：2wt.％、Al：3wt.％、Gd：0.1wt.％，其余为Mg和杂质；其中Gd为Gd含量占25wt.％的镁钆中间合金，其他金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至740℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为199：1；
然后，保持温度在740℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌9分钟后，将熔液温度控制在750℃静置20分钟，清除表面的浮渣，在750℃的条件下浇铸至提前预热到350℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量，脉冲激振法测量弹性模量的技术参数如表1所示。
| 测量项目 | 固有频率、杨氏模量、剪切模量、泊松比、内耗 |
| 频响范围 | 20Hz-22kHz |
| 频率精度 | 0.1Hz |
| 测试范围 | 0.5-1000GPa(杨氏模量、剪切模量) |
| 采样率 | 44.1k/48k/88.2k/96k/176.4k/192kHz |
| 输入阻抗 | 1.8KΩ |
| 测试精度 | 0.5％ |
| 灵敏度 | 1mv/pa |
| 时基精度 | 50ppm |
| 试样形状 | 条状或棒状 |
表1
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为45.74GPa。
实施例2
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：4wt.％、Al：6wt.％、Y：0.5wt.％，其余为Mg和杂质；其中Y为Y含量占25wt.％的镁钇中间合金，其他金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至750℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为178：1；
然后，保持温度在750℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌8分钟后，将熔液温度控制在740℃静置18分钟，清除表面的浮渣，在740℃的条件下浇铸至提前预热到330℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为48.92GPa。
实施例3
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：5wt.％、Al：5wt.％、Y：3wt.％，其余为Mg和杂质；其中Y为Y含量占25wt.％的镁钇中间合金，其他金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至760℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为165：1；
然后，保持温度在760℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌7分钟后，将熔液温度控制在730℃静置16分钟，清除表面的浮渣，在730℃的条件下浇铸至提前预热到310℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为49.03GPa。
实施例4
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：6wt.％、Al：4wt.％、Ca：3wt.％，其余为Mg和杂质；其中各金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至770℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为126：1；
然后，保持温度在770℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌6分钟后，将熔液温度控制在720℃静置14分钟，清除表面的浮渣，在720℃的条件下浇铸至提前预热到290℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为51.02GPa。
实施例5
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：7.5wt.％、Al：2.5wt.％、Nd：8wt.％，其余为Mg和杂质；其中各金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至780℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为153：1；
然后，保持温度在780℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌5分钟后，将熔液温度控制在710℃静置12分钟，清除表面的浮渣，在710℃的条件下浇铸至提前预热到270℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为50.88GPa。
实施例6
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：20wt.％、Al：8wt.％、Gd：8wt.％，其余为Mg和杂质；其中Gd为Gd含量占25wt.％的镁钆中间合金，其他金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至790℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为97：1；
然后，保持温度在790℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌4分钟后，将熔液温度控制在700℃静置15分钟，清除表面的浮渣，在700℃的条件下浇铸至提前预热到250℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为55.86GPa。
实施例7
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：35wt.％、Al：25wt.％、Y：8wt.％、Er：8wt.％，其余为Mg和杂质；其中Y为Y含量占25wt.％的镁钇中间合金，Er为Er含量占25wt.％的镁铒中间合金，其他金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至800℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为52：1；
然后，保持温度在800℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌3分钟后，将熔液温度控制在720℃静置17分钟，清除表面的浮渣，在720℃的条件下浇铸至提前预热到220℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其力学性能如图1所示。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为58.27GPa。
实施例8
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：15wt.％、Al：11wt.％、Ca：0.5wt.％，其余为Mg和杂质；其中各金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至810℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为186：1；
然后，保持温度在810℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌6分钟后，将熔液温度控制在720℃静置14分钟，清除表面的浮渣，在720℃的条件下浇铸至提前预热到290℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为50.16GPa。
实施例9
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：10wt.％、Al：12wt.％、Nd：1wt.％，其余为Mg和杂质；其中各金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至760℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为23：1；
然后，保持温度在760℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌7分钟后，将熔液温度控制在730℃静置16分钟，清除表面的浮渣，在730℃的条件下浇铸至提前预热到200℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为48.61GPa。
实施例10
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：28wt.％、Al：22wt.％、Y：5wt.％、Er：2wt.％，其余为Mg和杂质；其中Y为Y含量占25wt.％的镁钇中间合金，Er为Er含量占25wt.％的镁铒中间合金，其他金属纯度均在99％以上。
一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中CO2+SF6保护气体的保护下，加入纯镁，加热至750℃充分搅拌至其全部熔化，所述CO2和SF6按体积比为19：1；
然后，保持温度在750℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅8分钟后，将熔液温度控制在710℃静置18分钟，清除表面的浮渣，在710℃的条件下浇铸至提前预热到230℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料。
(3)用线切割得到100×50×10mm的条状试样，采用脉冲激振法测量材料的弹性模量。
本实施例制得的高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的弹性模量为46.84GPa。
Claims (10)
1.一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Sr：2.00～35.00％；Al：3.00～25.00％；Ca：0.00～3.00％；Nd：0.00～8.00％；Y：0.00～8.00％；Gd：0.00～8.00％；Er：0.00～8.00％，其余为Mg和杂质。
2.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述Ca为镁钙中间合金；Nd为镁钕中间合金。
3.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述Y为镁钇中间合金；Gd为镁钆中间合金；Er为镁铒中间合金。
4.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Ca：0.50～3.00％。
5.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Nd：1.00～8.00％。
6.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Y：0.50～8.00％。
7.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Gd：0.10～8.00％。
8.根据权利要求1所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料，其特征在于，所述镁基复合材料的组分以质量百分比计为：Er：2.00～8.00％。
9.权利要求1～8中任意一项所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
(1)准备原料：
按照一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的组分以质量百分比配比，称取所需原料；
(2)铸锭熔炼：
首先，在熔炼装置中保护气体的保护下，加入镁，加热至740～810℃充分搅拌至其全部熔化；
然后，保持温度在740～810℃，将其它称取好的原料依次分批加入，充分搅拌3～9分钟后，将熔液温度控制在700～750℃静置12～20分钟，清除表面的浮渣，在700～750℃的条件下浇铸至提前预热到200～350℃的铁模中，冷却至室温，制得高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料。
10.根据权利要求9所述的一种高锶高铝含量的高弹性模量镁基复合材料的制备方法，其特征在于，所述的步骤(2)中的保护气体为CO2+SF6或高纯氩气，所述CO2和SF6按体积比为(19～199)：1。
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3998779A (en) * | 1973-05-21 | 1976-12-21 | Chromalloy American Corporation | Coating method and composition for the sacrificial protection of metal substrates |
| CN101158003A (zh) * | 2007-11-16 | 2008-04-09 | 北京工业大学 | 一种Nd、Sr复合强化耐热镁合金及其制备方法 |
| CN103343270A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-09 | 重庆大学 | 一种高强度镁-铝-锰-锶合金及其制备方法 |
| CN109161765A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-01-08 | 东北大学 | 一种高铝高锶含量的变形镁合金及其制备方法 |
-
2019
- 2019-03-27 CN CN201910238855.0A patent/CN109811222A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3998779A (en) * | 1973-05-21 | 1976-12-21 | Chromalloy American Corporation | Coating method and composition for the sacrificial protection of metal substrates |
| CN101158003A (zh) * | 2007-11-16 | 2008-04-09 | 北京工业大学 | 一种Nd、Sr复合强化耐热镁合金及其制备方法 |
| CN103343270A (zh) * | 2013-06-28 | 2013-10-09 | 重庆大学 | 一种高强度镁-铝-锰-锶合金及其制备方法 |
| CN109161765A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-01-08 | 东北大学 | 一种高铝高锶含量的变形镁合金及其制备方法 |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| A. JANZ ET AL: ""Experimental study and thermodynamic calculation of Al-Mg-Sr phase equilibria"", 《INTERMETALLICS》 * |
| CAO, HONGBO ET AL.: ""Experimental investigation and thermodynamic modelling of the Mg-Al-rich region of the Mg-Al-Sr system"", 《INTERNATIONAL JOURNAL OF MATERIALS RESEARCH》 * |
| M. ALJARRAH ET AL.: "（"Microstructural characterization of Mg–Al–Sr alloys"", 《SCIENCE AND TECHNOLOGY OF ADVANCED MATERIALS》 * |
| 冯艳斌: ""Mg-Al-Sr-RE合金及其组织性能研究"", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》 * |
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