CN109746552A - 一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺 - Google Patents
一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺 Download PDFInfo
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Abstract
本发明公开了一种超大型矿砂船主甲板合拢焊接工艺，先焊接纵向合拢焊缝，采用X型坡口，先焊接正面焊缝，在甲板分段反胎总组时进行，采用药芯焊丝气保焊打底，埋弧焊填充盖面；甲板分段总组翻身后，进行甲板纵向合拢焊缝的焊接，气刨清根，采用埋弧焊进行填充盖面焊接；然后焊接甲板总段之间的横向合拢焊缝，采用V型坡口，反面贴陶瓷衬垫，加装马板，先焊接甲板纵骨的对接焊，然后焊接纵骨与甲板之间缓焊区的角焊缝，最后焊接甲板的横向合拢焊缝，采用药芯焊丝气保焊打底，埋弧焊填充盖面；整体合拢顺序从中间向两边对称焊接完毕，本发明工艺焊后主甲板平整度好，且提高了焊接质量以及合拢焊接效率。
Description
技术领域
本发明属于焊接技术领域，具体是一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺。
背景技术
随着全球航运业的发展，船舶朝着大型化发展，目前全球最大的矿砂船已达40万吨级，而最新一代的40万吨矿砂船，长度达360m，宽度达65m，整船净重达63000吨，此类超大型船舶在建造过程中，船舯区域的应力极大，对于船舶上层的主甲板而言，钢板厚度均大于40mm，且大部分为50mm左右，焊接应力更大，且焊接接头易产生焊接裂纹等缺陷，另一方面，考虑到美观因素，主甲板的平整度也要得到保证，因此对主甲板的合拢焊接提出了很高的要求。
发明内容
为解决上述问题，本发明提供一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺，焊接接头性能优良，且有效改善了主甲板的焊接应力及变形。
本发明采用如下技术方案：
一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺，包括以下步骤：
步骤S1、先焊接纵向合拢焊缝，将左舷或右舷的甲板分段合拢为一个甲板总段，合拢焊接采用X型坡口，正面坡口角度55°±5°，坡口深度3t/5-(1~3)mm（t为板厚），反面坡口角度65°±5°，坡口深度2t/5+(1~3)mm，钝边2~3mm，接头间隙0~3mm；
步骤S2、先焊接正面焊缝，在甲板分段反胎总组时进行，焊前预热100℃，采用药芯焊丝气保焊打底，打底焊热输入不大于15KJ/cm，采用埋弧焊填充盖面，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，正面焊缝焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
步骤S3、甲板分段总组翻身后，进行甲板纵向合拢焊缝的焊接，对已焊接完成的正面焊缝根部进行气刨清根，然后预热100℃，采用埋弧焊进行填充盖面焊接，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，反面焊缝焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
步骤S4、纵向合拢焊缝焊接完毕之后，然后焊接甲板总段之间的横向合拢焊缝，采用V型坡口，坡口角度45°±5°，不留钝边，接头间隙4~8mm，反面贴陶瓷衬垫；
步骤S5、加装马板，保证每个马板与甲板纵骨之间的距离不小于500mm，马板厚度不小于20mm，尺寸不小于150mm*500mm，双面角焊缝满焊固定；
步骤S6、先焊接甲板纵骨的对接焊，然后焊接纵骨与甲板之间缓焊区的角焊缝；焊接甲板的横向合拢焊缝，焊前预热100℃，采用药芯焊丝气保焊打底，打底焊热输入不大于15KJ/cm，采用埋弧焊填充盖面，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
上述步骤S1-S6的总体合拢顺序为：从船中的甲板总段开始合拢，最先焊接中间总段与其相邻两个总段之间的横向合拢焊缝，而后由中间同时向两边合拢焊接，直至整船主甲板合拢完毕；两边的横向合拢焊缝均以船中为中心对称焊接，安排4组焊工同时对称焊接，且焊接方向均为由船中向舷侧方向。
作为优选，步骤S1-S6中药芯焊丝气保焊选择的焊丝熔敷金属成分为：C，0.02~0.06%；Si，0.2~0.4%；Mn，1.1~1.5%；P，<0.020%；S，<0.015%；Ni，0.3~1.0%。熔敷金属屈服强度>420MPa，-40℃低温冲击功>47J。
作为优选，步骤S1-S6中埋弧焊选择的焊丝、焊剂的熔敷金属成分为：C，0.01~0.04%；Si，0.2~0.4%；Mn，1.2~2.0%；P，<0.020%；S，<0.015%；Cr，0.01~0.05%；Mo，0.01~0.03%；Ni，0.3~1.0%。熔敷金属屈服强度>400MPa，-60℃低温冲击功>47J。
本发明具有如下有益效果：
（1）优化焊材匹配，打底焊选用的药芯焊丝强度较高，可保证打底焊缝不至于被应力拉裂，防止打底焊热裂纹出现，同时焊丝加入少量Ni元素，可保证焊缝韧性，填充、盖面选用的埋弧焊丝、焊剂加入Ni元素0.3~1.0%，可保证焊接接头-60℃的低温冲击韧性，可使焊接接头具有良好的抵抗焊接应力的能力；
（2）优化纵向合拢焊缝的焊接顺序，先在甲板分段反胎总组时焊接正面焊缝，然后在甲板分段总组翻身后，进行反面焊缝的焊接，通过此工艺可大大减少仰焊工作量，减少人力成本，同时保证焊接质量；
（3）优化横向合拢焊缝的焊接顺序，最先焊接中间总段与其相邻两个总段之间的横向合拢焊缝，而后由中间同时向两边合拢焊接，直至整船主甲板合拢完毕，两边的横向合拢焊缝均以船中为中心对称焊接，安排4组焊工同时对称焊接，且焊接方向均为由船中向舷侧方向，通过此焊接顺序，大大减少了焊接应力的产生，从而有效解决了厚板焊接应力的难题，而且可大幅度减少焊接变形的产生；
（4）优化马板固定方式，以甲板纵骨为马板，先焊接甲板纵骨的对接焊，然后焊接纵骨与甲板之间缓焊区的角焊缝，甲板纵骨尺寸较大，刚性好，可显著减少马板数量，减少因为焊接及去除马板产生的应力及变形；
（5）控制焊接热输入，可有效保证焊接接头的力学性能，尤其是焊缝根部薄弱环节的低温韧性，可保证厚板焊接接头在全厚度方向具有均匀良好的力学性能；
（6）焊前预热，焊后保温缓冷，可降低焊接接头中的扩散氢含量，减少焊接冷裂纹出现概率，同时控制预热温度及保温降温速率，避免因厚板升温、降温不均匀导致的热应力；
通过本发明提供的一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺，与常规合拢焊接工艺相比，可显著减少焊接应力及焊接变形，焊缝合格率高，主甲板平整度好，且提高了焊接质量，本发明可用于大型船舶的主甲板合拢焊接，焊缝合格率高，主甲板平整度好，且提高了焊接质量以及合拢焊接效率。
附图说明
图1是本发明合拢焊接工艺步骤示意图；
图2是本发明总体合拢焊接的顺序示意图；
图3是本发明主甲板横向合拢时甲板纵骨焊接顺序示意图。
图中：附图标记1-10为图2、图3的焊点。
具体实施方式
下述结合具体实施例对本发明的技术方案作进一步的说明，但本发明的保护范围不限于此。
一种超大型矿砂船主甲板合拢焊接工艺，包括以下步骤：
步骤S1、先焊接纵向合拢焊缝，将左舷或右舷的甲板分段合拢为一个甲板总段，合拢焊接采用X型坡口，正面坡口角度55°±5°，坡口深度3t/5-(1~3)mm（t为板厚），反面坡口角度65°±5°，坡口深度2t/5+(1~3)mm，钝边2~3mm，接头间隙0~3mm；
步骤S2、先焊接正面焊缝，在甲板分段反胎总组时进行，焊前预热100℃，采用药芯焊丝气保焊打底，打底焊热输入不大于15KJ/cm，采用埋弧焊填充盖面，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，正面焊缝焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
步骤S3、甲板分段总组翻身后，进行甲板纵向合拢焊缝的焊接，对已焊接完成的正面焊缝根部进行气刨清根，然后预热100℃，采用埋弧焊进行填充盖面焊接，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，反面焊缝焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
步骤S4、纵向合拢焊缝焊接完毕之后，然后焊接甲板总段之间的横向合拢焊缝，采用V型坡口，坡口角度45°±5°，不留钝边，接头间隙4~8mm，反面贴陶瓷衬垫；
步骤S5、加装马板，保证每个马板与甲板纵骨之间的距离不小于500mm，马板厚度不小于20mm，尺寸不小于150mm*500mm，双面角焊缝满焊固定；
步骤S6、参照图3，先焊接甲板纵骨的对接焊，焊接点为焊点8，焊接处为然后焊接纵骨与甲板之间缓焊区的角焊缝，焊接点为焊点9；焊接甲板的横向合拢焊缝，焊接点位焊点10，焊前预热100℃，采用药芯焊丝气保焊打底，打底焊热输入不大于15KJ/cm，采用埋弧焊填充盖面，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
上述步骤S1-S6的总体合拢顺序为：参照图2，从船中的甲板总段开始合拢，最先焊接中间总段与其相邻两个总段之间的横向合拢焊缝，焊接点为焊点1，而后由中间同时向两边合拢焊接，直至整船主甲板合拢完毕；两边的横向合拢焊缝均以船中为中心对称焊接，安排4组焊工同时对称焊接，且焊接方向均为由船中向舷侧方向，焊接点为焊点2至焊点7。
作为优选，步骤S1-S6中药芯焊丝气保焊选择的焊丝熔敷金属成分为：C，0.02~0.06%；Si，0.2~0.4%；Mn，1.1~1.5%；P，<0.020%；S，<0.015%；Ni，0.3~1.0%。熔敷金属屈服强度>420MPa，-40℃低温冲击功>47J。
作为优选，步骤S1-S6中埋弧焊选择的焊丝、焊剂的熔敷金属成分为：C，0.01~0.04%；Si，0.2~0.4%；Mn，1.2~2.0%；P，<0.020%；S，<0.015%；Cr，0.01~0.05%；Mo，0.01~0.03%；Ni，0.3~1.0%。熔敷金属屈服强度>400MPa，-60℃低温冲击功>47J。
本发明具有如下有益效果：
（1）优化焊材匹配，打底焊选用的药芯焊丝强度较高，可保证打底焊缝不至于被应力拉裂，防止打底焊热裂纹出现，同时焊丝加入少量Ni元素，可保证焊缝韧性，填充、盖面选用的埋弧焊丝、焊剂加入Ni元素0.3~1.0%，可保证焊接接头-60℃的低温冲击韧性，可使焊接接头具有良好的抵抗焊接应力的能力；
（2）优化纵向合拢焊缝的焊接顺序，先在甲板分段反胎总组时焊接正面焊缝，然后在甲板分段总组翻身后，进行反面焊缝的焊接，通过此工艺可大大减少仰焊工作量，减少人力成本，同时保证焊接质量；
（3）优化横向合拢焊缝的焊接顺序，最先焊接中间总段与其相邻两个总段之间的横向合拢焊缝，而后由中间同时向两边合拢焊接，直至整船主甲板合拢完毕，两边的横向合拢焊缝均以船中为中心对称焊接，安排4组焊工同时对称焊接，且焊接方向均为由船中向舷侧方向，通过此焊接顺序，大大减少了焊接应力的产生，从而有效解决了厚板焊接应力的难题，而且可大幅度减少焊接变形的产生；
（4）优化马板固定方式，以甲板纵骨为马板，先焊接甲板纵骨的对接焊，然后焊接纵骨与甲板之间缓焊区的角焊缝，甲板纵骨尺寸较大，刚性好，可显著减少马板数量，减少因为焊接及去除马板产生的应力及变形；
（5）控制焊接热输入，可有效保证焊接接头的力学性能，尤其是焊缝根部薄弱环节的低温韧性，可保证厚板焊接接头在全厚度方向具有均匀良好的力学性能；
（6）焊前预热，焊后保温缓冷，可降低焊接接头中的扩散氢含量，减少焊接冷裂纹出现概率，同时控制预热温度及保温降温速率，避免因厚板升温、降温不均匀导致的热应力；
通过本发明提供的一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺，与常规合拢焊接工艺相比，本发明通过优化焊材匹配、优化焊接顺序、优化马板固定方式、控制焊接热输入、控制预热温度、增加焊后保温缓冷等工艺方法，可显著减少焊接应力及焊接变形，焊缝合格率高，主甲板平整度好，且提高了焊接质量，经过40万吨超大型矿砂船实船建造验证，本发明可用于大型船舶的主甲板合拢焊接，焊缝合格率高，主甲板平整度好，且提高了焊接质量以及合拢焊接效率。
在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。
尽管已经示出和描述了本发明的实施例，本领域的普通技术人员可以理解：在不脱离本发明的原理和宗旨的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由权利要求及其等同物限定。
Claims (3)
1.一种超大型矿砂船主甲板的合拢焊接工艺，其特征在于，包括以下步骤：
步骤S1、先焊接纵向合拢焊缝，将左舷或右舷的甲板分段合拢为一个甲板总段，合拢焊接采用X型坡口，正面坡口角度55°±5°，坡口深度3t/5-(1~3)mm（t为板厚），反面坡口角度65°±5°，坡口深度2t/5+(1~3)mm，钝边2~3mm，接头间隙0~3mm；
步骤S2、先焊接正面焊缝，在甲板分段反胎总组时进行，焊前预热100℃，采用药芯焊丝气保焊打底，打底焊热输入不大于15KJ/cm，采用埋弧焊填充盖面，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，正面焊缝焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
步骤S3、甲板分段总组翻身后，进行甲板纵向合拢焊缝的焊接，对已焊接完成的正面焊缝根部进行气刨清根，然后预热100℃，采用埋弧焊进行填充盖面焊接，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，反面焊缝焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
步骤S4、纵向合拢焊缝焊接完毕之后，然后焊接甲板总段之间的横向合拢焊缝，采用V型坡口，坡口角度45°±5°，不留钝边，接头间隙4~8mm，反面贴陶瓷衬垫；
步骤S5、加装马板，保证每个马板与甲板纵骨之间的距离不小于500mm，马板厚度不小于20mm，尺寸不小于150mm*500mm，双面角焊缝满焊固定；
步骤S6、先焊接甲板纵骨的对接焊，然后焊接纵骨与甲板之间缓焊区的角焊缝；焊接甲板的横向合拢焊缝，焊前预热100℃，采用药芯焊丝气保焊打底，打底焊热输入不大于15KJ/cm，采用埋弧焊填充盖面，焊接热输入不大于25KJ/cm，层间温度控制在100~200℃，焊接完毕后，立即覆盖保温棉缓冷，降温速率不高于50℃/h；
上述步骤S1-S6的总体合拢顺序为：从船中的甲板总段开始合拢，最先焊接中间总段与其相邻两个总段之间的横向合拢焊缝，而后由中间同时向两边合拢焊接，直至整船主甲板合拢完毕；两边的横向合拢焊缝均以船中为中心对称焊接，安排4组焊工同时对称焊接，且焊接方向均为由船中向舷侧方向。
2.根据权利要求1所述的一种超大型矿砂船主甲板合拢焊接工艺，其特征在于：步骤S1-S6中药芯焊丝气保焊选择的焊丝熔敷金属成分为：C，0.02~0.06%；Si，0.2~0.4%；Mn，1.1~1.5%；P，<0.020%；S，<0.015%；Ni，0.3~1.0%；熔敷金属屈服强度>420MPa，-40℃低温冲击功>47J。
3.根据权利要求1所述的一种超大型矿砂船主甲板合拢焊接工艺，其特征在于：步骤S1-S6中埋弧焊选择的焊丝、焊剂的熔敷金属成分为：C，0.01~0.04%；Si，0.2~0.4%；Mn，1.2~2.0%；P，<0.020%；S，<0.015%；Cr，0.01~0.05%；Mo，0.01~0.03%；Ni，0.3~1.0%；熔敷金属屈服强度>400MPa，-60℃低温冲击功>47J。
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|---|---|
| CN (1) | CN109746552A (zh) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110253113A (zh) * | 2019-05-25 | 2019-09-20 | 招商局重工（江苏）有限公司 | 一种极地探险邮轮上建甲板合拢缝施焊方法 |
| CN111761182A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-10-13 | 上海外高桥造船有限公司 | 一种邮轮薄板拼板方法 |
| CN112705867A (zh) * | 2019-10-24 | 2021-04-27 | 青岛九合重工机械有限公司 | 一种泵车t型接头焊接方法 |
| CN112719531A (zh) * | 2021-01-27 | 2021-04-30 | 中国水电四局（兰州）机械装备有限公司 | 一种具有磁性的高强度合金钢板的组焊方法 |
| CN116175060A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-05-30 | 华南理工大学 | 一种用于正交异性钢桥面板组焊定位的反向焊接马板技术 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102049599A (zh) * | 2011-01-07 | 2011-05-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超高强海洋结构用钢板f460z埋弧焊接方法 |
| KR20120049462A (ko) * | 2010-11-09 | 2012-05-17 | 현대중공업 주식회사 | 온도 감지 장치를 이용한 순차 일렉트로 가스 용접 방법 |
| CN102699566A (zh) * | 2012-06-12 | 2012-10-03 | 钢铁研究总院 | 油船货油舱用药芯焊丝 |
| CN105057856A (zh) * | 2015-06-12 | 2015-11-18 | 招商局重工（江苏）有限公司 | 一种超厚板埋弧焊工艺 |
| CN106141389A (zh) * | 2016-07-15 | 2016-11-23 | 南通纺都置业有限公司 | 船舶焊接工艺 |
| CN108788507A (zh) * | 2018-07-12 | 2018-11-13 | 福建省马尾造船股份有限公司 | 一种钢板焊接的坡口结构及焊接工艺 |
-
2019
- 2019-03-28 CN CN201910245292.8A patent/CN109746552A/zh active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20120049462A (ko) * | 2010-11-09 | 2012-05-17 | 현대중공업 주식회사 | 온도 감지 장치를 이용한 순차 일렉트로 가스 용접 방법 |
| CN102049599A (zh) * | 2011-01-07 | 2011-05-11 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超高强海洋结构用钢板f460z埋弧焊接方法 |
| CN102699566A (zh) * | 2012-06-12 | 2012-10-03 | 钢铁研究总院 | 油船货油舱用药芯焊丝 |
| CN105057856A (zh) * | 2015-06-12 | 2015-11-18 | 招商局重工（江苏）有限公司 | 一种超厚板埋弧焊工艺 |
| CN106141389A (zh) * | 2016-07-15 | 2016-11-23 | 南通纺都置业有限公司 | 船舶焊接工艺 |
| CN108788507A (zh) * | 2018-07-12 | 2018-11-13 | 福建省马尾造船股份有限公司 | 一种钢板焊接的坡口结构及焊接工艺 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 闫霞、罗意: "《典型焊接结构件加工》", 31 December 2013, 北京航空航天大学出版社 * |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110253113A (zh) * | 2019-05-25 | 2019-09-20 | 招商局重工（江苏）有限公司 | 一种极地探险邮轮上建甲板合拢缝施焊方法 |
| CN112705867A (zh) * | 2019-10-24 | 2021-04-27 | 青岛九合重工机械有限公司 | 一种泵车t型接头焊接方法 |
| CN111761182A (zh) * | 2020-07-24 | 2020-10-13 | 上海外高桥造船有限公司 | 一种邮轮薄板拼板方法 |
| CN112719531A (zh) * | 2021-01-27 | 2021-04-30 | 中国水电四局（兰州）机械装备有限公司 | 一种具有磁性的高强度合金钢板的组焊方法 |
| CN116175060A (zh) * | 2023-04-14 | 2023-05-30 | 华南理工大学 | 一种用于正交异性钢桥面板组焊定位的反向焊接马板技术 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20190514 |
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