CN109630862B - 双封头高压气瓶内胆的制造方法 - Google Patents

双封头高压气瓶内胆的制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种双封头高压气瓶内胆及其制造方法，双封头高压气瓶内胆为两端收口成型封头及瓶口的一体式无缝结构的铝合金内胆，包括直筒段，和分别位于直筒段两端的A封头和B封头，A瓶口和B瓶口分别位于A封头和B封头上；双封头高压气瓶内胆的长度小于5m，直筒段的公称外径为Φ406‑Φ850mm，高压气瓶的额定压力为20‑30Mpa。本发明总体采用旋压的加工方法，产品整体无焊缝，制备工艺简单，操作方便，能耗低，污染小，节约了原材料成本。本发明的制造方法加工出来的高压气瓶内胆，具有可靠性高、壁薄、质量轻的特点；其内材料组织均匀致密，整体强度效果优异，具有耐高压特性，对高压气瓶的制造具有重要的意义。

Description

双封头高压气瓶内胆的制造方法
技术领域
本发明属于高压容器技术领域，具体涉及一种双封头高压气瓶内胆及其制造方法。
背景技术
高压气瓶已经广泛用于工矿生产、建筑、交通、海洋、航空、医疗、军事等国民经济的各个行业。高压气瓶的容量、瓶壁厚度及制作工艺和材料都会影响高压气瓶的性能。如天然气和氢气是一种世界范围内重点发展和广泛使用的清洁能源。目前采用20-30MP高压气瓶储运和使用压缩天然气(CNG)、压缩氢气和其他压缩工业气体是这些气体移动使用的主要方式。
目前，铝合金内胆碳纤维全缠绕高压气瓶具有众多优点，已逐步取代传统钢质气瓶，成为当今世界高压气瓶的主流产品。其优点如下：
(1)大幅减重；采用铝合金内胆复合缠绕的气瓶，同等性能下材料厚度仅为钢瓶的50％-70％，且密度更低，因而其重量仅为传统钢瓶的35％-40％。
(2)破损安全性好；铝合金内胆碳纤维全缠绕气瓶采用铝合金内胆及碳纤维复合材料增强，每平方厘米上的纤维多达几千上万根，当气瓶超载并发生少量纤维断裂时，其载荷会迅速分配在未破坏的纤维上，这会在短期乃至相当长一段时间内使气瓶不致丧失承载能力，大大提高安全性。
(3)减震性好；复合材料中纤维与树脂基体界面具有吸震能力，震动阻尼好，抗声震疲劳性能也很高。
(4)与无缝钢质气瓶需要的复杂工序相比，纤维缠绕工艺更加灵活，容易变换，工序更为简化，也容易实现自动化，且能耗远远低于钢质气瓶的生产过程。
例如，外径Φ406-Φ850mm、长度不大于5m的铝合金内胆碳纤维全缠绕气瓶主要用作大型天然气汽车用CNG燃料气瓶、模块化CNG气瓶组储运气瓶等移动使用大容积高压气瓶。
但是受材料生产以及技术能力的限制，我国目前还未能生产直径大于Φ406mm的铝合金内胆碳纤维全缠绕气瓶，其核心问题就是铝合金内胆无法制造，主要依靠于进口。
在上述背景下，为了进一步掌握具有自主产权的大型压缩天然气、氢气和混合燃气等储运装置的关键技术及产品，迫切的需要开发具有直径大、长度长、质量轻、高可靠等特性的双封头高压气瓶内胆产品。
发明内容
本发明的目的在于提出一种高压气瓶铝合金内胆及其制造方法。以至少解决目前高压气瓶容积小，质量过重，可靠性差的问题。
为了实现上述目的，本发明提供如下技术方案：
一种双封头高压气瓶内胆，双封头高压气瓶内胆作为缠绕气瓶的内胆用于储存压缩气体，所述双封头高压气瓶内胆为两端收口成型封头及瓶口的一体式无缝结构的铝合金内胆，包括A瓶口、A封头、直筒段、B封头和B瓶口，所述A封头和B封头分别位于所述直筒段的两端，所述A瓶口和B瓶口分别位于所述A封头和B封头上；所述双封头高压气瓶内胆的长度小于 5m，所述直筒段的公称外径为Ф406-Ф850mm，所述高压气瓶的额定压力为 20-30Mpa。
如上所述的双封头高压气瓶内胆，优选，所述直筒段的壁厚为1-10mm，所述直筒段的整体直线度不大于0.5mm/m；
优选地，所述直筒段的壁厚的公差小于等于±0.15mm；
再优选地，所述直筒段任意直线段位置局部直线度不大于 0.5mm/300mm；
再优选地，所述直筒段任意位置的圆度不大于0.5mm；
再优选地，所述直筒段的内表面粗糙度小于Ra1.6μm，所述直筒段的外表面粗糙度小于Ra3.2μm。
如上所述的双封头高压气瓶内胆，优选，所述封头的结构类型为椭球型封头、碟型封头或半球型封头，所述A封头的结构类型与所述B封头的结构类型相同，所述封头的厚度由边缘向瓶口部位均匀渐变增厚；
优选地，所述封头的厚度由边缘的5-8mm向瓶口部位的10-15mm均匀渐变增厚；
再优选地，所述瓶口的长度为40mm、所述瓶口的外径为50mm，所述瓶口的内径为28mm。
如上任一项所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，优选，所述制造方法包括如下步骤：
S1，铝合金内胆旋压管制备，采用数控强力外旋压机对无缝管坯的直筒段进行多道次强力外旋压成形处理，得到铝合金内胆旋压管；
S2，封头和瓶口的旋压成型，采用加热收口旋压机对所述铝合金内胆旋压管两端的开口处分别进行封头和瓶口的旋压成型，得到旋压成型件B；所述旋压成型件B包括直筒段和直筒段两端的A封头和B封头；
S3，瓶口中心孔的加工，对步骤S2中得到的旋压成型件B两端的A封头和 B封头分别进行瓶口中心孔的机加工，得到旋压成型件C；
S4，曲面探伤，对步骤S3中得到的旋压成型件C进行收口质量探伤，检验封头位置是否有橘皮、折叠的加工缺陷；
S5，曲面内表面修磨，根据探伤结果，采用封头内表面修磨机床对步骤 S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C；
S6，热处理，对步骤S5中得到的旋压成型件C进行T6工艺处理，得到双封头高压气瓶内胆坯；
S7，瓶口加工，采用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的A瓶口和B瓶口的内径和外径分别进行机加工，并加工出瓶口内螺纹，得到双封头高压气瓶内胆；
S8，内胆清洗。
如上所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，优选，所述步骤S1具体包括如下步骤：
S11，铝合金内胆旋压管直筒段的旋压成型，采用三轮错距正旋或反旋的旋压方法对无缝管坯进行2-4次旋压过程，得到旋压件A；正旋旋压时采用加工长度等于设定产品长度1.2-1.4倍的芯模进行旋压辅助加工；反旋旋压时采用加工长度等于设定产品长度0.6-0.8倍的芯模进行旋压辅助加工；
S12，铝合金内胆旋压管的定长加工，对步骤S11中得到的旋压件A进行定长加工，得到铝合金内胆旋压管；
S13，铝合金内胆旋压管的清洗，采用清洗机对步骤S12中得到的铝合金内胆旋压管进行清洗；
S14，修磨铝合金内胆旋压管，采用数控内外圆修磨机对步骤S13中清洗后的铝合金内胆旋压管进行内外表面划伤、碰伤的修磨；
S15，采用超声波自动探伤机对步骤S14中得到的铝合金内胆旋压管进行直筒段的全自动探伤，检验是否有起皮、褶皱、裂纹的加工缺陷；
优选地，所述步骤S11中的三轮错距正旋或反旋旋压方法中的错距量设置为6-12mm；
优选地，所述步骤S13中的清洗机为旋转喷淋清洗机或超声清洗机；
优选地，所述铝合金内胆旋压管的清洗采用加热30-45℃中性清洗剂完成；
再优选地，所述铝合金内胆旋压管清洗后采用擦干用具或烘干装置去除表面残留水渍。
如上所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，优选，所述步骤S2具体包括如下步骤：
S21，装夹，采用分瓣式中空主轴进行铝合金内胆旋压管的装夹；
S22，加热，对铝合金内胆旋压管的待收口旋压处加热至180-390℃；
S23，封头及瓶口的成型旋压，采用单侧X直线、Z直线和旋转三向插补式收口旋压机对步骤S22中加热的铝合金内胆旋压管进行多道次收口旋压；
S24，对铝合金内胆旋压管的另一端重复步骤S21、S22、S23的操作，得到旋压成型件B；所述旋压成型件B包括直筒段和直筒段两端的A封头和 B封头；
优选地，所述步骤S22中的加热采用氧气、丙烷/LNG进行燃烧喷焰加热。
如上所述的双封头高压气瓶内胆制造方法，优选，所述步骤S5具体包括如下步骤：
S51，采用装夹工装装夹旋压成型件C；
S52，采用封头内表面修磨机床自带的自动内窥***自动观测、判断封头内表面缺陷情况，记录对应位置，并结合人为确认；
S53，采用封头内表面修磨机床的封头内型面修磨机构对步骤S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C；
优选地，所述旋压成型件C的装夹工装为分瓣式中空装夹工装；
优选的，所述封头内型面修磨为数控自动修磨机构，可编程独立执行。
如上所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，优选，所述步骤S6包括如下步骤：
S61，淬火处理，将步骤S5中制得的旋压成型件C放入淬火炉进行淬火处理，将旋压成型件C加热至525-531℃，并在525-531℃环境中保温2-4小时，接着将旋压成型件C进行淬火；
S62，时效处理，将淬火后的旋压成型件C转移至时效炉进行时效处理，最后在160-200℃环境中保温6-10小时，制得双封头高压气瓶内胆坯；
优选地，所述淬火炉为立式铝合金箱式淬火炉；再优选地，所述时效炉为台车式铝合金时效炉。
如上所述的双封头高压气瓶内胆制造方法，优选，所述步骤S7具体包括如下步骤：
S71，采用分瓣式中空装夹工装装夹双封头高压气瓶内胆坯；
S72，瓶口加工，采用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的瓶口外径、内径和瓶口内螺纹进行高速加工，得到双封头高压气瓶内胆，A瓶口和B瓶口的长度、外径和内径尺寸分别为为40mm、50mm、28mm。
如上所述的双封头高压气瓶内胆制造方法，优选，所述步骤S8具体包括如下步骤：
S81，将双封头高压气瓶内胆立式放置在立式气瓶内胆清洗机上，使立式气瓶内胆清洗机喷淋机构进入内胆内部，固定内胆；
S82，采用高压水喷淋或超声清洗方式对双封头高压气瓶内胆的内腔进行清洗，去除加工污染物。
与最接近的现有技术相比，本发明提供的技术方案具有如下有益效果：
本发明提供的双封头高压气瓶内胆的制造方法，总体采用旋压的加工方法，制备工艺简单，操作方便，能耗低，污染小，整个制作过程中原材料的损耗比较少，节约了原材料成本。本发明的制造方法加工出来的双封头高压气瓶内胆，材料组织均匀致密，整体强度效果优异，具有耐高压特性。
在现有技术中很难生产出来直径大于406mm的高压气瓶用铝合金内胆，本发明创造性的采用管坯通过旋压的加工方法，使产品的直径达到了Φ406-Φ850mm，整体直径尺寸大幅提高，容积远高于现有的标准铝合金内胆的容积；直筒段的壁厚仅为1-10mm，具有壁薄、质量轻的特点；对薄壁高压气瓶的制造具有重要的意义。
附图说明
图1为本发明实施例中双封头高压气瓶内胆的结构示意图；
图2为本发明实施例中双封头高压气瓶内胆的制造方法流程图。
图中：1、A瓶口；2、A封头；3、直筒段；4、B封头；5、B瓶口。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
在本发明的描述中，本发明中使用的术语“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接；可以是直接相连，也可以通过中间部件间接相连，对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语的具体含义。
本发明提供一种双封头高压气瓶内胆的制造方法，双封头高压气瓶内胆由无缝管坯通过本制造方法加工而成；如图1所示，双封头高压气瓶内胆为两端收口成型封头及瓶口的一体式无缝结构的铝合金内胆，包括A瓶口1、 A封头2、直筒段3、B封头4和B瓶口5，A封头2和B封头4分别位于直筒段3的两端，A瓶口1和B瓶口5分别位于A封头2和B封头4上；双封头高压气瓶内胆的长度小于5m，直筒段3的公称外径为Φ406-Φ850mm(例如450mm、480mm、500mm、530mm、560mm、600mm、630mm、670mm、 700mm、740mm、770mm、800mm、830mm)，高压气瓶的额定压力为20-30Mpa (例如21Mpa、22Mpa、23Mpa、24Mpa、25Mpa、26Mpa、27Mpa、28Mpa、29Mpa)。封头的结构类型为椭球型封头、碟型封头或半球型封头，A封头2 的结构类型与B封头4的结构类型相同，封头的厚度由边缘向瓶口部位均匀渐变增厚；在本发明的实施例中，A封头2和B封头4的结构类型均为碟型；如图2所示，本发明的双封头高压气瓶内胆的制造方法包括如下步骤：
S1，铝合金内胆旋压管制备，采用数控强力外旋压机对无缝管坯的直筒段3进行多道次强力外旋压成形处理，得到铝合金内胆旋压管；该步骤具体包括如下步骤：
S11，铝合金内胆旋压管直筒段3的旋压成型，采用三轮错距正旋或反旋旋压方法对无缝管坯进行2-4次(例如2次、3次、4次)旋压过程，得到旋压件A。在本发明的实施例中，三轮错距正旋或反旋旋压方法中的错距量设置为6-12mm(例如6.5mm、7mm、7.5mm、8mm、8.5mm、9mm、9.5mm、 10mm、10.5mm、11mm、11.5mm)；正旋旋压时采用加工长度等于设定产品长度1.2-1.4倍(例如1.2倍、1.25倍、1.3倍、1.35倍、1.38倍、1.4倍)的芯模进行旋压辅助加工；反旋旋压时采用加工长度等于设定产品长度0.6-0.8 倍的芯模进行旋压辅助加工；无缝管坯经旋压处理后的总变形量为 55％-70％；无缝管坯的长度不大于1.7m；旋压件A为等厚直筒或两端带有外环向端框的直筒段3。
S12，铝合金内胆旋压管的定长加工，采用锯床对步骤S11中得到的旋压件A进行定长加工，得到铝合金内胆旋压管；在本发明的实施例中，锯床采用双柱自动锯床，锯条采用铝合金专用锯条。
S13，铝合金内胆旋压管的清洗，采用旋转喷淋清洗机或超声清洗机添加30-45℃(例如31℃、32℃、33℃、34℃、35℃、36℃、37℃、38℃、39℃、 40℃、41℃、42℃、43℃、44℃)的中性清洗剂对步骤S12中得到的铝合金内胆旋压管进行清洗；清洗完成后采用专用擦干用具或烘干装置去除表面残留水渍。
S14，修磨铝合金内胆旋压管，采用数控内外圆修磨机对步骤S13中清洗后的铝合金内胆旋压管进行内外表面划伤、碰伤的修磨；该步骤具体包括如下步骤：
S141，采用布砂带对铝合金内胆旋压管的外表面进行修磨；
S142，采用千叶布砂轮对铝合金内胆旋压管的内表面进行粗修磨；
S143，采用百洁布轮对铝合金内胆旋压管的内表面进行精修磨；
S15，采用超声波自动探伤机对步骤S14中得到的铝合金内胆旋压管进行直筒段3的全自动探伤，检验是否有起皮、褶皱、裂纹等加工缺陷。
S2，封头和瓶口的旋压成型，采用加热收口旋压机对铝合金内胆旋压管两端的开口处分别进行封头和瓶口的旋压成型，得到旋压成型件B；旋压成型件B包括直筒段3和直筒段3两端的A封头2和B封头4；该步骤具体包括如下步骤：
S21，装夹，采用分瓣式中空主轴进行铝合金内胆旋压管的装夹；
S22，加热，采用氧气、丙烷/LNG对铝合金内胆旋压管的待收口旋压处进行喷焰加热至180-390℃(例如200℃、220℃、240℃、260℃、280℃、300℃、 320℃、340℃、360℃、380℃)；
S23，封头及瓶口的成型旋压，采用单侧X直线、Z直线和旋转三向插补式收口旋压机对步骤S22中加热的铝合金内胆旋压管进行10-18道次收口旋压，在旋压过程中，收口旋压第1-8道次(例如1道次、2次、3次、4次、 5次、6次、7次、8次)带有反旋，用于瓶口部位的增厚；制得的封头的厚度由边缘的5-8mm(例如5.2mm、5.4mm、5.6mm、5.8mm、6mm、6.2mm、6.4mm、6.6mm、6.8mm、7mm、7.3mm、7.6mm、7.8mm)向瓶口部位的10-15mm (例如10.5mm、11mm、11.5mm、12mm、12.5mm、13mm、13.5mm、14mm、 14.5mm)均匀渐变增厚；
S24，对铝合金内胆旋压管的另一端重复步骤S21、S22、S23的操作，得到旋压成型件B；旋压成型件B包括直筒段3和直筒段3两端的A封头2 和B封头4。
S3，瓶口中心孔的加工，采用分瓣式中空装夹工装进行旋压成型件B的装夹，采用专用瓶口加工中心对步骤S2中得到的旋压成型件B两端的A封头2 和B封头4分别进行瓶口中心孔的机加工，得到旋压成型件C；为后续热处理做好准备；
S4，曲面探伤，对步骤S3中得到的旋压成型件C进行收口质量探伤，检验封头位置是否有橘皮、折叠等加工缺陷；
S5，曲面内表面修磨，根据探伤结果，采用专用封头内表面修磨机床对步骤S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C；该步骤具体包括如下步骤：
S51，采用分瓣式中空装夹工装对旋压成型件C进行装夹；
S52，采用专用封头内表面修磨机床自带的自动内窥***自动观测、判断封头内表面缺陷情况，记录对应位置，并结合人为确认；
S53，采用专用封头内表面修磨机床的数控自动修磨机构对步骤S5中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C，在修磨过程中，数控自动修磨机构可编程独立执行。
S6，热处理，对步骤S5中得到的旋压成型件C进行T6工艺处理，得到双封头高压气瓶内胆坯；该步骤具体包括如下步骤：
S61，淬火处理，将步骤S5中制得的旋压成型件C放入立式铝合金箱式淬火炉进行淬火处理，将旋压成型件C加热至525-531℃(例如525.5℃、 526℃、526.5℃、527℃、527.5℃、528℃、528.5℃、529℃、529.5℃、530℃、 530.5℃)，并在525-531℃(例如525.5℃、526℃、526.5℃、527℃、527.5℃、 528℃、528.5℃、529℃、529.5℃、530℃、530.5℃)环境中保温2-4小时(例如2.2小时、2.4小时、2.6小时、2.8小时、3小时、3.2小时、3.4小时、3.6 小时、3.8小时)，接着将旋压成型件C进行水介质淬火；淬火时应保证从淬火炉炉门开启至双封头高压气瓶内胆全部入水时间不得大于8s。
S62，时效处理，将淬火后的旋压成型件C转移至台车式铝合金时效炉进行时效处理，最后在160-200℃(例如165℃、170℃、175℃、180℃、185℃、 190℃、195℃、198℃)环境中保温6-10小时(例如6.3小时、6.6小时、7小时、 7.3小时、7.7小时、8小时、8.4小时、8.7小时、9小时、9.3小时、9.7小时)，制得双封头高压气瓶内胆坯。在整个淬火处理和时效处理过程中，双封头高压气瓶内胆坯采用专用的热处理工装立式固定于专用热处理料框中。
S7，瓶口加工，采用专用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的A瓶口1和B瓶口5的内径和外径分别进行机加工，并加工出瓶口内螺纹，得到双封头高压气瓶内胆；该步骤具体包括如下步骤：
S71，采用分瓣式中空装夹工装装夹双封头高压气瓶内胆坯；
S72，瓶口加工，采用专用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的瓶口外径、内径和瓶口内螺纹进行高速加工，得到双封头高压气瓶内胆，A瓶口1和B瓶口5的长度、外径和内径尺寸分别为为40mm、50mm、 28mm。
S8，内胆清洗，采用专用立式气瓶内胆清洗机对步骤S7中得到的双封头高压气瓶内胆的内腔进行高压水喷淋清洗，去除铝屑及其他加工污染物；该步骤具体包括如下步骤：
S81，将双封头高压气瓶内胆立式放置在专用立式气瓶内胆清洗机上，使专用立式气瓶内胆清洗机喷淋机构进入内胆内部，固定内胆；
S82，采用高压水喷淋或超声清洗方式对双封头高压气瓶内胆的内腔进行清洗，去除铝屑及其他加工污染物。
S9，成品检验，对步骤S8中获得的双封头高压气瓶内胆进行检验，得到双封头高压气瓶内胆的成品。
S10，对步骤S9得到的双封头高压气瓶内胆的成品进行碳纤维缠绕，得到高压气瓶，检测该高压气瓶的极限承压情况。
经本发明的制造方法制备的双封头高压气瓶内胆，其长度小于5m，直筒段3的公称外径为Φ406-Φ850mm，直筒段3的壁厚为1-10mm(例如1mm、2mm、 3mm、mm、5mm、6mm、7mm、8mm、9mm)，直筒段3的整体直线度不大于0.5mm/m；直筒段3的壁厚的公差小于等于±0.15mm；直筒段3任意直线段位置局部直线度不大于0.5mm/300mm；直筒段3任意位置的圆度不大于 0.5mm；直筒段3的内表面粗糙度小于Ra1.6μm，直筒段3的外表面粗糙度小于 Ra3.2μm。本发明的制造方法制得的双封头高压气瓶内胆的容积远高于现有的标准铝合金内胆的容积，同时还具有壁厚薄、耐高压和质量轻等特性。
实施例1
制备一种直径Φ420mm，长度2.5m，壁厚为4mm的双封头高压气瓶内胆，其高压气瓶额定压力要求为25Mpa，具体包括如下操作步骤：
S1，铝合金内胆旋压管制备，该步骤具体包括如下步骤：
S11，铝合金内胆旋压管直筒段3的旋压成型，采用三轮错距正旋旋压方法对长度为1m的无缝管坯进行2道次旋压，三轮错距正旋旋压方法中的错距量设置为6mm；
得到旋压件A，旋压件A为等厚直筒或两端带有外环向端框的直筒段3；旋压件A的尺寸为：总长度为3000mm，直筒段3的厚度为4mm，两端台阶段厚度为10mm。
S12，铝合金内胆旋压管的定长加工，采用双柱自动锯床对步骤S11中得到的旋压件A进行定长加工，得到铝合金内胆旋压管，该铝合金内胆旋压管直筒段3的长度为2600mm；
S13，铝合金内胆旋压管的清洗，采用旋转喷淋清洗机或超声清洗机添加40℃的中性清洗剂对步骤S12中得到的铝合金内胆旋压管进行清洗；清洗完成后采用专用擦干用具或烘干装置去除表面残留水渍。
S14，修磨铝合金内胆旋压管，采用数控内外圆修磨机对步骤S13中清洗后的铝合金内胆旋压管进行内外表面划伤、碰伤的修磨；该步骤具体包括如下步骤：
S141，采用布砂带对铝合金内胆旋压管的外表面进行修磨；
S142，采用千叶布砂轮对铝合金内胆旋压管的内表面进行粗修磨；
S143，采用百洁布轮对铝合金内胆旋压管的内表面进行精修磨；
S15，采用超声波自动探伤机对步骤S14中得到的铝合金内胆旋压管进行全自动探伤，检验筒体是否有橘皮、折叠等加工缺陷。
S2，封头和瓶口的旋压成型，采用加热收口旋压机对铝合金内胆旋压管两端的开口处分别进行封头和瓶口的旋压成型，得到旋压成型件B；旋压成型件B包括直筒段3和直筒段3两端的A封头2和B封头4；该步骤具体包括如下步骤：
S21，装夹，采用分瓣式中空主轴进行铝合金内胆旋压管的装夹；
S22，加热，采用氧气、丙烷/LNG燃烧对铝合金内胆旋压管的待收口旋压处进行喷焰加热至310℃；
S23，封头及瓶口的成型旋压，采用单侧X直线、Z直线和旋转三向插补式收口旋压机对步骤S22中加热的铝合金内胆旋压管进行收口旋压；
在旋压过程中，收口旋压带有4次反旋，用于瓶口部位的增厚；制得的旋压成型件B的封头的厚度由边缘的8mm向瓶口部位的12mm均匀渐变增厚。
S24，对铝合金内胆旋压管的另一端重复步骤S21、S22、S23的操作，得到旋压成型件B；旋压成型件B包括直筒段3和直筒段3两端的A封头2 和B封头4。
S3，瓶口中心孔的加工，采用分瓣式中空装夹工装进行旋压成型件B的装夹，采用专用瓶口加工中心对步骤S2中得到的旋压成型件B两端的A封头2 和B封头4分别进行瓶口中心孔的机加工，得到旋压成型件C；为后续热处理做好准备；
S4，曲面探伤，对步骤S3中得到的旋压成型件C进行收口质量探伤，检验封头位置是否有橘皮、折叠等加工缺陷；
S5，曲面内表面修磨，根据探伤结果，采用专用封头内表面修磨机床对步骤S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C；该步骤具体包括如下步骤：
S51，采用分瓣式中空装夹工装对旋压成型件C进行装夹；
S52，采用专用封头内表面修磨机床自带的自动内窥***自动观测、判断封头内表面缺陷情况，记录对应位置，并结合人为确认；
S53，采用专用封头内表面修磨机床的数控自动修磨机构对步骤S5中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C，在修磨过程中，数控自动修磨机构可编程独立执行。
S6，热处理，对步骤S5中得到的旋压成型件C进行T6工艺处理，得到双封头高压气瓶内胆坯；该步骤具体包括如下步骤：
S61，淬火处理，将步骤S5中制得的旋压成型件C放入立式铝合金箱式淬火炉进行淬火处理，将旋压成型件C加热至525-531℃，并在525-531℃环境中保温3.5小时，接着将旋压成型件C进行水介质淬火；
S62，时效处理，将淬火后的旋压成型件C转移至台车式铝合金时效炉进行时效处理，最后在160℃环境中保温9小时，制得双封头高压气瓶内胆坯。在整个淬火处理和时效处理过程中，双封头高压气瓶内胆坯采用专用的热处理工装立式固定于专用热处理料框中。
S7，瓶口加工，采用专用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的A瓶口1和B瓶口5的内径和外径分别进行机加工，并加工出瓶口内螺纹，得到双封头高压气瓶内胆；该步骤具体包括如下步骤：
S71，采用分瓣式中空装夹工装装夹双封头高压气瓶内胆坯；
S72，瓶口加工，采用专用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的瓶口外径、内径和瓶口内螺纹进行高速加工，得到双封头高压气瓶内胆，A瓶口1和B瓶口5的长度、外径和内径尺寸分别为为40mm、50mm、 28mm。
S8，内胆清洗，采用专用立式气瓶内胆清洗机对步骤S7中得到的双封头高压气瓶内胆的内腔进行高压水喷淋清洗，去除铝屑及其他加工污染物；该步骤具体包括如下步骤：
S81，将双封头高压气瓶内胆立式放置在专用立式气瓶内胆清洗机上，使专用立式气瓶内胆清洗机喷淋机构进入内胆内部，固定内胆；
S82，采用高压水喷淋或超声清洗方式对双封头高压气瓶内胆的内腔进行清洗，去除铝屑及其他加工污染物。
S9，成品检验，对步骤S8中获得的双封头高压气瓶内胆进行检验，部分项目进行抽检，对抽检的双封头高压气瓶内胆的任意六个位置的组织晶粒度进行测量，测量结果该六个位置的组织晶粒度按照ASTME112标准分别为6 级，6级、7级、7级、6级、5级，对抽检的双封头高压气瓶内胆的直筒段3的抗拉强度。屈服强度和延伸率分别进行测量，经测量，直筒段3的抗拉强度为 345MPa、屈服强度为310MPa、延伸率为16％，本批次生产产品合格，得到双封头高压气瓶内胆的成品。
S10，对步骤S9得到的双封头高压气瓶内胆的成品进行碳纤维缠绕，得到高压气瓶，检测该高压气瓶的极限承压情况。
经过检验，本实施例制得的双封头高压气瓶内胆的任意位置的组织晶粒度按照ASTME112标准等级均大于等于5级，直筒段3的抗拉强度为345MPa、屈服强度为310MPa、延伸率为16％；进行内胆缠绕后得到的高压气瓶测试极限压力为75Mpa，满足额定压力25Mpa的要求。
实施例2
制备一种直径618mm，长度4.5m，壁厚为6mm的双封头高压气瓶内胆，其高压气瓶额定压力要求为25Mpa，具体包括如下操作步骤：
S1，铝合金内胆旋压管制备，该步骤具体包括如下步骤：
S11，铝合金内胆旋压管直筒段3的旋压成型，采用三轮错距反旋旋压方法对长度为1.5m的无缝管坯进行3道次旋压，三轮错距反旋旋压方法中的错距量设置为6mm；
得到旋压件A，旋压件A为等厚直筒或两端带有外环向端框的直筒段3；旋压件A的尺寸为：总长度为4700mm，直筒段3的厚度为6mm，两端端框段厚度11mm。
S12，铝合金内胆旋压管的定长加工，采用双柱自动锯床对步骤S11中得到的旋压件A进行定长加工，得到铝合金内胆旋压管，该铝合金内胆旋压管直筒段3的长度为4600mm；
S13，铝合金内胆旋压管的清洗，采用旋转喷淋清洗机或超声清洗机添加35℃的中性清洗剂对步骤S12中得到的铝合金内胆旋压管进行清洗；清洗完成后采用专用擦干用具或烘干装置去除表面残留水渍。
S14，修磨铝合金内胆旋压管，采用数控内外圆修磨机对步骤S13中清洗后的铝合金内胆旋压管进行内外表面划伤、碰伤的修磨；该步骤具体包括如下步骤：
S141，采用布砂带对铝合金内胆旋压管的外表面进行修磨；
S142，采用千叶布砂轮对铝合金内胆旋压管的内表面进行粗修磨；
S143，采用百洁布轮对铝合金内胆旋压管的内表面进行精修磨。
S15，采用超声波自动探伤机对步骤S14中得到的铝合金内胆旋压管进行全自动探伤，检验筒体是否有橘皮、折叠等加工缺陷。
S2，封头和瓶口的旋压成型，采用加热收口旋压机对铝合金内胆旋压管两端的开口处分别进行封头和瓶口的旋压成型，得到旋压成型件B；旋压成型件B包括直筒段3和直筒段3两端的A封头2和B封头4；该步骤具体包括如下步骤：
S21，装夹，采用分瓣式中空主轴进行铝合金内胆旋压管的装夹；
S22，加热，采用氧气、丙烷/LNG燃烧对铝合金内胆旋压管的待收口旋压处进行喷焰加热至250℃；
S23，封头及瓶口的成型旋压，采用单侧X直线、Z直线和旋转三向插补式收口旋压机对步骤S22中加热的铝合金内胆旋压管进行收口旋压；
在旋压过程中，收口旋压带有4次反旋，用于瓶口部位的增厚；制得的旋压成型件B的封头的厚度由边缘的9mm向瓶口部位的12.5mm均匀渐变增厚。
S24，对铝合金内胆旋压管的另一端重复步骤S21、S22、S23的操作，得到旋压成型件B；旋压成型件B包括直筒段3和直筒段3两端的A封头2 和B封头4。
S3，瓶口中心孔的加工，采用分瓣式中空装夹工装进行旋压成型件B的装夹，采用专用瓶口加工中心对步骤S2中得到的旋压成型件B两端的A封头2 和B封头4分别进行瓶口中心孔的机加工，得到旋压成型件C；为后续热处理做好准备；
S4，曲面探伤，对步骤S3中得到的旋压成型件C进行收口质量探伤，检验封头位置是否有橘皮、折叠等加工缺陷；
S5，曲面内表面修磨，根据探伤结果，采用专用封头内表面修磨机床对步骤S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C；该步骤具体包括如下步骤：
S51，采用分瓣式中空装夹工装对旋压成型件C进行装夹；
S52，采用专用封头内表面修磨机床自带的自动内窥***自动观测、判断封头内表面缺陷情况，记录对应位置，并结合人为确认；
S53，采用专用封头内表面修磨机床的数控自动修磨机构对步骤S5中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C，在修磨过程中，数控自动修磨机构可编程独立执行。
S6，热处理，对步骤S5中得到的旋压成型件C进行T6工艺处理，得到双封头高压气瓶内胆坯；该步骤具体包括如下步骤：
S61，淬火处理，将步骤S5中制得的旋压成型件C放入立式铝合金箱式淬火炉进行淬火处理，将旋压成型件C加热至525-531℃，并在525-531℃环境中保温3小时，接着将旋压成型件C进行水介质淬火；
S62，时效处理，将淬火后的旋压成型件C转移至台车式铝合金时效炉进行时效处理，最后在170℃环境中保温8小时，制得双封头高压气瓶内胆坯。在整个淬火处理和时效处理过程中，双封头高压气瓶内胆坯采用专用的热处理工装立式固定于专用热处理料框中。
S7，瓶口加工，采用专用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的A瓶口1和B瓶口5的内径和外径分别进行机加工，并加工出瓶口内螺纹，得到双封头高压气瓶内胆；该步骤具体包括如下步骤：
S71，采用分瓣式中空装夹工装装夹双封头高压气瓶内胆坯；
S72，瓶口加工，采用专用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的瓶口外径、内径和瓶口内螺纹进行高速加工，得到双封头高压气瓶内胆，A瓶口1和B瓶口5的长度、外径和内径尺寸分别为为40mm、50mm、 28mm。
S8，内胆清洗，采用专用立式气瓶内胆清洗机对步骤S7中得到的双封头高压气瓶内胆的内腔进行高压水喷淋清洗，去除铝屑及其他加工污染物；该步骤具体包括如下步骤：
S81，将双封头高压气瓶内胆立式放置在专用立式气瓶内胆清洗机上，使专用立式气瓶内胆清洗机喷淋机构进入内胆内部，固定内胆；
S82，采用高压水喷淋或超声清洗方式对双封头高压气瓶内胆的内腔进行清洗，去除铝屑及其他加工污染物。
S9，成品检验，对步骤S8中获得的双封头高压气瓶内胆进行检验，部分项目进行抽检，对抽检的双封头高压气瓶内胆的任意六个位置的组织晶粒度进行测量，测量结果该六个位置的组织晶粒度按照ASTME112标准分别为6 级，6级、7级、6级、6级、6级，对抽检的双封头高压气瓶内胆的直筒段3的抗拉强度。屈服强度和延伸率分别进行测量，经测量，直筒段3的抗拉强度为 353MPa、屈服强度为323MPa、延伸率为15％，本批次生产产品合格，得到双封头高压气瓶内胆的成品。
S10，对步骤S9得到的双封头高压气瓶内胆的成品进行碳纤维缠绕，得到高压气瓶，检测该高压气瓶的极限承压情况。
经过检验，本实施例制得的双封头高压气瓶内胆的任意位置的组织晶粒度按照ASTME112标准等级均大于等于5级，直筒段3的抗拉强度为353MPa、屈服强度为323MPa、延伸率为15％；进行内胆缠绕后得到的高压气瓶测试极限压力为76Mpa，满足额定压力25Mpa的要求。
综上所述，本发明提供的双封头高压气瓶内胆的制造方法，总体采用旋压的加工方法，能耗低，污染小，整个制作过程中原材料的损耗比较少，节约了原材料成本。本发明的制造方法加工出来的双封头高压气瓶内胆，公称外径为Φ406-Φ850mm，容积远高于现有的标准铝合金内胆的容积；直筒段的壁厚为1-10mm，具有壁厚薄、质量轻的特点；直筒段的抗拉强度大于等于345MPa、屈服强度大于等于310MPa、延伸率大于等于15％；直筒段任意位置组织晶粒度按照ASTME112标准满足大于等于5级的要求，其内材料组织均匀致密，整体强度效果优异，具有耐高压特性，对高压气瓶的制造具有重要的意义。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均在本发明待批权利要求保护范围之内。

Claims (12)

1.一种双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述双封头高压气瓶内胆作为缠绕气瓶的内胆用于储存压缩气体，所述双封头高压气瓶内胆为两端收口成型封头及瓶口的一体式无缝结构的铝合金内胆，包括A瓶口、A封头、直筒段、B封头和B瓶口，所述A封头和B封头分别位于所述直筒段的两端，所述A瓶口和B瓶口分别位于所述A封头和B封头上；所述双封头高压气瓶内胆的长度为4.5m，所述直筒段的公称外径为Ф618mm，所述高压气瓶的额定压力为25Mpa；
所述直筒段的壁厚为6mm，所述直筒段的整体直线度不大于0.5mm/m；所述直筒段的壁厚的公差小于等于±0.15mm；所述直筒段任意直线段位置局部直线度不大于0.5mm/300mm；所述直筒段任意位置的圆度不大于0.5mm；所述直筒段的内表面粗糙度小于Ra1.6μm，所述直筒段的外表面粗糙度小于Ra3.2μm；
所述制造方法包括如下步骤：
S1，铝合金内胆旋压管制备，采用数控强力外旋压机对无缝管坯的直筒段进行多道次强力外旋压成形处理，得到铝合金内胆旋压管；
所述步骤S1具体包括如下步骤：
S11，铝合金内胆旋压管直筒段的旋压成型，采用三轮错距正旋或反旋的旋压方法对无缝管坯进行2-4次旋压过程，得到旋压件A，所述三轮错距正旋或反旋旋压方法中的错距量设置为6-12mm；正旋旋压时采用加工长度等于设定产品长度1.2-1.4倍的芯模进行旋压辅助加工；反旋旋压时采用加工长度等于设定产品长度0.6-0.8倍的芯模进行旋压辅助加工；
S12，铝合金内胆旋压管的定长加工，对步骤S11中得到的旋压件A进行定长加工，得到铝合金内胆旋压管；
S13，铝合金内胆旋压管的清洗，采用清洗机对步骤S12中得到的铝合金内胆旋压管进行清洗；
S14，修磨铝合金内胆旋压管，采用数控内外圆修磨机对步骤S13中清洗后的铝合金内胆旋压管进行内外表面划伤、碰伤的修磨；
S15，采用超声波自动探伤机对步骤S14中得到的铝合金内胆旋压管进行直筒段的全自动探伤，检验是否有起皮、褶皱、裂纹的加工缺陷；
S2，封头和瓶口的旋压成型，采用加热收口旋压机对所述铝合金内胆旋压管两端的开口处分别进行封头和瓶口的旋压成型，得到旋压成型件B；所述旋压成型件B包括直筒段和直筒段两端的A封头和B封头；所述步骤S2具体包括如下步骤：
S21，装夹，采用分瓣式中空主轴进行铝合金内胆旋压管的装夹；
S22，加热，对铝合金内胆旋压管的待收口旋压处加热至180-380℃；所述步骤S22中的加热采用氧气、丙烷/LNG进行燃烧喷焰加热；
S23，封头及瓶口的成型旋压，采用单侧X直线、Z直线和旋转三向插补式收口旋压机对步骤S22中加热的铝合金内胆旋压管进行多道次收口旋压，收口旋压第1-8道次带有反旋；
S24，对铝合金内胆旋压管的另一端重复步骤S21、S22、S23的操作，得到旋压成型件B；所述旋压成型件B包括直筒段和直筒段两端的A封头和B封头；
S3，瓶口中心孔的加工，对步骤S2中得到的旋压成型件B两端的A封头和B封头分别进行瓶口中心孔的机加工，得到旋压成型件C；
S4，曲面探伤，对步骤S3中得到的旋压成型件C进行收口质量探伤，检验封头位置是否有橘皮、折叠的加工缺陷；
S5，曲面内表面修磨，根据探伤结果，采用封头内表面修磨机床对步骤S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C；
S6，热处理，对步骤S5中得到的旋压成型件C进行T6工艺处理，得到双封头高压气瓶内胆坯；所述步骤S6具体包括如下步骤：
S61，淬火处理，将步骤S5中制得的旋压成型件C放入淬火炉进行淬火处理，将旋压成型件C加热至525-531℃，并在525-531℃环境中保温2.2-4小时，接着将旋压成型件C进行淬火，淬火时应保证从淬火炉炉门开启至双封头高压气瓶内胆全部入水时间不得大于8s；
S62，时效处理，将淬火后的旋压成型件C转移至时效炉进行时效处理，最后在160-200℃环境中保温6-10小时，制得双封头高压气瓶内胆坯；
S7，瓶口加工，采用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的A瓶口和B瓶口的内径和外径分别进行机加工，并加工出瓶口内螺纹，得到双封头高压气瓶内胆；
S8，内胆清洗。
2.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述封头的结构类型为椭球型封头、碟型封头或半球型封头，所述A封头的结构类型与所述B封头的结构类型相同，所述封头的厚度由边缘向瓶口部位均匀渐变增厚。
3.如权利要求2所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述封头的厚度由边缘的5-8mm向瓶口部位的10-15mm均匀渐变增厚；
所述瓶口的长度为40mm、所述瓶口的外径为50mm，所述瓶口的内径为28mm。
4.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述步骤S5具体包括如下步骤：
S51，采用装夹工装装夹旋压成型件C；
S52，采用封头内表面修磨机床自带的自动内窥***自动观测、判断封头内表面缺陷情况，记录对应位置，并结合人为确认；
S53，采用封头内表面修磨机床的封头内型面修磨机构对步骤S4中发现的封头内表面缺陷进行修磨，得到质量合格的旋压成型件C。
5.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述步骤S7具体包括如下步骤：
S71，采用分瓣式中空装夹工装装夹双封头高压气瓶内胆坯；
S72，瓶口加工，采用瓶口加工中心对步骤S6中得到的双封头高压气瓶内胆坯的瓶口外径、内径和瓶口内螺纹进行高速加工，得到双封头高压气瓶内胆，A瓶口和B瓶口的长度、外径和内径尺寸分别为为40mm、50mm、28mm。
6.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述步骤S8具体包括如下步骤：
S81，将双封头高压气瓶内胆立式放置在立式气瓶内胆清洗机上，使立式气瓶内胆清洗机喷淋机构进入内胆内部，固定内胆；
S82，采用高压水喷淋或超声清洗方式对双封头高压气瓶内胆的内腔进行清洗，去除加工污染物。
7.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述步骤S13中的清洗机为旋转喷淋清洗机或超声清洗机。
8.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述铝合金内胆旋压管的清洗采用加热30-45℃中性清洗剂完成。
9.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述铝合金内胆旋压管清洗后采用擦干用具或烘干装置去除表面残留水渍。
10.如权利要求4所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述旋压成型件C的装夹工装为分瓣式中空装夹工装。
11.如权利要求4所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述封头内型面修磨为数控自动修磨机构，可编程独立执行。
12.如权利要求1所述的双封头高压气瓶内胆的制造方法，其特征在于，所述淬火炉为立式铝合金箱式淬火炉；所述时效炉为台车式铝合金时效炉。
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