CN109612171A - 一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法 - Google Patents
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Abstract
一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，包括：M1，建立供水组群，并配置好主控单元以及动态同步单元；M2，当有输端选择水温时，计算所在组群所有输出端最高温度；M3，配置换向站供水方式为最接近步骤M2中的热水泵输出；M4，优先配置回收站热源回收为步骤M3中的热水泵供能；M5，当步骤M4中回收热量不足步骤M3中的热水泵输出温度所需热量时，开启冷凝供热热量交换泵，并协同供能；M6，当步骤M5中协同供热不足时，额外开启制热器。采用本发明的方法可以有效降低供热需要消耗的能源，有效回收热能，演出供热设备使用寿命。
Description
技术领域
本发明属于集中供水领域，具体涉及一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法。
背景技术
传统的中央空调***制冷主机的冷冻水的供水温度通常采用固定值的设定方式，即在制冷主机开始运行前，提前设定好冷冻水的供水温度，并在制冷主机开始运行时，以该固定的供水温度供冷。这种方式虽然操作简单，但是不能制冷主机的能效相对比较低。上述温度设定方式对于一些特定的建筑，如医院，由于医院一年当中绝大多数时间处于冷负荷的部分负荷区间，因此，若采用上述方式则不能有效地提升部分负荷区间制冷主机的能效，相反还有可能降低制冷主机的能效。相对的，供热技术也是同样采用固定值供热的，这样需要热泵长期工作在工作阈值内，需要持续消耗大量能量。
发明内容
本发明是针对现有热泵需要工作在阈值内需要持续消耗大量能量而设计了一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法。
一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，包括：
M1，建立供水组群，并配置好主控单元以及动态同步单元；
M2，当有输端选择水温时，计算所在组群所有输出端最高温度；
M3，配置换向站供水方式为最接近步骤M2中的热水泵输出；
M4，优先配置回收站热源回收为步骤M3中的热水泵供能；
M5，当步骤M4中回收热量不足步骤M3中的热水泵输出温度所需热量时，开启冷凝供热热量交换泵，并协同供能；
M6，当步骤M5中协同供热不足时，额外开启制热器。
通过多段式供热选择和多设备集中供热的方式来为耗水终端提供最适热泵，从而减少多余能量损耗以及提高热量回收率。
作为优选，所述的步骤M2，包括：
A1，当用户房间容易消耗水的龙头被打开，并且用户在房屋终端中选择了供水温度，则向主控单元发送信号，否则跳转至步骤；
A2，主控单元记录用户选择供水温度，并查询用户所在组群最高的需求值；
A3，主控单元发送调配信息给换向站；
A4，主控单元计算环境温度，计算输送变动温差；
A5，热水管道和冷水管道使用计算比率调配水温并输送至房间内；
A6，直接由热水管道和冷水管道使用默认水温并输送至房间内。
作为优选，所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，还包括：
A7，使用过的水流入回收站，并通过回收站热交换回收热量；
A8，回收站交换管携带热量输送只热水泵。
作为优选，所述的步骤M3，包括：
B1，当最适宜热水泵输出已被占用，则寻找温度相对较高的热水泵；
B2，如果B1中不能寻找到温度相对较高的热水泵，则按照原先配置热水泵连接；
B3，给冷凝供热热量交换泵组与步骤B2中热水泵所连接的交换泵发送启动信号。
作为优选，所述的步骤M5，还包括：
C1，协同供能通过宽温热水泵供热时，如果有用户温度变动则优先变动步骤A5中的调配比例；
C2，重新计算所在组群所有输出端最高温度，如果温度不变则维持步骤C1处理方式；
C3，如果温度变大则重新调配换向站；
C4，如果换向站无适宜热水泵输出，则维持原热水泵冰开启步骤M5中协同供热方式提升温度。
作为优选，使用在通过抗冻液存储箱回收抗冻剂，制热器为换热塔的供热***中，在供热时段采用以下步骤抗冻剂浓度进行动态平衡调节：
S1，检测当前的环境数据和当前抗冻剂浓度、换热塔内的温湿度、以及抗冻剂的组分作为调节参数，当前抗冻剂浓度至少包括当前换热塔入水管抗冻剂浓度值Ain和当前换热塔出水管抗冻剂浓度值Aout以及由抗冻液存储箱内抗冻剂的比重值换算得到的抗冻液存储箱内抗冻剂浓度值Ab；
S2，获取当前浓度目标平衡值，当前浓度目标平衡值包括目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin、目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout，实时调整监测当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值并同时执行步骤S3；
S3，若当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值在允许范围内，保持当前冰点温度运行装置的工作状态，否则执行步骤S4；
S4，将当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值超出允许范围的情况分为以下情况，在一个设定的动态调整周期内分别执行对应的动态平衡调节动作：
R1， Ain＜Tin，且Aout＜Tout，若Ain和Aout的值低于符合动态平衡调节的范围，则启动加料装置加料，若Ain和Aout的值符合动态平衡调节的范围则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值影响越大，
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R2，若Ain＜Tin，且Aout＝Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R3，若Ain＜Tin，且Aout＞Tout，抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R4，若Ain＝Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R5，若Ain＝Tin，且Aout＞Tout，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R6，若Ain＞Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）d Kout = KT*（|Aout－Tout|－|Ain－Tin|），
R7，若Ain＞Tin，且Aout＝Tout，则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R8，若Ain＞Tin，且Aout＞Tout，则抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin））。
本发明的实质性效果在于采用本发明的方法可以有效降低供热需要消耗的能源，有效回收热能，演出供热设备使用寿命。
具体实施方式
下面通过具体实施例，对本发明的技术方案作进一步的具体说明。
实施例1
所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，包括：
M1，建立供水组群，并配置好主控单元以及动态同步单元；
M2，当有输端选择水温时，计算所在组群所有输出端最高温度；
M3，配置换向站供水方式为最接近步骤M2中的热水泵输出；
M4，优先配置回收站热源回收为步骤M3中的热水泵供能；
M5，当步骤M4中回收热量不足步骤M3中的热水泵输出温度所需热量时，开启冷凝供热热量交换泵，并协同供能；
M6，当步骤M5中协同供热不足时，额外开启制热器。
通过多段式供热选择和多设备集中供热的方式来为耗水终端提供最适热泵，从而减少多余能量损耗以及提高热量回收率。
所述的步骤M2，包括：
A1，当用户房间容易消耗水的龙头被打开，并且用户在房屋终端中选择了供水温度，则向主控单元发送信号，否则跳转至步骤；
A2，主控单元记录用户选择供水温度，并查询用户所在组群最高的需求值；
A3，主控单元发送调配信息给换向站；
A4，主控单元计算环境温度，计算输送变动温差；
A5，热水管道和冷水管道使用计算比率调配水温并输送至房间内；
A6，直接由热水管道和冷水管道使用默认水温并输送至房间内。
由于选择最高水温供水既可以满足组群内，也可以降低热泵供水温度上限，同时减少热泵方面的热调节需求，和平均值供水对比，可以减少热管供水需求，同时减少计算比率，降低对主控器的要求。
所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，还包括：
A7，使用过的水流入回收站，并通过回收站热交换回收热量；
A8，回收站交换管携带热量输送只热水泵。
通过多段式供热选择和多设备集中供热的方式来为耗水终端提供最适热泵，从而减少多余能量损耗以及提高热量回收率。
所述的步骤M3，包括：
B1，当最适宜热水泵输出已被占用，则寻找温度相对较高的热水泵；
B2，如果B1中不能寻找到温度相对较高的热水泵，则按照原先配置热水泵连接；
B3，给冷凝供热热量交换泵组与步骤B2中热水泵所连接的交换泵发送启动信号。
所述的步骤M5，还包括：
C1，协同供能通过宽温热水泵供热时，如果有用户温度变动则优先变动步骤A5中的调配比例；
C2，重新计算所在组群所有输出端最高温度，如果温度不变则维持步骤C1处理方式；
C3，如果温度变大则重新调配换向站；
C4，如果换向站无适宜热水泵输出，则维持原热水泵冰开启步骤M5中协同供热方式提升温度。
实施例2：
使用在通过抗冻液存储箱回收抗冻剂，制热器为换热塔的供热***中，在供热时段采用以下步骤抗冻剂浓度进行动态平衡调节：
S1，检测当前的环境数据和当前抗冻剂浓度、换热塔内的温湿度、以及抗冻剂的组分作为调节参数，当前抗冻剂浓度至少包括当前换热塔入水管抗冻剂浓度值Ain和当前换热塔出水管抗冻剂浓度值Aout以及由抗冻液存储箱内抗冻剂的比重值换算得到的抗冻液存储箱内抗冻剂浓度值Ab；
S2，获取当前浓度目标平衡值，当前浓度目标平衡值包括目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin、目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout，实时调整监测当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值并同时执行步骤S3；
S3，若当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值在允许范围内，保持当前冰点温度运行装置的工作状态，否则执行步骤S4；
S4，将当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值超出允许范围的情况分为以下情况，在一个设定的动态调整周期内分别执行对应的动态平衡调节动作：
R1， Ain＜Tin，且Aout＜Tout，若Ain和Aout的值低于符合动态平衡调节的范围，则启动加料装置加料，若Ain和Aout的值符合动态平衡调节的范围则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值影响越大，
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R2，若Ain＜Tin，且Aout＝Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R3，若Ain＜Tin，且Aout＞Tout，抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R4，若Ain＝Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R5，若Ain＝Tin，且Aout＞Tout，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R6，若Ain＞Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）d Kout = KT*（|Aout－Tout|－|Ain－Tin|），
R7，若Ain＞Tin，且Aout＝Tout，则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R8，若Ain＞Tin，且Aout＞Tout，则抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin））。本申请中，可以根据设定的能效比曲线查询最佳的换热塔内抗冻剂浓度，能效比曲线由设计人员根据历年数据绘制，从而得到理想状态下的的浓度目标平衡值，然后根据具体的工况进行调整，调整当前浓度目标平衡值的获取方法包括分别针对目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin和目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout建立以换热塔内的温湿度、以及抗冻剂组分、当前宽温热泵联合用能***应用工况为参数的浓度目标平衡值计算式或计算表，由此实时计算出当前浓度目标平衡值；
浓度目标平衡值计算表由调试人员根据调试结果对各个阈值的数据进行分段后自行组合形成的计算表，通过对当前各个参数的对比获取当前浓度目标平衡值；
浓度目标平衡值计算式为模糊算法计算式或加权算法计算式；
加权算法计算式是调试人员根据调试结果对各个阈值的数据进行加权之后进行组合调试，根据能耗的表现调整各个加权值的具体数值通过加权数值的微调和能耗最终表现，结合调试经验，最终获得一个完整的浓度目标平衡值加权算法计算式；
模糊算法计算式是在加权算法的基础上，增加了浓度目标平衡值隶属度函数的设定，其优点在于调整的时候与前次调整的基础上，更为平衡波动较小。
确定了目标值之后，本申请就可以根据输入输出的目标值与当前值之间的差距进行动态平衡调节，调节的方式有两种，第一种是根据换热塔的输入和输出的抗冻剂浓度，执行动态平衡调节，使得抗冻剂的浓度在换热塔内一直处于设定的范围内，形成一个动态的平衡，而换热塔内抗冻剂浓度在超出设定范围的时候，由冰点温度运行装置来控制换热塔内净水的输入和抗冻剂的回收，与原有技术相比，增加了抗冻剂的实时回收和稀释，对于***能效的提高更为有利。第二种是直接采用加料装置加料，加料装置加料属于现有技术，本申请中也部分采用加料装置加料的方式来填设抗冻剂，但是其使用的时候只有在当前循环水回收输入抗冻剂浓度和当前循环水回收输出抗冻剂浓度均小于目标值，且其差值超过人工认定的阈值的时候才进行启动，其控制过程在前述的发明申请中已有表述，本申请中的主要不同点在于，加料完成后，当循环水中的浓度达到预定情况后就采用动态平衡调节，也就是说在一般情况下均是由***进行动态平衡调节。动态平衡调节是是在一个人工确定的动态调整周期内进行调整，动态调整周期越短则调节的精度越高，动态调整周期主要是以浓度剂的检测时间长度为主要确定因素，其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂在宽温热泵联合用能***内的抗冻剂浓度的差值影响越大。
Claims (6)
1.一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，其特征在于，包括：
M1，建立供水组群，并配置好主控单元以及动态同步单元；
M2，当有输端选择水温时，计算所在组群所有输出端最高温度；
M3，配置换向站供水方式为最接近步骤M2中的热水泵输出；
M4，优先配置回收站热源回收为步骤M3中的热水泵供能；
M5，当步骤M4中回收热量不足步骤M3中的热水泵输出温度所需热量时，开启冷凝供热热量交换泵，并协同供能；
M6，当步骤M5中协同供热不足时，额外开启制热器。
2.根据权利要求1所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，其特征在于，所述的步骤M2，包括：
A1，当用户房间容易消耗水的龙头被打开，并且用户在房屋终端中选择了供水温度，则向主控单元发送信号，否则跳转至步骤；
A2，主控单元记录用户选择供水温度，并查询用户所在组群最高的需求值；
A3，主控单元发送调配信息给换向站；
A4，主控单元计算环境温度，计算输送变动温差；
A5，热水管道和冷水管道使用计算比率调配水温并输送至房间内；
A6，直接由热水管道和冷水管道使用默认水温并输送至房间内。
3.根据权利要求2所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，其特征在于，还包括：
A7，使用过的水流入回收站，并通过回收站热交换回收热量；
A8，回收站交换管携带热量输送只热水泵。
4.根据权利要求1所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，其特征在于，所述的步骤M3，包括：
B1，当最适宜热水泵输出已被占用，则寻找温度相对较高的热水泵；
B2，如果B1中不能寻找到温度相对较高的热水泵，则按照原先配置热水泵连接；
B3，给冷凝供热热量交换泵组与步骤B2中热水泵所连接的交换泵发送启动信号。
5.根据权利要求2所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，其特征在于，所述的步骤M5，还包括：
C1，协同供能通过宽温热水泵供热时，如果有用户温度变动则优先变动步骤A5中的调配比例；
C2，重新计算所在组群所有输出端最高温度，如果温度不变则维持步骤C1处理方式；
C3，如果温度变大则重新调配换向站；
C4，如果换向站无适宜热水泵输出，则维持原热水泵冰开启步骤M5中协同供热方式提升温度。
6.根据权利要求1所述的一种宽温热泵联合用能***供水温度动态调节方法，其特征在于，使用在通过抗冻液存储箱回收抗冻剂，制热器为换热塔的供热***中，在供热时段采用以下步骤抗冻剂浓度进行动态平衡调节：
S1，检测当前的环境数据和当前抗冻剂浓度、换热塔内的温湿度、以及抗冻剂的组分作为调节参数，当前抗冻剂浓度至少包括当前换热塔入水管抗冻剂浓度值Ain和当前换热塔出水管抗冻剂浓度值Aout以及由抗冻液存储箱内抗冻剂的比重值换算得到的抗冻液存储箱内抗冻剂浓度值Ab；
S2，获取当前浓度目标平衡值，当前浓度目标平衡值包括目标换热塔入水管抗冻剂浓度值Tin、目标换热塔出水管抗冻剂浓度值Tout，实时调整监测当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值并同时执行步骤S3；
S3，若当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值在允许范围内，保持当前冰点温度运行装置的工作状态，否则执行步骤S4；
S4，将当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值超出允许范围的情况分为以下情况，在一个设定的动态调整周期内分别执行对应的动态平衡调节动作：
R1， Ain＜Tin，且Aout＜Tout，若Ain和Aout的值低于符合动态平衡调节的范围，则启动加料装置加料，若Ain和Aout的值符合动态平衡调节的范围则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
其中Kc为自动或人工设定的主基础时间系数，Kd为自动或人工设定的副基础时间系数，主基础时间系数和副基础时间系数均为动态调整周期时长的百分比数值，C为影响因子常数，影响因子常数越小则当前浓度目标平衡值与当前抗冻剂浓度的差值影响越大，
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R2，若Ain＜Tin，且Aout＝Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R3，若Ain＜Tin，且Aout＞Tout，抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R4，若Ain＝Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）dKout= KT*（|Aout－Tout|+|Ain－Tin|），
R5，若Ain＝Tin，且Aout＞Tout，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R6，若Ain＞Tin，且Aout＜Tout，则将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔中，最长持续时间由以下公式计算得出：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））－Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
将抗冻液存储箱内抗冻剂传输至换热塔的过程中，调节阀的开度由函数f（Kout）实时确定，函数f（Kout）满足以下条件：
∫0 KT f（Kout）d Kout = KT*（|Aout－Tout|－|Ain－Tin|），
R7，若Ain＞Tin，且Aout＝Tout，则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT= Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin）），
R8，若Ain＞Tin，且Aout＞Tout，则抗冻剂溶液回收水泵启动，回收设定比例的循环水至抗冻液存储箱内，若换热塔内液位小于设定值则引入净水，直到换热塔内液位等于设定值或最长持续以下时间：
KT=Kc* （|Aout－Tout|/（C+ Tout））+Kd*（|Ain－Tin|/ （C+ Tin））。
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|---|---|---|---|---|
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| CN111022340B (zh) * | 2019-11-29 | 2021-10-19 | 北京金茂绿建科技有限公司 | 一种热源塔***溶液泵控制方法 |
| CN113280543B (zh) * | 2021-04-25 | 2022-07-08 | 国网江苏省电力有限公司南京供电分公司 | 基于多源数据和dbn的江水源热泵***优化控制方法及*** |
| CN113932477B (zh) * | 2021-10-29 | 2023-02-17 | 杭州正行能源科技有限公司 | 宽温热泵联合用能*** |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1656661A (zh) * | 2002-03-28 | 2005-08-17 | 罗伯绍控制器公司 | 能源管理***和方法 |
| CN102687364A (zh) * | 2010-12-27 | 2012-09-19 | 松下电器产业株式会社 | 运转计划方法以及热泵式热水供给供暖***的运转方法 |
| CN104534627A (zh) * | 2015-01-14 | 2015-04-22 | 江苏联宏自动化***工程有限公司 | 中央空调冷却水***综合能效控制方法 |
| CN105258260A (zh) * | 2015-11-02 | 2016-01-20 | 国网天津市电力公司 | 可实现数据中心机房冬季热回收利用总线式复合空调*** |
| CN106091103A (zh) * | 2016-07-01 | 2016-11-09 | 顺德职业技术学院 | 恒温供水定频热泵热水采暖***节能控制方法 |
| CN108088028A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-05-29 | 深圳达实智能股份有限公司 | 一种医院制冷主机冷冻水供水温度联动控制方法及装置 |
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|---|---|---|---|---|
| FR2307232A1 (fr) * | 1975-04-08 | 1976-11-05 | Vendome Cie | Perfectionnements aux dispositifs et aux installations de chauffage solaire |
| JPS63118546A (ja) * | 1986-11-05 | 1988-05-23 | Takenaka Komuten Co Ltd | ビル空調システム |
| JP2002089982A (ja) * | 2000-09-12 | 2002-03-27 | Harashima Tomoko | ヒートポンプ、それを使用した空調・給湯システム及びヒートポンプを高効率化する方法 |
| CN104019580B (zh) * | 2014-05-12 | 2016-03-09 | 北京矿大节能科技有限公司 | 一种低风温工况矿井回风源热泵***及其运行方式 |
| CN105928255B (zh) * | 2016-06-15 | 2017-05-03 | 湖南中辐空调净化设备有限公司 | 空气源热泵冷暖热连供机组 |
| RU2655907C1 (ru) * | 2017-03-13 | 2018-05-29 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" | Устройство для утилизации тепла вытяжного воздуха |
| CN206755447U (zh) * | 2017-04-18 | 2017-12-15 | 江苏七彩建筑环境有限公司 | 一种带抗冻剂溶液浓度平衡装置的热源塔热泵*** |
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Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1656661A (zh) * | 2002-03-28 | 2005-08-17 | 罗伯绍控制器公司 | 能源管理***和方法 |
| CN102687364A (zh) * | 2010-12-27 | 2012-09-19 | 松下电器产业株式会社 | 运转计划方法以及热泵式热水供给供暖***的运转方法 |
| CN104534627A (zh) * | 2015-01-14 | 2015-04-22 | 江苏联宏自动化***工程有限公司 | 中央空调冷却水***综合能效控制方法 |
| CN105258260A (zh) * | 2015-11-02 | 2016-01-20 | 国网天津市电力公司 | 可实现数据中心机房冬季热回收利用总线式复合空调*** |
| CN106091103A (zh) * | 2016-07-01 | 2016-11-09 | 顺德职业技术学院 | 恒温供水定频热泵热水采暖***节能控制方法 |
| CN108088028A (zh) * | 2017-11-28 | 2018-05-29 | 深圳达实智能股份有限公司 | 一种医院制冷主机冷冻水供水温度联动控制方法及装置 |
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