CN109477192B - 用于制造热轧卷的方法和用于热轧卷的形状修正的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及用于制造热轧卷的方法和用于修正热轧卷的形状的方法。在一个具体实施方案中，用于制造热轧卷的方法包括以下步骤：再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；在850℃至950℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及冷却热轧板，然后在700℃或更高的卷取温度下进行卷取。

Description

用于制造热轧卷的方法和用于热轧卷的形状修正的方法
技术领域
本发明涉及用于制造热轧卷的方法和用于修正热轧卷的形状的方法。更具体地，本发明涉及用于防止形状缺陷的用于制造热轧卷的方法，所述方法可以防止在热轧卷的制造过程中由于自重而引起的形状缺陷，并且本发明涉及用于修正热轧卷的形状的方法。
背景技术
近年来，确保轻量化被认为是汽车材料发展的重要因素。这旨在用高强度材料替换现有部件，从而最终提高燃料效率。为此，已经开发了作为汽车结构材料的材料，从而通过添加合金元素来改善性能，所述合金元素包括锰(Mn)、镍(Ni)、铬(Cr)、钼(Mo)、钛(Ti)等，并采用冷轧和热处理工艺来确保钢的强度。
在韩国专利申请公开No.1995-0016913(公开于1995年7月20日，名称为
Figure BDA0001952928280000011
Figure BDA0001952928280000012
)中公开了与本发明有关的背景技术。
发明内容
技术问题
本发明的一个实施方案旨在提供用于制造热轧卷的方法，所述方法具有防止热轧卷变形的优异效果。
本发明的另一个实施方案旨在提供用于修正热轧卷的形状的方法，所述方法可以防止热轧卷的材料和物理性能变差。
本发明的又一个实施方案旨在提供用于修正热轧卷的形状的方法，所述方法可以在通过施加外力来修正形状时防止热轧卷的表面缺陷产生。
本发明的又一个实施方案旨在提供用于修正热轧卷的形状的方法，所述方法具有优异的经济效率。
技术方案
本发明的一个方面涉及用于制造热轧卷的方法。在一个实施方案中，用于制造热轧卷的方法包括以下步骤：再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；在850℃至950℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及冷却热轧板，然后在700℃或更高的卷取温度下进行卷取。
在一个实施方案中，钢坯可以包括0.21重量％至0.37重量％的碳(C)、0.1重量％至0.4重量％的硅(Si)、1.1重量％至1.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、0.001重量％至0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在一个实施方案中，钢坯可以包括0.18重量％至0.25重量％的碳(C)、0.3重量％至0.5重量％的硅(Si)、2重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.1重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在一个实施方案中，钢坯可以包括0.5重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.3重量％的硅(Si)、0.7重量％至1重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.02重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
本发明的另一个方面涉及用于修正热轧卷的形状的方法。在一个实施方案中，用于修正热轧卷的形状的方法包括以下步骤：将热轧卷安装在形成C形钩下部的挂钩上；使用设置在C形钩上部的外径测量装置测量热轧卷的最长直径；通过设置在挂钩上的驱动辊将热轧卷的最长直径调整为垂直于C形钩；将安装有热轧卷的C形钩放在支架上，然后提升，从而通过自重来修正热轧卷的形状。
本发明的又另一个方面涉及用于修正热轧卷的形状的方法。在一个实施方案中，用于修正热轧卷的形状的方法包括以下步骤：将热轧卷安装在形成C形钩下部的挂钩上；使用设置在C形钩上部的外径测量装置测量热轧卷的最长直径；通过设置在较低挂钩上的驱动辊将热轧卷的最长直径调整为垂直于C形钩；将安装有热轧卷的C形钩放在支架上，然后提升，从而通过自重来修正热轧卷的形状，其中热轧卷通过包括以下步骤的方法进行制造；再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；在850℃至950℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及冷却热轧板，然后在700℃或更高的卷取温度下进行卷取。
在一个实施方案中，热轧卷可以包括0.21重量％至0.37重量％的碳(C)、0.1重量％至0.4重量％的硅(Si)、1.1重量％至1.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、0.001重量％至0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在一个实施方案中，热轧板可以冷却然后在700℃至900℃的卷取温度下进行卷取。
有利效果
当对通过根据本发明的用于制造热轧卷的方法制造的热轧卷进行形状修正时，可以延迟热轧后冷却过程中钢的相变，从而防止热轧卷的材料和物理性能变差，同时显示出防止热轧卷变形的优异效果。另外，使用通过自重和重力的修正使得可以防止在使用外力修正时产生的热轧卷的表面缺陷(例如划痕)。此外，其可以降低修正成本并提供优异的经济效率。
附图说明
图1示出根据本发明的一个实施方案的用于制造热轧卷的方法。
图2示出根据本发明的一个实施方案的用于修正热轧卷的形状的方法。
图3示意性示出根据本发明的一个实施方案的用于修正热轧卷的形状的方法。
图4(a)是显示根据本发明的一个实施例的热轧卷在卷取后即刻的照片，图4(b)是显示热轧卷在空气冷却后的照片。
图5(a)是显示根据本发明的另一个实施例的热轧卷在卷取后即刻的照片，图5(b)是显示热轧卷在空气冷却后的照片。
图6(a)是显示本发明的对比实施例的热轧卷在卷取后即刻的照片，图6(b)是显示热轧卷在空气冷却后的照片。
图7是比较本发明实施例和本发明对比实施例中的热轧卷随着热轧卷制造时间和形状修正时间推移的相变曲线的曲线图。
具体实施方式
在下文中，将详细地描述本发明。在本发明的以下描述中，当可能不必要地模糊本发明的主题时，将省略相关已知技术或配置的详细描述。
另外，以下描述中使用的术语是考虑到它们在本发明中的作用而定义的，并且可以根据用户或操作者的意图或通常的实践而变化。因此，应该基于描述本发明的说明书的内容进行定义。
用于制造热轧卷的方法
本发明的一个方面涉及用于制造热轧卷的方法。图1示出根据本发明的一个实施方案的用于制造热轧卷的方法。在一个实施方案中，用于制造热轧卷的方法包括以下步骤：(S10)再加热钢坯；(S20)热轧；和(S30)卷取。更具体地，用于制造热轧卷的方法包括以下步骤：(S10)再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；(S20)在850℃至950℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及(S30)冷却热轧板，然后在700℃或更高的卷取温度下进行卷取。
在下文中，将详细描述根据本发明的用于制造热轧卷的方法的每个步骤。
(S10)钢坯再加热步骤
该步骤是再加热钢坯的步骤，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在下文中，将详细描述钢坯中包含的组分。
碳(C)
添加碳(C)以确保强度。以钢坯的总重量计，碳的含量为0.18重量％至0.56重量％。如果碳的含量小于0.18重量％，则可能难以确保足够的强度。另一方面，如果碳的含量大于0.56重量％，则可能降低韧性。
硅(Si)
硅(Si)用作从钢中除去氧的脱氧剂，并添加用于固溶强化。在一个实施方案中，以钢坯的总重量计，硅的含量为0.1重量％至0.5重量％。如果硅的含量小于0.1重量％，则添加硅的效果不充分，而如果硅的含量大于0.5重量％，则在再加热和热轧过程中可能会降低可焊性并产生红锈，因此对表面品质产生不利影响。另外，其可能对焊接后的涂层性能产生不利影响。
锰(Mn)
锰(Mn)是固溶强化元素，其通过增加钢的淬透性而有效地确保强度。另外，锰是奥氏体稳定化元素，其通过延迟铁素体和珠光体转变而有助于铁素体晶粒细化。
在一个实施方案中，以钢坯的总重量计，锰的含量为0.7重量％至6.5重量％。如果锰的含量小于0.7重量％，则固溶强化效果可能不充分。另一方面，如果锰的含量大于6.5重量％，则可能极大地降低可焊性。另外，可能产生的问题是，由于MnS夹杂物的形成和中心偏析的发生，钢板的延展性极大降低。
磷(P)
添加磷(P)以抑制渗碳体的形成并增加强度。然而，磷使可焊性变差，并且通过板坯中心偏析而导致最终性能的差异。因此，在本发明中，以钢坯的总重量计，磷(P)的含量限制在大于0重量％但不大于0.02重量％。
硫(S)
硫(S)是降低钢的韧性和可焊性并与锰结合形成非金属夹杂物(MnS)的元素，其在钢的加工过程中引起裂纹。因此，以钢坯的总重量计，硫(S)的含量限制在大于0重量％但不大于0.02重量％。
铬(Cr)
添加铬是为了增加钢的淬透性和强度。在一个实施方案中，以钢坯的总重量计，铬的含量大于0重量％但不大于0.3重量％。如果铬的含量大于0.3重量％，则可能降低热轧卷的韧性。
硼(B)
添加硼(B)是为了通过替换昂贵的硬化元素钼来补偿淬透性，并具有通过增加奥氏体晶粒生长温度来细化晶粒的效果。
在一个实施方案中，以钢坯的总重量计，硼的含量大于0重量％但不大于0.004重量％。如果硼的含量大于0.004重量％，则可能增加降低伸长率的风险。
钛(Ti)
添加钛(Ti)是为了提高淬透性并通过形成沉淀来改善性能。另外，通过在高温下形成沉淀相如Ti(C,N)，有效地促进奥氏体晶粒细化。
在一个实施方案中，以钢坯的总重量计，钛的含量为0.01重量％至0.04重量％。如果钛的含量小于0.01重量％，则添加钛的效果可能不充分，而如果钛的含量大于0.04重量％，则可能产生连续铸造缺陷，可能难以确保热轧卷的物理性能，并且在热轧卷表面上可能产生裂纹。
除了上述组分之外的其余部分基本上由铁(Fe)组成。如本文所用，表述“其余部分基本上由铁(Fe)组成”意指含有其他痕量元素，包括不可避免的杂质的物质可以包括在本发明中，只要它不损害本发明的效果即可。
在一个实施方案中，钢坯可以应用于中碳热轧卷。例如，钢坯可以包括0.21重量％至0.37重量％的碳(C)、0.1重量％至0.4重量％的硅(Si)、1.1重量％至1.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、0.001重量％至0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在另一个实施方案中，钢坯可以应用于高锰热轧卷。例如，钢坯可以包括0.18重量％至0.25重量％的碳(C)、0.3重量％至0.5重量％的硅(Si)、2重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.1重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在又一个实施方案中，钢坯可以应用于高碳热轧卷。例如，钢坯可以包括0.5重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.3重量％的硅(Si)、0.7重量％至1重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.02重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在一个实施方案中，钢坯可以在1,150℃至1,250℃的板坯再加热温度(SRT)下加热。在该板坯再加热温度下，使合金元素均匀化的效果可以优异。
(S20)热轧步骤
该步骤是在850℃至950℃的精轧机输送温度下热轧钢坯，从而形成热轧板的步骤。当在该精轧机输送温度下进行热轧时，热轧卷可以具有优异的刚性和优异的成型性，并且在卷取可加工性方面优异，并且防止热轧卷变形的效果可以优异。
(S30)卷取步骤
该步骤是冷却热轧板，然后在700℃或更高的卷取温度下进行卷取的步骤。在一个实施方案中，可以将热轧板冷却至卷取温度然后在该温度下进行卷取。在一个实施方案中，冷却可以通过空气冷却而不使用冷却水来进行。当在上述条件下进行冷却时，可以有效地减少在热轧卷上出现凸出缺陷。如本文所用，“凸出缺陷”可以指热轧卷的形状变形缺陷。具体地，“凸出缺陷”可以指在热轧卷上产生的形状缺陷中，由于热轧卷在重力方向上的变形，通过热轧卷的内径和外径变为椭圆而不是圆形而引起的形状变形缺陷。
在对包括本发明的合金组分的片材进行热轧之后，可以进行冷却控制，使得在等于或高于相变开始温度的温度下完成卷取。当在上述卷取温度下进行卷取时，在卷取后的一定时间之后开始铁素体相变，因此，由于卷取后卷的缓慢冷却(空气冷却)，完成相变所需的时间可能迅速增加，从而有利地防止形状变形。即，本发明的一个实施方案可以提供尽可能地延迟卷取后的相变发生的时间点的处理条件。
如果热轧板在低于700℃的卷取温度下进行卷取，则热轧板的相变可以在冷却过程中进行，并且在形成热轧卷之后可能发生额外的相变，导致卷体积增大，然后热轧卷可能随着温度降低而收缩，并且其形状由于自重而变形为椭圆形，从而导致凸出缺陷。在一个实施方案中，热轧板可以冷却然后在700℃至900℃的卷取温度下进行卷取。例如，卷取可以在730℃至820℃的卷取温度下进行。制得的热轧卷可以包括铁素体和贝氏体微观结构。
用于修正热轧卷的形状的方法
本发明的另一个方面涉及用于修正热轧卷的形状的方法。图2示出根据本发明的一个实施方案的用于修正热轧卷的形状的方法。参考图2，用于修正热轧卷的形状的方法包括以下步骤：(S101)安装热轧卷；(S102)测量热轧卷的最长直径；(S103)调整热轧卷的位置；和(S104)提升。
图3示意性示出根据本发明另一个实施方案的用于修正热轧卷的形状的方法。参考图3，用于修正热轧卷的形状的方法包括以下步骤：(S101)将热轧卷安装在形成C形钩下部的挂钩上；(S102)使用设置在C形钩上部的外径测量装置测量热轧卷的最长直径；(S103)通过设置在较低挂钩上的驱动辊将热轧卷的最长直径调整为垂直于C形钩；(S104)将安装有热轧卷的C形钩放在支架上，然后提升，从而通过自重来修正热轧卷的形状。
例如，如图3(a)所示，将热轧卷100安装在形成C形钩200下部的挂钩201上。如图3(b)所示，使用设置在C形钩上部202的外径测量装置210测量热轧卷100的最长直径。接下来，如图3(c)所示，使用设置在形成下部的挂钩201上的驱动辊220，调整热轧卷100的最长直径垂直于C形钩。如图3(e)所示，将安装有热轧卷的C形钩200放置在支架300上然后提升，由此如图3(f)所示，变形为椭圆形的热轧卷形状通过自重可以修正为圆形。
热轧卷通过包括以下步骤的方法进行制造：再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；在850℃至950℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及冷却热轧板，然后在700℃或更高的卷取温度下进行卷取。在一个实施方案中，可以通过冷却热轧板，然后在700℃至900℃的卷取温度下进行卷取来制造热轧卷。制得的热轧卷可以包括铁素体和贝氏体微观结构。
用于制造热轧卷的方法可以使用与上述用于制造热轧卷的方法中使用的相同的钢坯来进行，因此省略其详细描述。
在一个实施方案中，热轧卷可以为中碳热轧材料。其可以包括0.21重量％至0.37重量％的碳(C)、0.1重量％至0.4重量％的硅(Si)、1.1重量％至1.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、0.001重量％至0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在另一个实施方案中，热轧卷可以为高锰热轧材料。其可以包括0.18重量％至0.25重量％的碳(C)、0.3重量％至0.5重量％的硅(Si)、2重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.1重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
在又一个实施方案中，热轧卷可以为高碳热轧材料。其可以包括0.5重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.3重量％的硅(Si)、0.7重量％至1重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.02重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
当对通过根据本发明的用于制造热轧卷的方法制造的热轧卷进行形状修正时，可以防止热轧后冷却过程中钢的相变，从而防止热轧卷的材料和物理性能变差，同时显示出防止热轧卷变形的优异效果。另外，使用通过自重和重力的修正使得可以防止在使用外力修正时产生的热轧卷的表面缺陷(例如划痕)。另外，它可以排除使用外力的现有修正装置，从而降低修正成本并提供优异的经济效率。
在下文中，将参考优选实施例更详细地描述本发明的构成和效果。然而，这些实施例仅用于说明本发明，不应解释为以任何方式限制本发明的范围。
实施例和对比实施例
实施例1
作为中碳材料，在1200℃下再加热钢坯，所述钢坯包括0.23重量％的碳(C)、0.2重量％的硅(Si)、1.2重量％的锰(Mn)、0.015重量％的磷(P)、0.01重量％的硫(S)、0.2重量％的铬(Cr)、0.003重量％的硼(B)、0.02重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质，在880℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板。然后，将热轧板冷却并在700℃的卷取温度下进行卷取，从而制造热轧卷。
实施例2
作为高锰材料，在1200℃下再加热钢坯，所述钢坯包括0.2重量％的碳(C)、0.4重量％的硅(Si)、6重量％的锰(Mn)、0.015重量％的磷(P)、0.01重量％的硫(S)、0.05重量％的铬(Cr)、0.001重量％的硼(B)、0.02重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质，在940℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板。然后，将热轧板冷却并在700℃的卷取温度下进行卷取，从而制造热轧卷。
实施例3
作为高碳材料，在1200℃下再加热钢坯，所述钢坯包括0.55重量％的碳(C)、0.2重量％的硅(Si)、0.8重量％的锰(Mn)、0.015重量％的磷(P)、0.01重量％的硫(S)、0.2重量％的铬(Cr)、0.001重量％的硼(B)、0.01重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质，在890℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板。然后，将热轧板冷却并在730℃的卷取温度下进行卷取，从而制造热轧卷。
对比实施例1
以与实施例1中所述相同的方式制造热轧卷，不同之处在于热轧板在560℃的卷取温度下进行卷取。
对比实施例2
以与实施例1中所述相同的方式制造热轧卷，不同之处在于热轧板在600℃的卷取温度下进行卷取。
对比实施例3
以与实施例1中所述相同的方式制造热轧卷，不同之处在于热轧板在620℃的卷取温度下进行卷取。
对比实施例4
以与实施例1中所述相同的方式制造热轧卷，不同之处在于热轧板在650℃的卷取温度下进行卷取。
图4(a)是显示根据本发明实施例1的热轧卷在卷取后即刻的照片，图4(b)是显示热轧卷在空气冷却后的照片。图5(a)是显示根据本发明实施例1的热轧卷在卷取后即刻的照片，图5(b)是显示热轧卷在空气冷却后的照片。图6(a)是显示本发明对比实施例的热轧卷在卷取后即刻的照片，图6(b)是显示热轧卷在空气冷却后的照片。参考图4(a)和图4(b)，在实施例1中，在热轧卷的卷取后即刻没有观察到凸出缺陷，但是在空气冷却后观察到凸出缺陷。然而，可以看出凸出缺陷的程度小于对比实施例中的凸出缺陷的程度。参考图5(a)和图5(b)，在实施例2中，在热轧卷的卷取后即刻和空气冷却后没有立即观察到凸出缺陷。参考图6(a)和图6(b)，在对比实施例中，在热轧卷的卷取后即刻观察到凸出缺陷，可以看出随着空气冷却的进行，凸出缺陷的程度变得更加严重。
热轧卷的形状的较正
对于实施例1至实施例3和对比实施例1至对比实施例4的热轧卷，进行形状修正。将每个热轧卷安装在形成C形钩下部的挂钩上，然后使用设置在C形钩上部的外径测量装置测量热轧卷的最长直径。此后，使用设置在挂钩上的驱动辊，将热轧卷的最长直径调整为垂直于C形钩。将安装有热轧卷的C形钩放置在支架上然后提升，从而通过自重修正热轧卷的形状。
对于实施例1至实施例3和对比实施例1至对比实施例4，观察卷的内径和在形状修正后是否修正了凸出缺陷，并且观察结果示于下表1中。
表1
Figure BDA0001952928280000131
参考上面的表1，可以看出，在实施例1至实施例3的情况下，在修正后没有出现凸出缺陷，而在对比实施例1至对比实施例4的情况下，其超出了本发明的卷取温度，即使在修正后，凸出缺陷仍未得到适当修正。
图7是比较实施例1和对比实施例1中的热轧卷随着热轧卷制造时间和形状修正时间推移的相变曲线的图。参考图7，在本发明的实施例1的情况下，其中应用特定的合金元素体系并且在等于或高于相变温度的温度(700℃)下进行卷取，因此，在制造热轧卷后的一定时间后，相变为铁素体，可以看出，由于卷取后卷的缓慢冷却(空气冷却)，完成相变所需的时间迅速增加，这表明实施例1有利于形状修正。然而，在低于热轧板的相变温度的温度下进行卷取的对比实施例1的情况下，可以看出，与实施例1相比，相变为铁素体发生得更早，使得难以确保本发明的相变开始的时间，这表明对比实施例1不利于形状修正。
另外，根据本发明的用于制造热轧卷的方法和用于修正热轧卷的形状的方法，可以减少热轧卷的凸出的发生，从而减少由内卷部分的破损、延迟操作时间、设备破损等(这些会在随后的修正过程中由于凸出的卷而发生)引起的附加操作，从而提供如下效果：包括提高工作效率，提高材料品质，降低作为废料处理的缺陷产品的产生率等。
本领域技术人员可以容易地对本发明进行简单的修改或改变，并且可以认为这些修改或改变都包括在本发明的范围内。

Claims (6)

1.一种用于制造热轧卷的方法，所述方法包括以下步骤：
再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；
在850℃至950℃的精轧机输送温度下对经再加热的钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及
冷却热轧板，然后在730℃-900℃的卷取温度下进行卷取。
2.根据权利要求1所述的方法，其中，所述钢坯包括0.21重量％至0.37重量％的碳(C)、0.1重量％至0.4重量％的硅(Si)、1.1重量％至1.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、0.001重量％至0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的方法，其中，所述钢坯包括0.18重量％至0.25重量％的碳(C)、0.3重量％至0.5重量％的硅(Si)、2重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.1重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
4.根据权利要求1所述的方法，其中，所述钢坯包括0.5重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.3重量％的硅(Si)、0.7重量％至1重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.01重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.001重量％的硼(B)、0.01重量％至0.02重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
5.一种用于修正热轧卷的形状的方法，所述方法包括以下步骤：
将热轧卷安装在形成C形钩下部的挂钩上；
使用设置在C形钩上部的外径测量装置测量热轧卷的最长直径；
通过设置在挂钩上的驱动辊将热轧卷的最长直径调整为垂直于C形钩；以及
将安装有热轧卷的C形钩放置在支架上，然后提升，从而通过自重修正热轧卷的形状，
其中，热轧卷通过包括以下步骤的方法进行制造：
再加热钢坯，所述钢坯包括0.18重量％至0.56重量％的碳(C)、0.1重量％至0.5重量％的硅(Si)、0.7重量％至6.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、大于0重量％但不大于0.3重量％的铬(Cr)、大于0重量％但不大于0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质；
在850℃至950℃的精轧机输送温度下对钢坯进行热轧，从而形成热轧板；以及
冷却热轧板，然后在730℃-900℃的卷取温度下进行卷取。
6.根据权利要求5所述的方法，其中，热轧卷包括0.21重量％至0.37重量％的碳(C)、0.1重量％至0.4重量％的硅(Si)、1.1重量％至1.5重量％的锰(Mn)、大于0重量％但不大于0.02重量％的磷(P)、大于0重量％但不大于0.02重量％的硫(S)、0.1重量％至0.3重量％的铬(Cr)、0.001重量％至0.004重量％的硼(B)、0.01重量％至0.04重量％的钛(Ti)，以及其余部分为铁(Fe)和其它不可避免的杂质。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115011872B (zh) * 2022-05-08 2023-06-16 江阴兴澄合金材料有限公司 一种高尺寸稳定性液压阀芯用冷拉圆钢棒的制造方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4026495A (en) * 1976-02-02 1977-05-31 Aluminum Company Of America Rotating tubing payoff system
JPH0924419A (ja) * 1995-07-13 1997-01-28 Nippon Steel Metal Prod Co Ltd アンコイラー設備におけるコイル移動台車
JP2005279762A (ja) * 2004-03-30 2005-10-13 Jfe Steel Kk コイル外径計測方法および装置
KR100782754B1 (ko) * 2006-07-11 2007-12-05 주식회사 포스코 선재코일 방향 전환장치
JP2011240354A (ja) * 2010-05-17 2011-12-01 Nippon Steel Corp 熱延コイルの製造方法
CN102803541A (zh) * 2010-03-19 2012-11-28 杰富意钢铁株式会社 冷加工性和淬透性优良的热轧钢板及其制造方法
CN202667319U (zh) * 2012-06-15 2013-01-16 鞍钢股份有限公司 防扁卷托转辊装置
JP2016089235A (ja) * 2014-11-07 2016-05-23 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板用または溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法
CN105728496A (zh) * 2016-03-11 2016-07-06 攀钢集团西昌钢钒有限公司 一种针对薄规格扁卷缺陷的挽救修复方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR950010215B1 (ko) 1993-12-27 1995-09-12 포항종합제철주식회사 압연코일의 텔레스코프 교정장치

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4026495A (en) * 1976-02-02 1977-05-31 Aluminum Company Of America Rotating tubing payoff system
JPH0924419A (ja) * 1995-07-13 1997-01-28 Nippon Steel Metal Prod Co Ltd アンコイラー設備におけるコイル移動台車
JP2005279762A (ja) * 2004-03-30 2005-10-13 Jfe Steel Kk コイル外径計測方法および装置
KR100782754B1 (ko) * 2006-07-11 2007-12-05 주식회사 포스코 선재코일 방향 전환장치
CN102803541A (zh) * 2010-03-19 2012-11-28 杰富意钢铁株式会社 冷加工性和淬透性优良的热轧钢板及其制造方法
JP2011240354A (ja) * 2010-05-17 2011-12-01 Nippon Steel Corp 熱延コイルの製造方法
CN202667319U (zh) * 2012-06-15 2013-01-16 鞍钢股份有限公司 防扁卷托转辊装置
JP2016089235A (ja) * 2014-11-07 2016-05-23 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板用または溶融亜鉛めっき鋼板用熱延鋼板およびその製造方法
CN105728496A (zh) * 2016-03-11 2016-07-06 攀钢集团西昌钢钒有限公司 一种针对薄规格扁卷缺陷的挽救修复方法

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