CN109424484B - 压力调节装置 - Google Patents

Abstract

压力调节装置(6)具备：壳体(20)，具有供燃料流入的流入口、供燃料流出的流出口(202)、将流入口与流出口连通的连通路(200)、以及形成于流出口的外缘部的密封部(23)；阀芯(30)，能够在从密封部分离时开阀，允许流出口处的燃料的流动，在抵接于密封部时闭阀，限制流出口处的燃料的流动；施力部件(40)，将阀芯向闭阀方向施力；以及通路部件(50)，独立于壳体而形成，设于连通路，具有比连通路的流路面积小的流路面积的燃料通路(500)。若将阀芯的外壁中的、在阀芯抵接于密封部时被密封部包围的区域设为受压面(300)，则燃料通路形成为，中心轴(Axc1)的延长线(Ex1)不与受压面的中心(C1)相交。

Description

压力调节装置

技术领域

本发明涉及一种压力调节装置。

背景技术

以往，在汽车等的燃料供给***、油压回路等流体供给***中，已知有将流体的压力保持为恒定、抑制流体的压力变得过大的压力调节装置。例如专利文献1所记载的压力调节装置设于燃料供给装置的排出口，以使向发动机供给的燃料的压力成为恒定的方式进行调节。

专利文献1：日本专利第5149624号公报

在专利文献1的压力调节装置中，在有底筒状的金属制的壳体的底部形成有小径流路与燃料流入口。小径流路形成为与壳体同轴地从底部的内侧的面朝向外侧延伸。燃料流入口相比于小径流路直径更小，相对于小径流路偏心，且将小径流路与底部的外侧的面连接。在小径流路的与燃料流入口相反的一侧的端部的外缘部形成有环状的密封部。在壳体的内侧设有能够抵接于密封部的球状的阀芯、以及将阀芯向密封部侧施力的施力部件。

在专利文献1的压力调节装置中，燃料流入口相对于小径流路偏心地形成。因此，在阀芯的开阀时，从燃料流入口向小径流路侧流动的燃料碰撞于阀芯的外壁中的从中心向燃料流入口的偏心方向偏离的位置。由此，阀芯的与密封部的抵接位置中的燃料流入口的偏心方向侧的部位从密封部分离。其结果，开阀时的阀芯的动作稳定，能够抑制阀芯的振动、燃料的脉动、以及噪声的产生等。

然而，在专利文献1的压力调节装置中，小径流路与燃料流入口都一体地形成于壳体的底部。小径流路与燃料流入口需要分别以使直径不同的方式将壳体通过切削等进行加工而形成。另外，具有阀芯所抵接的密封部的壳体由高硬度的金属形成。这里，小径流路与燃料流入口这两方的尺寸具有加工公差，即使在公差内加工，也存在在小径流路与燃料流入口的边界产生阶梯的隐患。这样，难以对直径不同的小径流路与燃料流入口进行连通加工。

发明内容

本发明的目的在于，提供一种制造容易且能够抑制噪声的产生的压力调节装置。

为了实现上述目的，本发明的压力调节装置具备壳体、阀芯、施力部件、以及通路部件。壳体具有供燃料流入的流入口、供燃料流出的流出口、将流入口与流出口连通的连通路、以及形成于流出口的外缘部的密封部。阀芯能够在从密封部分离时开阀，允许流出口处的燃料的流动，在抵接于密封部时闭阀，限制流出口处的燃料的流动。施力部件将阀芯向闭阀方向施力。通路部件独立于壳体而形成，设于连通路，具有比连通路的流路面积小的流路面积的燃料通路。若燃料通路的燃料的压力达到规定值以上，则阀芯开阀。由此，能够将燃料通路侧的燃料的压力保持为恒定。

在本发明中，若将阀芯的外壁中的、在阀芯抵接于密封部时被密封部包围的区域设为受压面，则燃料通路形成为，中心轴的延长线不与受压面的中心相交。因此，在阀芯的开阀时，从燃料通路流入连通路的燃料碰撞于阀芯的从受压面的中心分离的位置。由此，阀芯的与密封部的抵接部位中的特定的部位从密封部分离。其结果，开阀时的阀芯的动作稳定，能够抑制阀芯的振动、燃料的脉动、以及噪声的产生等。

另外，通路部件独立于壳体而形成。因此，通过在壳体仅形成连通路、在通路部件仅形成燃料通路，就能够容易地制造压力调节装置。另外，由于通路部件与壳体独立地形成，因此能够抑制燃料通路在通路部件中的形成影响到壳体的密封部。

附图说明

图1是表示第1实施方式的压力调节装置的剖面图。

图2是表示应用了第1实施方式的压力调节装置的燃料供给***的示意图。

图3是表示第1实施方式的压力调节装置的通路部件的主视图。

图4是图1的IV－IV线的压力调节装置的剖面图。

图5是表示第1实施方式的压力调节装置的一部分的示意性的剖面图。

图6是图5的VI－VI线剖面图。

图7是表示第1实施方式的压力调节装置的工作状态的示意性的剖面图。

图8是表示第2实施方式的压力调节装置的剖面图。

图9是表示第3实施方式的压力调节装置的一部分的示意性的剖面图。

图10是图9的X－X线剖面图。

图11是表示第4实施方式的压力调节装置的一部分的示意性的剖面图。

图12是图11的XII－XII线剖面图。

图13是表示第5实施方式的压力调节装置的一部分的示意性的剖面图。

图14是图13的XIV－XIV线剖面图。

图15是表示第6实施方式的压力调节装置的一部分的示意性的剖面图。

图16是表示第6实施方式的压力调节装置的工作状态分的示意性的剖面图。

图17是表示第7实施方式的压力调节装置的一部分的示意性的剖面图。

图18是表示第7实施方式的压力调节装置的工作状态的示意性的剖面图。

图19是表示第8实施方式的压力调节装置的剖面图。

图20是表示第9实施方式的压力调节装置的剖面图。

图21是表示第10实施方式的压力调节装置的剖面图。

图22是表示第11实施方式的压力调节装置的剖面图。

图23是表示第12实施方式的压力调节装置的剖面图。

图24是表示第13实施方式的压力调节装置的剖面图。

图25是表示第14实施方式的压力调节装置的剖面图。

具体实施方式

以下，基于附图，对多个实施方式的压力调节装置进行说明。此外，在多个实施方式中，对实际相同的构成部位标注相同的附图标记，并省略说明。另外，多个实施方式中的实际相同的构成部位起到相同或者相似的作用效果。

(第1实施方式)

图1中示出第1实施方式的压力调节装置。如图2所示，压力调节装置6例如设于未图示的机动二轮车的燃料供给***1，为了将向发动机2供给的燃料的压力保持为恒定、并抑制燃料的压力变得过大而使用。

燃料供给***1具备燃料箱3、凸缘4、燃料泵5等。燃料箱3存储用于向发动机2供给的燃料。凸缘4以封堵燃料箱3的上部开口的方式设置。压力调节装置6安装于凸缘4。

燃料泵5设于燃料箱3内。燃料泵5具有吸入口10、排出口11、马达12、叶轮13、过滤器14等。燃料泵5以吸入口10朝向铅垂方向下侧、排出口11连接于凸缘4的方式设于燃料箱3内。过滤器14安装于吸入口10。马达12根据供给的电力而旋转。叶轮13安装于马达12的输出轴。若马达12旋转，则燃料被从吸入口10吸入，被叶轮13加压，并从排出口11排出。过滤器14将从吸入口10吸入的燃料中的异物捕集。

凸缘4例如由树脂形成。如图1所示，凸缘4具有泵连接部100、燃料流路101、102、103、空间104、压力调节装置6的安装孔部110。泵连接部100以在凸缘4的铅垂方向下侧的面开口的方式形成。在泵连接部100连接燃料泵5的排出口11。燃料流路101以连接于泵连接部100的方式形成。燃料流路102以一端连接于燃料流路101的方式形成。在燃料流路102的另一端连接与发动机2连通的燃料配管。

燃料流路103从燃料流路102分支、并向铅垂方向下侧延伸地形成。燃料流路101以及燃料流路103以沿铅垂方向成为相互平行的方式形成为大致圆筒状。这里，“平行”并非严格地限定于平行的状态，也包含相互稍微倾斜的状态。以下相同。空间104以连接于燃料流路103的方式相对于燃料流路103形成于与燃料流路101相反的一侧。

安装孔部110在凸缘4的铅垂方向下侧的面开口、并且连接于燃料流路103以及空间104地形成。安装孔部110以形成为大致圆筒状、且轴相对于燃料流路103的轴平行的方式，向与燃料流路101相反的一侧偏心地形成。压力调节装置6安装于安装孔部110。

从燃料泵5的排出口11排出的燃料在凸缘4内的燃料流路101、102中流动并引导到发动机2。这里，若凸缘4内的燃料流路101、102、103、空间104中的燃料的压力达到规定值以上，则燃料经由压力调节装置6向燃料箱3内返回。由此，向发动机2供给的燃料的压力被保持为恒定。

如图1所示，压力调节装置6具备壳体20、阀芯30、作为施力部件的弹簧40、通路部件50等。壳体20具有壳体主体21、壳体筒部22、流入口201、流出口202、连通路200、密封部23等。壳体主体21以及壳体筒部22例如由金属等形成。壳体主体21形成为大致圆柱状。壳体筒部22形成为大致圆筒状。壳体筒部22以一方的端部连接于壳体主体21的端部的方式与壳体主体21一体地形成。这里，壳体筒部22的内径比壳体主体21的外径大。

壳体20以壳体主体21朝向燃料流路103以及空间104的方式安装于安装孔部110。壳体筒部22的外周壁能够抵接于安装孔部110的内壁。在壳体主体21与安装孔部110的内壁之间形成有大致圆筒状的间隙。在该间隙中设有橡胶制的密封部件71。由此，壳体主体21与安装孔部110之间被液密地保持。因此，能够抑制燃料流路103、空间104的燃料经由壳体20与安装孔部110之间向铅垂方向下侧流动。在凸缘4设有卡定部件72。卡定部件72将壳体筒部22的与壳体主体21相反的一侧的端部卡定。由此，壳体20被限制从安装孔部110脱落。

流入口201形成于壳体主体21的与壳体筒部22相反的一侧的端面的中央。流出口202形成于壳体主体21的壳体筒部22侧的端面的中央。连通路200以将流入口201与流出口202连通的方式形成。连通路200形成为大致圆筒状。

流入口201能够流入燃料流路103、空间104的燃料。从流出口202能够流出连通路200内的燃料。密封部23以环状形成于流出口202的外缘部。

阀芯30例如由金属形成为球状。阀芯30以能够抵接于密封部23的方式设于壳体20的内侧。阀芯30在抵接于密封部23时，一部分位于连通路200内。阀芯30能够在从密封部23分离时开阀并允许流出口202处的燃料的流动，在抵接于密封部23时闭阀并限制流出口202处的燃料的流动。特别是，阀芯30能够在从密封部23的周向的至少一部分分离时，允许流出口202处的燃料的流动，在抵接于密封部23的周向上的全部时，限制流出口202处的燃料的流动。以下，适当地将阀芯30从密封部23分离的方向称作“开阀方向”，将阀芯30抵接于密封部23的方向称作“闭阀方向”。

压力调节装置6具有保持件61、弹簧座62、卡定部件63。保持件61例如由树脂形成为大致圆筒状。这里，保持件61由与凸缘4相比因燃料引起的溶胀以及变形的程度低的材料(树脂)形成。保持件61相对于阀芯30设于与密封部23相反的一侧。保持件61的阀芯30侧的端部的开口部抵接于阀芯30，能够保持阀芯30。

弹簧座62与保持件61同样，例如由树脂形成为大致圆筒状。卡定部件63例如由金属形成为大致圆环状。卡定部件63以外缘部嵌合于壳体筒部22的与壳体主体21相反的一侧的端部的内周壁的方式设置。卡定部件63不能相对于壳体20进行相对移动。卡定部件63利用内缘部将弹簧座62卡定。这里，卡定部件63、弹簧座62被设为与连通路200同轴。

弹簧40是所谓的螺旋弹簧。弹簧40被设为一端抵接于保持件61，另一端抵接于弹簧座62。弹簧40具有在轴向上拉伸的力。因此，弹簧40经由保持件61将阀芯30按压于密封部23。即，弹簧40将阀芯30向闭阀方向施力。

通路部件50例如由树脂形成。即，通路部件50独立于壳体20地由相比于壳体20硬度低的材料形成。这里，通路部件50由与凸缘4相同的材料(树脂)形成。因此，通路部件50相比于保持件61以及弹簧座62，因燃料引起的溶胀以及变形的程度高。如图3所示，通路部件50具有部件主体51、燃料通路500、移动限制部52、突起53等。部件主体51形成为大致圆柱状。移动限制部52以从部件主体51的外周壁向径向外侧延伸的方式与部件主体51一体地形成为大致圆环状。

突起53以从部件主体51的外周壁向径向外侧突出并且从移动限制部52延伸至部件主体51的一方的端部附近的方式，与部件主体51一体地形成为直线状。突起53在部件主体51的周向上等间隔地形成有4个。这里，将部件主体51中的、形成有突起53的部位设为***部510，将相对于移动限制部52与形成有突起53的部位相反侧的部位设为延伸部511。

燃料通路500以沿轴向贯穿部件主体51的方式形成为大致圆筒状。这里，燃料通路500以中心轴Axc1相对于部件主体51的轴Ax1偏心规定量的方式形成。在部件主体51的轴向的端面形成有作为燃料通路500的一方的开口部的流入侧开口部501、以及作为燃料通路500的另一方的开口部的流出侧开口部502。这里，流出侧开口部502形成于部件主体51的轴向的端面中的***部510侧的端面。

在燃料通路500的流入侧开口部501侧的端部形成有锥部503。锥部503以随着从流入侧开口部501朝向流出侧开口部502侧而靠近燃料通路500的中心轴Axc1的方式形成为锥状。

通路部件50以部件主体51的***部510***到壳体20的连通路200的方式设于连通路200。这里，***部510的外径d1被设定为比连通路200的内径d2稍小。另外，包含突起53的与***部510相反侧的面的虚拟圆筒面的直径d3被设定为比连通路200的内径d2稍大。因此，若将***部510***到连通路200，则突起53被连通路200的内周壁向***部510的径向内侧压扁。由此，通路部件50被连通路200的内周壁保持。

通路部件50以移动限制部52的突起53侧的端面抵接于壳体主体21的与壳体筒部22相反的一侧的端面的方式设于连通路200。由此，通路部件50相对于壳体主体21的、向轴向的壳体筒部22侧的相对移动被限制。另外，燃料通路500的最小内径比连通路200的最小内径小。即，燃料通路500的流路面积比连通路200的流路面积小。在本实施方式中，通路部件50例如通过以树脂为材料的注射成型而形成。

在通路部件50设于连通路200的状态下，在连通路200中的部件主体51的阀芯30侧的端面与阀芯30之间形成压力空间210。凸缘4的燃料流路103以及空间104的燃料能够经由通路部件50的燃料通路500向压力空间210流动。若燃料流路103、空间104、燃料通路500、压力空间210的压力达到规定值以上，则阀芯30从密封部23分离并开阀。

如图5所示，通路部件50被设为，燃料通路500的流出口202侧的开口部即流出侧开口部502位于连通路200中的、与流出口202相距流出口202和流入口201之间的距离L1的3分之1以下的距离L2的位置。此外，图5是示意性地表示壳体20、通路部件50、阀芯30的图，各部件以及部位的形状、比例尺与实际(参照图1)不同。另外，在图5中，关于壳体20，省略了壳体筒部22，关于通路部件50，省略了移动限制部52、延伸部511、突起53等。

如图5、6所示，若将阀芯30的外壁中的、阀芯30抵接于密封部23的全部时被密封部23包围的区域设为受压面300，则燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。这里，延长线Ex1指的是将燃料通路500的中心轴Axc1向同一方向从流出侧开口部502向阀芯30侧延长而得的直线。以下相同。此外，受压面300被压力空间210的压力作用。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1相对于阀芯30的中心点Cp1偏移。即，延长线Ex1不与中心点Cp1相交。

另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1、和燃料通路500的中心轴Axc1所成的两个角θ1、θ2中的连通路200的中心轴Axc0侧的角θ1成为锐角。另外，燃料通路500形成为，延长线Ex1与连通路200的中心轴Axc0平行。

接下来，基于图7对本实施方式的压力调节装置6的工作进行说明。从燃料泵5排出燃料，凸缘4的燃料流路103以及空间104、燃料通路500、压力空间210的燃料的压力达到规定值以上时，阀芯30从密封部23分离并开阀。由此，经由燃料通路500流入压力空间210的燃料碰撞于阀芯30。

如上述那样，在本实施方式中，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。因此，从燃料通路500流入连通路200的压力空间210的燃料碰撞于阀芯30的从受压面300的中心C1分开的位置。

另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1、和燃料通路500的中心轴Axc1所成的两个角θ1、θ2中的靠连通路200的中心轴Axc0侧的角θ1成为锐角。因此，来自燃料通路500的燃料碰撞于阀芯30时，阀芯30被作用延长线Ex1方向的力F1、和与延长线Ex1垂直的方向的向中心轴Axc0侧的力F2。由此，阀芯30以与交点Px1相反侧的部位抵接于密封部23的状态向箭头X1方向移动，仅交点Px1侧的部位从密封部23分离(参照图7)。

如图7所示，在阀芯30的特定的部位离开密封部23的状态下，压力空间210的燃料通过阀芯30与密封部23之间向弹簧40侧流动。若压力空间210的燃料的压力变得比规定值小，则阀芯30抵接于密封部23的全部并闭阀。如此，阀芯30工作，使得凸缘4的燃料流路101、102、103以及空间104的燃料的压力即向发动机2供给燃料的压力被保持为规定值。

如上述那样，在本实施方式中，阀芯30以开阀时与交点Px1相反的一侧的部位抵接于密封部23的状态，使作为特定部位的交点Px1侧的部位从密封部23分离。因此，开阀时的阀芯30的动作稳定。

另外，在本实施方式中，通路部件50在移动限制部52的与***部510相反的一侧具有延伸部511。由此，能够加长燃料通路500的长度，能够抑制燃料流经燃料通路500时的燃料的脉动。

如以上说明那样，本实施方式的压力调节装置6具备壳体20、阀芯30、弹簧40、以及通路部件50。壳体20具有供燃料流入的流入口201、供燃料流出的流出口202、将流入口201与流出口202连通的连通路200、以及形成于流出口202的外缘部的密封部23。阀芯30能够在从密封部23分离时开阀且允许流出口202处的燃料的流动，并在抵接于密封部23时闭阀且限制流出口202处的燃料的流动。弹簧40将阀芯30向闭阀方向施力。通路部件50独立于壳体20地形成，设于连通路200，并具有比连通路200的流路面积小的流路面积的燃料通路500。若燃料通路500的燃料的压力达到规定值以上，则阀芯30开阀。由此，能够将燃料通路500侧的燃料的压力保持为恒定。

在本实施方式中，若将阀芯30的外壁中的、阀芯30抵接于密封部23时被密封部23包围的区域设为受压面300，则燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1与受压面300的中心C1不相交。因此，在阀芯30的开阀时，从燃料通路500流入连通路200的燃料碰撞于阀芯30的从受压面300的中心C1分离的位置。由此，阀芯30的与密封部23抵接的位置中的特定的部位从密封部23分离。其结果，开阀时的阀芯30的动作稳定，能够抑制阀芯30的振动、燃料的脉动、以及噪声的产生等。

另外，通路部件50独立于壳体20地形成。因此，通过在壳体20仅形成连通路200，在通路部件50仅形成燃料通路500，就能够容易地制造压力调节装置6。另外，由于通路部件50与壳体20独立地形成，因此能够抑制燃料通路500在通路部件50中的形成影响到壳体20的密封部23。

另外，在本实施方式中，燃料通路500形成为，延长线Ex1相对于阀芯30的中心点Cp1偏移。因此，在阀芯30的开阀时，从燃料通路500流入连通路200的燃料碰撞于阀芯30的从受压面300的中心C1分离的位置。其结果，如上述那样，开阀时的阀芯30的动作稳定，能够抑制阀芯30的振动、燃料的脉动、以及噪声的产生等。

另外，在本实施方式中，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1、和燃料通路500的中心轴Axc1所成的两个角θ1、θ2中的靠连通路200的中心轴Axc0侧的角θ1成为锐角。因此，在来自燃料通路500的燃料碰撞于阀芯30时，阀芯30被作用延长线Ex1方向的力F1和与延长线Ex1垂直的方向的向中心轴Axc0侧的力F2。由此，阀芯30以与交点Px1相反侧的部位抵接于密封部23的状态，仅使交点Px1侧的部位从密封部23分离。因此，开阀时的阀芯30的动作更加稳定。

另外，在本实施方式中，燃料通路500形成为延长线Ex1与连通路200的中心轴Axc0平行。因此，能够通过注射成型等容易地形成通路部件50。

另外，在本实施方式中，通路部件50被设为，作为燃料通路500的流出口202侧的开口部的流出侧开口部502位于连通路200中的、与流出口202相距流出口202和流入口201之间的距离L1的3分之1以下的距离L2的位置。因此，能够使流出侧开口部502与阀芯30靠近，能够仅使阀芯30的特定的部位稳定地从密封部23分离。因此，能够进一步使开阀时的阀芯30的动作稳定。

另外，在本实施方式中，通路部件50由相比于壳体20硬度低的材料形成。因此，能够用金属形成具有与阀芯30抵接的密封部23的壳体20，用树脂形成通路部件50，能够确保密封部23的耐久性以及阀芯30的抵接的精度，并且容易地在通路部件50形成燃料通路500。

另外，在本实施方式中，通路部件50具有形成有燃料通路500的部件主体51、以及设于部件主体51的径向外侧并在抵接于壳体20时能够限制部件主体51相对于壳体20的相对移动的移动限制部52。因此，能够抑制流出侧开口部502相对于阀芯30的距离变化，抑制开阀时的阀芯30的动作的变化。

(第2实施方式)

在图8中示出第2实施方式的压力调节装置。第2实施方式的通路部件50的构成与第1实施方式不同。在第2实施方式中，通路部件50不具有第1实施方式所示的延伸部511。因此，第2实施方式的燃料通路500的长度比第1实施方式的燃料通路500的长度短。第2实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第3实施方式)

在图9、10中示出第3实施方式的压力调节装置的一部分。第3实施方式的通路部件50的燃料通路500的构成等与第1实施方式不同。在第3实施方式中，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1相对于连通路200的中心轴Axc0倾斜。延长线Ex1以随着从流入口201侧朝向流出口202侧而离开连通路200的中心轴Axc0的方式相对于中心轴Axc0倾斜。因此，与第1实施方式相比，延长线Ex1在离受压面300的中心C1更远的位置与受压面300相交。

此外，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。另外，燃料通路500形成为，延长线Ex1相对于阀芯30的中心点Cp1偏移。即，延长线Ex1不与中心点Cp1相交。另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1和燃料通路500的中心轴Axc1所成的两个角θ1、θ2中的靠连通路200的中心轴Axc0侧的角θ1成为锐角。第3实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

如以上说明那样，燃料通路500形成为延长线Ex1相对于连通路200的中心轴Axc0倾斜。因此，与第1实施方式相比，能够成为延长线Ex1在距受压面300的中心C1更远的位置与受压面300相交的构成。由此，能够仅使阀芯30的特定的部位稳定地从密封部23分离。因此，能够进一步使开阀时的阀芯30的动作稳定。

(第4实施方式)

在图11、12示出第4实施方式的压力调节装置的一部分。第4实施方式的通路部件50的燃料通路500的构成等与第1实施方式不同。在第4实施方式中，燃料通路500中心轴Axc1的延长线Ex1相对于连通路200的中心轴Axc0倾斜地形成。延长线Ex1以随着从流入口201侧朝向流出口202侧而靠近连通路200的中心轴Axc0的方式相对于中心轴Axc0倾斜。

此外，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1与阀芯30的中心点Cp1相交。另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1和燃料通路500的中心轴Axc1所成的角为直角。第4实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

另外，在本实施方式中，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1与受压面300的中心C1不相交、并且与阀芯30的中心点Cp1相交。因此，能够仅使阀芯30的特定的部位稳定地从密封部23分离。因此，能够进一步使开阀时的阀芯30的动作稳定。

(第5实施方式)

在图13、14中示出第5实施方式的压力调节装置的一部分。第5实施方式的通路部件50的燃料通路500的构成等与第1实施方式不同。在第5实施方式中，燃料通路500具有平行部504以及倾斜部505。平行部504在部件主体51中的流入口201侧从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并与中心轴Axc0平行地形成。倾斜部505在部件主体51中的流出口202侧与平行部504连接且相对于连通路200的中心轴Axc0倾斜地形成。因此，燃料通路500中心轴Axc1的延长线Ex1相对于连通路200的中心轴Axc0倾斜地形成。延长线Ex1以随着从流入口201侧朝向流出口202侧而靠近连通路200的中心轴Axc0的方式相对于中心轴Axc0倾斜。

此外，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1与阀芯30的中心点Cp1相交。另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1和燃料通路500的中心轴Axc1所成的角为直角。第5实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

在本实施方式中，与第4实施方式同样，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1与受压面300的中心C1不相交、并且与阀芯30的中心点Cp1相交。因此，能够进一步使开阀时的阀芯30的动作稳定。

(第6实施方式)

在图15、16中示出第6实施方式的压力调节装置的一部分。第6实施方式的阀芯30的构成与第1实施方式不同。在第6实施方式中，阀芯30形成为大致圆锥状。阀芯30以顶点位于连通路200的压力空间210、圆锥面能够与密封部23抵接的方式设置。这里，受压面300的中心C1与阀芯30的顶点一致。

燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1相对于阀芯30的中心点Cp1偏移。即，延长线Ex1不与中心点Cp1相交。

另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1和燃料通路500的中心轴Axc1所成的两个角θ1、θ2中的靠连通路200的中心轴Axc0侧的角θ1成为锐角。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1相对于连通路200的中心轴Axc0平行。

接下来，基于图16对本实施方式的压力调节装置6的工作进行说明。从燃料泵5排出燃料，凸缘4的燃料流路103以及空间104、燃料通路500、压力空间210的燃料的压力达到规定值以上时，阀芯30从密封部23分离并开阀。由此，经由燃料通路500流入压力空间210的燃料碰撞于阀芯30。

如上述那样，在本实施方式中，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。因此，从燃料通路500流入连通路200的压力空间210的燃料碰撞于阀芯30的从受压面300的中心C1分离的位置。

另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1和燃料通路500的中心轴Axc1所成的两个角θ1、θ2中的靠连通路200的中心轴Axc0侧的角θ1成为锐角。因此，来自燃料通路500的燃料碰撞于阀芯30时，阀芯30被作用延长线Ex1方向的力F1和与延长线Ex1垂直的方向的向中心轴Axc0侧的力F2。由此，阀芯30以与交点Px1相反侧的部位抵接于密封部23的状态向箭头X1方向移动，仅交点Px1侧的部位从密封部23分离(参照图16)。这样，能够使阀芯30的开阀时的动作稳定。第6实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第7实施方式)

在图17、18中示出第7实施方式的压力调节装置的一部分。第7实施方式的阀芯30的构成与第1实施方式不同。在第7实施方式中，阀芯30形成为大致圆板状。阀芯30被设为一方的端面能够抵接于密封部23。这里，受压面300形成为平面状。

燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1相对于阀芯30的中心点Cp1偏移。即，延长线Ex1不与中心点Cp1相交。

另外，阀芯30形成为，在包含燃料通路500的中心轴Axc1的剖面上，延长线Ex1与受压面300的交点Px1处的受压面300的切线Lc1和燃料通路500的中心轴Axc1所成的角为直角。另外，燃料通路500形成为延长线Ex1相对于连通路200的中心轴Axc0平行。

接下来，基于图18对本实施方式的压力调节装置6的工作进行说明。从燃料泵5排出燃料，凸缘4的燃料流路103以及空间104、燃料通路500、压力空间210的燃料的压力达到规定值以上时，阀芯30从密封部23分离并开阀。由此，经由燃料通路500流入压力空间210的燃料碰撞于阀芯30。

如上述那样，在本实施方式中，燃料通路500形成为中心轴Axc1的延长线Ex1不与受压面300的中心C1相交。因此，从燃料通路500流入连通路200的压力空间210的燃料碰撞于阀芯30的从受压面300的中心C1分离的位置。因此，阀芯30在交点Px1被作用延长线Ex1方向的力。由此，阀芯30以与交点Px1相反侧的部位抵接于壳体主体21的状态倾斜并从密封部23分离。若在该状态下，燃料进一步碰撞于阀芯30，则阀芯30被作用延长线Ex1方向的力F1和与延长线Ex1垂直的方向的向中心轴Axc0侧的力F2。由此，阀芯30以与交点Px1相反侧的部位抵接于壳体主体21的状态向箭头X1方向移动(参照图18)。这样，能够使阀芯30的开阀时的动作稳定。第7实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第8实施方式)

在图19中示出第8实施方式的压力调节装置的一部分。第8实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第8实施方式中，燃料通路500形成为与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为三角形。另外，燃料通路500形成为中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且与中心轴Axc0平行。第8实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第9实施方式)

在图20中示出第9实施方式的压力调节装置的一部分。第9实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第9实施方式中，燃料通路500形成为与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为四边形。另外，燃料通路500形成为，中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且相对于中心轴Axc0平行。第9实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第10实施方式)

在图21中示出第10实施方式的压力调节装置的一部分。第10实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第10实施方式中，燃料通路500形成为与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为五边形。另外，燃料通路500形成为，中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且相对于中心轴Axc0平行。第10实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第11实施方式)

在图22中示出第11实施方式的压力调节装置的一部分。第11实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第11实施方式中，燃料通路500形成为与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为半圆形。另外，燃料通路500形成为，中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且相对于中心轴Axc0平行。第11实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第12实施方式)

在图23中示出第12实施方式的压力调节装置的一部分。第12实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第12实施方式中，燃料通路500在部件主体51形成有2个。此外，燃料通路500形成为，与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为圆形。另外，两个燃料通路500分别形成为，中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且相对于中心轴Axc0平行。第12实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第13实施方式)

在图24中示出第13实施方式的压力调节装置的一部分。第13实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第13实施方式中，燃料通路500形成为，与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为椭圆形。另外，燃料通路500形成为，中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且相对于中心轴Axc0平行。第13实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

(第14实施方式)

在图25中示出第14实施方式的压力调节装置的一部分。第14实施方式的燃料通路500的形状与第1实施方式不同。在第14实施方式中，燃料通路500在部件主体51的外周壁的周向的一部分形成为切口状。即，燃料通路500在通路部件50插通到连通路200的状态下形成于部件主体51的外壁与连通路200的内壁之间。此外，在本实施方式中，突起53避开燃料通路500地在部件主体51的周向上等间隔地形成有3个。

燃料通路500形成为，与中心轴Axc1垂直的面的剖面的形状成为半圆形。另外，燃料通路500形成为，中心轴Axc1从连通路200的中心轴Axc0向径向外侧离开规定距离，并且相对于中心轴Axc0平行。第14实施方式除了上述点以外的构成与第1实施方式相同，能够起到与第1实施方式相同的效果。

在上述的实施方式中，示出了通路部件被设为，燃料通路的流出口侧的开口部即流出侧开口部位于连通路中的、与流出口相距流出口和流入口之间的距离的3分之1以下的距离的位置的例子。与此相对，在本发明的其他实施方式中，通路部件也可以被设为，流出侧开口部位于连通路中的、与流出口相距比流出口和流入口之间的距离的3分之1长的距离的位置。对上述的实施方式的变形例进行叙述。

另外，在本发明的其他实施方式中，通路部件例如也可以由金属等除树脂以外的材料形成。即，通路部件也可以由硬度与壳体同等的材料、或者硬度比壳体高的材料形成。

另外，在本发明的其他实施方式中，通路部件也可以不具有移动限制部。另外，通路部件也可以不具有突起。本发明并不局限于机动二轮车，例如也可以应用于机动四轮车、其他交通工具的燃料供给***，用于将向发动机等供给对象供给的燃料的压力保持为恒定。这样，本公开并不局限于上述实施方式，能够在不脱离其主旨的范围内通过各种方式来实施。

本公开虽然以实施例为基准被叙述，但可理解本公开并不被该实施例、构造限定。本公开也包含各种变形例及等效的范围内的变形。除此之外，各种组合及方式、还有在它们中仅含有一个要素、一个以上或一个以下要素的其他组合及方式，也落入本公开的范畴及思想范围内。

Claims (5)

1.一种压力调节装置(6)，具备：

壳体(20)，具有供燃料流入的流入口(201)、供燃料流出的流出口(202)、将上述流入口与上述流出口连通的连通路(200)、以及形成于上述流出口的外缘部的密封部(23)；

阀芯(30)，能够在从上述密封部分离时开阀，允许上述流出口处的燃料的流动，并且在抵接于上述密封部时闭阀，限制上述流出口处的燃料的流动；

施力部件(40)，将上述阀芯向闭阀方向施力；以及

通路部件(50)，独立于上述壳体而形成，设置于上述连通路，具有比上述连通路的流路面积小的流路面积的燃料通路(500)，

若将上述阀芯的外壁中的、在上述阀芯抵接于上述密封部时被上述密封部包围的区域设为受压面(300)，

则上述燃料通路形成为，中心轴(Axc1)的延长线(Ex1)不与上述受压面的中心(C1)相交，

上述燃料通路形成为，上述延长线相对于上述连通路的中心轴(Axc0)倾斜，

上述通路部件具有：部件主体(51)，形成有上述燃料通路；以及移动限制部(52)，设置于上述部件主体的径向外侧，在抵接于上述壳体时能够限制上述部件主体相对于上述壳体的相对移动，

上述通路部件以上述部件主体的***部***到上述壳体的上述连通路的方式设于上述连通路。

2.根据权利要求1所述的压力调节装置，其中，

上述燃料通路形成为，上述延长线相对于上述阀芯的中心点(Cp1)偏移。

3.根据权利要求1或2所述的压力调节装置，其中，

上述阀芯形成为，在包含上述燃料通路的中心轴(Axc1)的剖面上，上述延长线与上述受压面的交点(Px1)处的上述受压面的切线(Lc1)和上述燃料通路的中心轴(Axc1)所成的两个角(θ1、θ2)中的靠上述连通路的中心轴(Axc0)侧的角(θ1)成为锐角。

4.根据权利要求1或2所述的压力调节装置，其中，

上述通路部件被设置为，上述燃料通路的上述流出口侧的开口部即流出侧开口部(502)位于上述连通路中的、与上述流出口相距上述流出口和上述流入口之间的距离(L1)的3分之1以下的距离(L2)的位置。

5.根据权利要求1或2所述的压力调节装置，其中，

上述通路部件由与上述壳体相比硬度低的材料形成。

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