CN109355566A - 一种低成本q420d钢板及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种低成本Q420D钢板,该钢的化学成分,按重量百分比:C:0.16~0.18%;Si:0.28~0.38%;Mn:0.8~1.0%;Cr:0.35~0.45;P≤0.018%;S≤0.004%;Ca:0.0010~0.0025%;Als:0.017~0.03%;其余为铁和不可避免杂质。还公开了其制备方法。本发明通过合适的加热、轧制、控冷工艺,生产出了综合性能良好的Q420D钢板。钢板机械性能优良,钢板的屈服强度在442MPa~485MPa之间,抗拉强度在555~610MPa之间,延伸率在20%~27%之间,‑20℃冲击功在160J~215J之间。
Description
技术领域
本发明涉及结构钢领域,特别涉及一种一种低成本Q420D钢板及其制备方法。
背景技术
Q420D低合金高强度结构钢板以其较高的强度和良好的韧性,被广泛的应用在工程机械、房屋建筑等领域。Q420D钢板国家标准要求-20℃的冲击功不小于34J,要求钢板具有较高强度的同时,还需要有良好的韧性。Q420D钢板的最终组织一般为铁素体+珠光体,其成分设计常常是在C-Mn钢成分基础上添加一定量的Nb、V等微合金,并通过控轧、控冷工艺来充分细化铁素体晶粒保证钢板的强度或韧性满足要求。或者通过钢板轧后热处理来改善钢板的力学性能,提高塑性和韧性。
公开号“CN101397625A”的专利“一种屈服强度420MPa级超细晶钢板及其制造方法”提供了一种屈服强度420MPa级钢板的生产方法。该方法生产强度满足要求,韧性也较好。但该方法终冷温度较低,钢板板形不好控制;钢板的终轧温度低,轧制时强度高,对轧机能力要求高。
公开号“CN101413049A”的专利“一种屈服强度为420MPa正火可焊接细晶粒钢板的制备方法”提供了一种屈服强度420MPa级钢板的生产方法。该方法生产强度满足要求,韧性也较好。但该方法需要添加Nb、V、Ti等微合金,合金成本高。轧后钢板还要进行正火处理,工序成本较高。
公开号“CN103540848A”的专利“一种420MPa级正火态特厚规格结构用钢板及其制造方法”提供了一种屈服强度420MPa级厚钢板的生产方法。该方法生产强度满足要求,韧性也较好。但该方法需要添加Nb、V、Ti、Ni等合金,合金成本高。轧后钢板还要进行正火处理,工序成本较高。
发明内容
为了解决上述技术问题,本发明的目的是提供一种表面质量良好,合金成本低,强度和韧性匹配良好的Q420D钢板,且生产工艺简单。
为解决上述技术问题,本发明采用如下技术方案:
一种低成本Q420D钢板,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.16~0.18%;Si:0.28~0.38%;Mn:0.8~1.0%;Cr:0.35~0.45;P:≤0.018%;S≤0.004%;Ca:0.0010~0.0025%;Als:0.017~0.03%;其余为铁和不可避免杂质。
进一步的,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.16%,Si:0.28%,Mn:0.8%,Cr0.35,P:0.015%,S:0.002%,Als:0.017%,Ca:0.0015%,余量为Fe和不可避免的杂质。
进一步的,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.17%,Si:0.34%,Mn:0.95%,Cr:0.42,P:0.015%,S:0.001%,Als:0.024%,Ca:0.0010%,余量为Fe和不可避免的杂质。
进一步的,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.17%,Si:0.35%,Mn:0.88%,Cr:0.41,P:0.013%,S:0.001%,Als:0.021%,Ca:0.0022%,余量为Fe和不可避免的杂质。
一种低成本Q420D钢板的制备方法,包括如下步骤:
1)选用250mm厚的连铸坯;
2)加热工艺:采用250mm厚的连铸坯进行生产,板坯加热时采用步进式加热炉,连铸坯出炉温度1160-1190℃,加热时间240~360分钟,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min;
3)15mm~20mm厚钢板轧制成型工艺:板坯加热好之后进行控制轧制,第一阶段开轧厚度为板坯厚度,第一阶段开轧温度1150~1180℃,第一阶段终轧温度≥1010℃,第一阶段高温延伸轧制时单道次压下率≥12%,第一阶段轧制速度为1.3~2.3m/s;第二阶段钢板的开轧厚度为4.5倍成品钢板厚度,第二阶段钢板开轧温度为860~890℃,第二阶段终轧温度为770~800℃;钢板轧完后进行层流冷却,终冷温度为600~620℃;
4)20mm~35mm厚钢板轧制成型工艺:板坯加热好之后进行控制轧制,第一阶段开轧厚度为板坯厚度,第一阶段开轧温度1150~1180℃,第一阶段终轧温度>990℃,第一阶段高温延伸轧制时单道次压下率≥11%,第一阶段轧制速度为1.0~1.6m/s;第二阶段钢板的开轧厚度为3.8~4.2倍成品钢板厚度,第二阶段钢板开轧温度为860~880℃,第二阶段终轧温度为770~790℃;钢板轧完后进行层流冷却,终冷温度为600~620℃;
5)本发明所述钢板厚度为15mm~35mm厚。
进一步的,所述步骤3)中,钢板轧完后进行层流冷却时冷却速度为21~26℃/s。
进一步的,所述步骤4)中,钢板轧完后进行层流冷却时冷却速度为17~25℃/s。
对上述加热好的连铸坯在奥氏体再结晶区进行控制轧制。由于本成分设计不含Nb、V等微合金,因此轧制时全部属于再结晶轧制。第一阶段控制轧制属于高温区的奥氏体再结晶控制轧制,这一阶段采用低速、大压下的轧制策略。较大的单道次压下率能使轧制变形充分渗透至钢板中心,充分细化奥氏体晶粒并均匀奥氏体组织,同时轧制产生的高温焊合作用很大程度上消除了铸坯内部的疏松、微裂纹等缺陷,使钢板的致密度提高,材料综合性能改善;第一阶段轧制时由于坯子较厚,温降慢,采用低速轧制使钢板每一道次轧完都有较大的温降,这样每轧制一道次就会对晶粒进行不同程度细化,最终达到充分细化奥氏体晶粒的目的;还有轧制时轧制速度低,变形抗力小,容易实现较大的单道次压下率。第一阶段采用较低的终轧温度是为了获得细小的奥氏体晶粒,稳固第一阶段的轧制成果。
第一阶段轧制结束后,中间坯在辊道上摆动降温,降温至第二阶段开轧温度时开始轧制,第二阶段的轧制属于低温再结晶控轧,这一阶段轧制时,奥氏体晶粒被反复破碎、再结晶细化,这样奥氏体晶粒最终在第一阶段轧制细化的基础上,再次被进一步细化,且由于第二阶段轧完后,终轧温度较低,奥氏体晶粒基本不再长大,最终得到细小的奥氏体晶粒。奥氏体晶粒越细小,其晶界面积越大,由奥氏体向铁素体转变时的形核位置就越多,形核率就越高,最终得到的铁素体晶粒就越细小,钢板的强度越高,冲击韧性越好。且轧后采用层流冷却,将钢板由终轧温度快速冷却至600~620,进一步降低了奥氏体向铁素体的转变温度,进一步细化了铁素体晶粒,从而提高了钢板的强度和韧性。
与现有技术相比,本发明的有益技术效果:
1)本发明采用低成本成分设计,只采用廉价的Si、Mn、Cr等合金,通过合适的加热、控轧、控冷工艺就得到了综合性能良好的Q420D钢板。合金成本和制造成本较低。
2)钢板的强度、塑性、韧性良好,组织为细小的铁素体+珠光体。钢板的屈服强度在442MPa~485MPa之间,抗拉强度在555~610MPa之间,延伸率在20%~27%之间,-20℃冲击功在160J~215J之间。
附图说明
下面结合附图说明对本发明作进一步说明。
图1为本发明实施例1的钢板的金相组织图;
图2为本发明实施例2的钢板的金相组织图;
图3为本发明实施例3的钢板的金相组织图;
图4为本发明实施例4的钢板的金相组织图;
图5为本发明实施例5的钢板的金相组织图;
图6为本发明实施例6的钢板的金相组织图。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明作进一步描述。
实施例1
采用厚度为250mm板坯,板坯加热时采用步进式加热炉,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min,板坯出炉温度为1160℃,板坯加热时间为240分钟,板坯的(重量百分比)化学成分为:C 0.16%,Si 0.28%,Mn 0.8%,Cr0.35,P 0.015%,S0.002%,Als 0.017%,Ca 0.0015%,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为15mm的钢板,详细的轧制及冷去工艺见表1,其力学性能见表2。如图1为钢板的金相组织图,组织为细小的铁素体+珠光体,钢板的强度、塑性、韧性良好。
表1轧制及冷却工艺
表2钢板力学性能
实施例2
采用厚度为250mm板坯,板坯加热时采用步进式加热炉,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min,板坯出炉温度为1190℃,板坯加热时间为360分钟,板坯的(重量百分比)化学成分为:C 0.18%,Si 0.38%,Mn 1.0%,Cr0.45,P 0.018%,S0.004%,Als 0.03%,Ca 0.0025%,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为20mm的钢板,详细的轧制及冷去工艺见表3,其力学性能见表4。如图2为钢板的金相组织图,组织为细小的铁素体+珠光体,钢板的强度、塑性、韧性良好。
表3轧制及冷却工艺
表4钢板力学性能
实施例3
采用厚度为250mm板坯,板坯加热时采用步进式加热炉,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min,板坯出炉温度为1176℃,板坯加热时间为328分钟,板坯的(重量百分比)化学成分为:C 0.17%,Si 0.34%,Mn 0.95%,Cr0.42,P 0.015%,S0.001%,Als 0.024%,Ca 0.0010%,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为18mm的钢板,详细的轧制及冷去工艺见表5,其力学性能见表6。如图3为钢板的金相组织图,组织为细小的铁素体+珠光体,钢板的强度、塑性、韧性良好。
表5轧制及冷却工艺
表6钢板力学性能
实施例4
采用厚度为250mm板坯,板坯加热时采用步进式加热炉,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min,板坯出炉温度为1190℃,板坯加热时间为360分钟,板坯的(重量百分比)化学成分为:C 0.18%,Si 0.28%,Mn 0.8%,Cr0.35,P 0.018%,S0.004%,Als 0.017%,Ca 0.0010%,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为35mm的钢板,详细的轧制及冷去工艺见表7,其力学性能见表8。如图4为钢板的金相组织图,组织为细小的铁素体+珠光体,钢板的强度、塑性、韧性良好。
表7轧制及冷却工艺
表8钢板力学性能
实施例5
采用厚度为250mm板坯,板坯加热时采用步进式加热炉,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min,板坯出炉温度为1160℃,板坯加热时间为240分钟,板坯的(重量百分比)化学成分为:C 0.16%,Si 0.38%,Mn 1.0%,Cr0.45,P 0.014%,S0.002%,Als 0.03%,Ca 0.0025%,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为30mm的钢板,详细的轧制及冷去工艺见表9,其力学性能见表10。如图5为钢板的金相组织图,组织为细小的铁素体+珠光体,钢板的强度、塑性、韧性良好。
表9轧制及冷却工艺
表10钢板力学性能
实施例6
采用厚度为250mm板坯,板坯加热时采用步进式加热炉,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min,板坯出炉温度为1173℃,板坯加热时间为257分钟,板坯的(重量百分比)化学成分为:C 0.17%,Si 0.35%,Mn 0.88%,Cr0.41,P 0.013%,S0.001%,Als 0.021%,Ca 0.0022%,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为25mm的钢板,详细的轧制及冷去工艺见表11,其力学性能见表12。如图6为钢板的金相组织图,组织为细小的铁素体+珠光体,钢板的强度、塑性、韧性良好。
表11轧制及冷却工艺
表12钢板力学性能
以上所述的实施例仅是对本发明的优选方式进行描述,并非对本发明的范围进行限定,在不脱离本发明设计精神的前提下,本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进,均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。
Claims (7)
1.一种低成本Q420D钢板,其特征在于,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.16~0.18%;Si:0.28~0.38%;Mn:0.8~1.0%;Cr:0.35~0.45;P:≤0.018%;S≤0.004%;Ca:0.0010~0.0025%;Als:0.017~0.03%;其余为铁和不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的低成本Q420D钢板,其特征在于,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.16%,Si:0.28%,Mn:0.8%,Cr0.35,P:0.015%,S:0.002%,Als:0.017%,Ca:0.0015%,余量为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的低成本Q420D钢板,其特征在于,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.17%,Si:0.34%,Mn:0.95%,Cr:0.42,P:0.015%,S:0.001%,Als:0.024%,Ca:0.0010%,余量为Fe和不可避免的杂质。
4.根据权利要求1所述的低成本Q420D钢板,其特征在于,按重量百分比包括如下化学成分:
C:0.17%,Si:0.35%,Mn:0.88%,Cr:0.41,P:0.013%,S:0.001%,Als:0.021%,Ca:0.0022%,余量为Fe和不可避免的杂质。
5.根据权利要求1-4任意一项所述的低成本Q420D钢板的制备方法,其特征在于,包括如下步骤:
1)选用250mm厚的连铸坯;
2)加热工艺:采用250mm厚的连铸坯进行生产,板坯加热时采用步进式加热炉,连铸坯出炉温度1160-1190℃,加热时间240~360分钟,板坯在加热炉中加热时活动梁托起板坯的移动速度为1.18m/min;
3)15mm~20mm厚钢板轧制成型工艺:板坯加热好之后进行控制轧制,第一阶段开轧厚度为板坯厚度,第一阶段开轧温度1150~1180℃,第一阶段终轧温度≥1010℃,第一阶段高温延伸轧制时单道次压下率≥12%,第一阶段轧制速度为1.3~2.3m/s;第二阶段钢板的开轧厚度为4.5倍成品钢板厚度,第二阶段钢板开轧温度为860~890℃,第二阶段终轧温度为770~800℃;钢板轧完后进行层流冷却,终冷温度为600~620℃;
4)20mm~35mm厚钢板轧制成型工艺:板坯加热好之后进行控制轧制,第一阶段开轧厚度为板坯厚度,第一阶段开轧温度1150~1180℃,第一阶段终轧温度>990℃,第一阶段高温延伸轧制时单道次压下率≥11%,第一阶段轧制速度为1.0~1.6m/s;第二阶段钢板的开轧厚度为3.8~4.2倍成品钢板厚度,第二阶段钢板开轧温度为860~880℃,第二阶段终轧温度为770~790℃;钢板轧完后进行层流冷却,终冷温度为600~620℃;
5)本发明所述钢板厚度为15mm~35mm厚。
6.根据权利要求5所述的低成本Q420D钢板的制备方法,其特征在于,所述步骤3)中,钢板轧完后进行层流冷却时冷却速度为21~26℃/s。
7.根据权利要求5所述的低成本Q420D钢板的制备方法,其特征在于,所述步骤4)中,钢板轧完后进行层流冷却时冷却速度为17~25℃/s。
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111979499A (zh) * | 2020-08-11 | 2020-11-24 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种低成本q460c厚规格钢板生产方法 |
CN112048667A (zh) * | 2020-08-25 | 2020-12-08 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种低成本q420d厚规格钢板及其生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1995431A (zh) * | 2006-01-06 | 2007-07-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种中薄板坯连铸连轧生产超细晶粒钢板的方法及钢板 |
CN104018063A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 低合金高强度q420c中厚钢板及其生产方法 |
CN104018071A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 低碳当量高韧性q420e钢板及其生产方法 |
-
2018
- 2018-11-19 CN CN201811376381.8A patent/CN109355566A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1995431A (zh) * | 2006-01-06 | 2007-07-11 | 鞍钢股份有限公司 | 一种中薄板坯连铸连轧生产超细晶粒钢板的方法及钢板 |
CN104018063A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 低合金高强度q420c中厚钢板及其生产方法 |
CN104018071A (zh) * | 2014-06-18 | 2014-09-03 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 低碳当量高韧性q420e钢板及其生产方法 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111979499A (zh) * | 2020-08-11 | 2020-11-24 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种低成本q460c厚规格钢板生产方法 |
CN112048667A (zh) * | 2020-08-25 | 2020-12-08 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种低成本q420d厚规格钢板及其生产方法 |
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