CN109334139B - 点阵结构及其单元结构、点阵夹芯结构 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种点阵结构及其单元结构、点阵夹芯结构。所述单元结构包括第一基座、第二基座、以及连接所述第一基座和所述第二基座的连杆；所述连杆与水平面之间的夹角设为θ，40°≤θ≤50°，其中：所述连杆的长度为L，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的宽度为W，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的厚度为T，且T≤W，0.1≤W/L≤0.15。本发明单元结构塑性应变小，通过单元结构的参数的设计能够实现能量吸收曲线的调节，且可通过外力作用使单元结构恢复形变，重复使用，从而，扩大了由该点阵单元拼接而成的点阵结构和点阵夹芯结构的应用范围。

Description

点阵结构及其单元结构、点阵夹芯结构

技术领域

本发明涉及吸能材料技术领域，特别是涉及点阵结构及其单元结构、点阵夹芯结构。

背景技术

吸能材料在人员防护、建筑减震、汽车及飞机的防冲击和精密零部件的保护上具有广泛的应用。传统的吸能材料包括方形薄壁梁、波纹管、蜂窝结构材料、蛋盒式结构材料、泡沫金属材料、点阵材料等。

其中，方形薄壁梁结构简单、吸能能力强，在汽车的碰撞吸能中有广泛的应用。如图1所示，在受到冲击荷载时，方形薄壁梁通过侧向屈曲，使金属材料发生塑性变形，进而吸收冲击力。方形薄壁梁可以通过调节焊接方法、壁厚、横截面及预变形等方式，对结构的吸能能力进行调节。但是，由于结构变形过程中，金属引入了塑性应变，因此变形过程不可逆，结构在承受一次冲击荷载后就不能再次使用。

蛋盒式结构材料是各种合金通过热冲压或冷冲压制备而成，其吸能能力和它的几何形状有关。它在沿承载方向上有很小长度的变形能吸收大量的能量。在冲击载荷的作用下，它的吸能率可以表示成以截面尺寸为变量的函数。那么，在具体应用中，可以根据需要对截面尺寸进行优化，得到吸能最佳的截面形状。研究表明，锥角越大，蛋盒式结构材料的吸能率越高，但是另一方面，锥角越大，蛋盒式结构材料的冲压成型就越困难，因为在冲压过程中，锥角越大，钢板开裂的可能性就越大。

泡沫金属材料具有在压缩载荷作用下能够承担大变形并维持相对恒定应力的特性，加上其质轻等特点，使其广泛应用于防撞结构，防爆结构。如图2a所示，开孔泡沫金属材料的孔与孔之间由孔棱连接，互相连通，通气性好，因此具有很好的换热散热能力、以及过滤和分离能力。其主要制备方法是首先获得多孔预制件，而后利用多孔预制件进行渗流、沉积、烧结等工艺，最终获得开孔泡沫金属材料。开孔泡沫金属材料的特点在于结构可控，但制备工艺较复杂，不易实现规模化生产。如图2b所示，闭孔泡沫金属材料孔与孔之间除了孔棱连接，还有孔壁，且孔型为近似球形的圆孔、孔隙率高、比表面积大。和实体结构相比，由于气孔的存在，闭孔泡沫铝具有高比强度、比刚度及较长的压缩行程。其制备相对简单，可直接通过发泡工艺获得，包括：熔体发泡法、直接喷吹气发泡法、固气共晶凝固法、粉末压实熔化(PCM)法等。但是由于结构变形过程中，金属引入了塑性应变，因此变形过程不可逆，结构在承受一次冲击荷载后，其抗冲击性能会极大降低，甚至完全不可再次使用。

点阵材料是一种由节点及连接杆单元组成的空间网架类有序多孔材料，具有减振性好、可设计性强等特点。受到冲击时，点阵材料内部通过大范围的塑性变形将冲击能转化为应变能，从而可吸收大量的冲击能，因此有利于提高冲击防护效率。四面体点阵材料受压后的应力应变曲线如图3所示，从图3可知，由于结构的应力始终大于0，因此在压缩过程中，结构始终只有初始结构这一个稳定结构，在承受极大的冲击荷载时，结构会发生很大的塑性变形，其抗冲击性能会极大降低。

因此，方形薄壁吸能梁、蛋盒式结构材料、泡沫金属材料和点阵材料虽然均具有较好的吸能特性，但也存在着变形不可逆、制备困难的缺陷，极大限制了吸能材料的应用范围和可重复性。

发明内容

基于此，有必要针对吸能材料问题，提供一种点阵结构及其单元结构、点阵夹芯结构；所述点阵结构的单元结构塑性应变小，通过单元结构的参数的设计能够实现能量吸收曲线的调节，且可通过外力作用使单元结构恢复形变，重复使用，从而，扩大了由该点阵单元拼接而成的点阵结构和点阵夹芯结构的应用范围。

基于点阵结构的单元结构，所述单元结构包括第一基座、第二基座、以及连接所述第一基座和所述第二基座的连杆；

所述连杆与水平面之间的夹角设为θ，40°≤θ≤50°，其中：

所述连杆的长度为L，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的宽度为W，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的厚度为T，且T≤W，0.1≤W/L≤0.15。

在其中一个实施例中，所述连杆结构包括圆柱体结构、棱柱结构中的一种。

在其中一个实施例中，所述棱柱结构为四棱柱结构。

在其中一个实施例中，所述连杆周侧设置有加强部，所述加强部沿所述连杆长度延伸方向的长度为L₁，沿垂直于所述竖直面的横截面的宽度为W₁，其中，0.05≤L₁/L≤0.15，1.1≤W₁/W≤1.2。

在其中一个实施例中，所述连杆于靠近第一基座或第二基座的位置处设置有所述加强部，所述加强部与邻近的所述第一基座或第二基座沿所述连杆的长度方向之间的距离为d，其中，0.1≤d/L≤0.3。

在其中一个实施例中，所述加强部的数量为多个，多个所述加强部间隔设置。

在其中一个实施例中，所述连杆于靠近第一基座及第二基座的位置处各设置有一个所述加强部。

在其中一个实施例中，所述第一基座及/或所述第二基座包括连接座和凸设于所述连接座的连接部，所述连杆相交至所述连接部。

在其中一个实施例中，所述连接部包括用于连接所述连杆的连接面，所述连杆垂直于所述连接面。

在其中一个实施例中，所述连接部沿所述竖直面的截面的形状包括部分圆形、三角形、梯形中的一种。

在其中一个实施例中，所述连接座设置有拼接结构，所述拼接结构用于与不同的所述单元结构之间的相互拼合固定；及/或

所述拼接结构用于与外部机构的相互拼合固定。

在其中一个实施例中，所述单元结构为一体结构。

上述点阵结构的单元结构中，通过参数的设计，使单元结构具有两个稳定结构，其中一个稳定结构为单元结构初始未变形时的结构，即第一稳定结构，另一个稳定结构为单元结构应变能极小值所对应的结构，即第二稳定结构。在这两个稳定结构下，撤去外界作用力，单元结构不会发生形变，结构固定。而在单元结构受压后，单元结构从第一稳定结构转变到第二稳定结构的过程中，单元结构将吸收大量能量，该能量等于两个稳定结构应变能的差值，从而，可以减小单元结构的塑性应变。且在单元结构的塑性变形范围内塑性变形后，该单元结构可通过外力作用恢复形变，从而实现重复使用。

另外，通过单元结构的参数的调整，可以改变单元结构第二稳定结构的应变能极小值，从而能够实现单元结构能量吸收曲线的调节，从而适应不同的使用需求。

点阵结构，所述点阵结构由多个如上述单元结构拼接而成。

在其中一个实施例中，多个所述点阵结构的连杆拼接形成金字塔点阵结构、Kagome点阵结构、四面体点阵结构、渔网状点阵结构中的至少一种。

在其中一个实施例中，所述渔网状点阵结构中，单元结构之间的相交节点的位置或者所述相交节点的正下方位置，设置有加强杆。

上述点阵结构由上述单元结构阵列化拼接而成，从而能够实现点阵结构对大面积的冲击能量的吸收，减小点阵结构的塑性变形，且在发生变形后，可以通过外力作用使点阵结构恢复原状并重复使用。

点阵夹芯结构，所述点阵夹芯结构包括第一盖板，与所述第一盖板相对设置的第二盖板，以及设置于所述第一盖板和所述第二盖板之间的所述的点阵结构。

上述点阵夹芯结构能够实现对大面积的冲击能量的吸收，减小塑性变形，且在发生变形后，可以通过外力作用使其恢复原状并重复使用，可广泛应用于人员防护、建筑减震、汽车及飞机的防冲击和精密零部件的保护等领域。

附图说明

图1为方形薄壁梁变形过程示意图；

图2为泡沫金属材料的宏观形态示意图，其中，a为开孔泡沫金属材料：b为闭孔泡沫金属材料；

图3为四面体点阵材料受压时的应力-应变曲线图，其中，a为试件1的应力-应变曲线，b为试件2的应力-应变曲线，c为试件3的应力-应变曲线，d为数值仿真曲线；

图4为实施例1的单元结构的结构示意图；

图5为图4所示单元结构中连杆的结构示意图；

图6为图4所示单元结构受压后的结构示意图；

图7为图4所示第一参数的单元结构受压时的力-位移曲线图；

图8为图4所示第一参数的单元结构受压时的应变能-位移曲线图；

图9为图4所示第二参数的单元结构受压时的力-位移曲线图；

图10为图4所示第二参数的单元结构受压时的应变能-位移曲线图；

图11为图4所示第三参数的单元结构受压时的力-位移曲线图；

图12为图4所示第三参数的单元结构受压时的应变能-位移曲线图；

图13为图4所示第四参数的单元结构受压时的力-位移曲线图；

图14为图4所示第四参数的单元结构受压时的应变能-位移曲线图；

图15为图4所示第五参数的单元结构受压时的力-位移曲线图；

图16为图4所示第五参数的单元结构受压时的应变能-位移曲线图；

图17为实施例2的单元结构的结构示意图；

图18为图17所示一参数的单元结构受压时的力-位移曲线图；

图19为图18所示一参数的单元结构受压时的应变能-位移曲线图；

图20为实施例3的单元结构的结构示意图；

图21为实施例3的单元结构的组装示意图；

图22为实施例4的点阵夹芯结构的结构示意图，其中，图22a的点阵结构为渔网状结构，图22b的点阵结构为Kagome点阵结构，图22c的点阵结构为金字塔点阵结构。

图中：1、单元结构；2、第一盖板；3、第二盖板；10、第一基座；11、连杆；12、第二基座；13、加强杆；100、连接部；101、连接座；102、加强部；103、拼接结构。

具体实施方式

以下，将通过以下具体实施例对本发明提供的点阵结构及其单元结构、点阵夹芯结构做进一步的说明。

实施例1：

如图4和图5所示，本实施例提供的基于点阵结构的单元结构1包括第一基座10、第二基座12、以及连接所述第一基座10和所述第二基座12的连杆11。

以x为水平面，y为竖直面作为基准坐标系，在正常放置状态下，所述连杆与水平面之间的夹角设为θ。所述连杆的长度为L，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的宽度为W，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的厚度为T。

以θ＝45°，W/L＝0.12，T≤W为本实施例连杆11的第一参数设计为例。此时，所述杆件11为欧拉-伯努利梁，利用数值模拟方法(平面应变模型)进行分析。本实施例的单元结构1受压后，连杆11在其中轴线所在的竖直面内形变，结构示意图如图6所示，其力-位移曲线如图7所示，应变能-位移曲线如图8所示。从图中可知，单元结构1的力-位移曲线中有部分区间作用力小于0，在该作用力从小于0重新回到大于等于0的区间中，应变能-位移曲线中应变能有一个极小值点。因此，可使单元结构1具有两个稳定结构，其中一个稳定结构为单元结构1初始未变形时的结构，即第一稳定结构，另一个稳定结构为单元结构1应变能极小值所对应处的结构，即第二稳定结构。在这两个稳定结构下，撤去外界作用力，单元结构1均不会发生形变，结构固定。

此时，单元结构1在受压后，从第一稳定结构转变到第二稳定结构的过程中，单元结构1将吸收大量能量，该能量等于两个稳定结构应变能的差值，从而，可以减小单元结构1的塑性应变。且在塑性变形后，该单元结构1可通过如直接手拉、力学试验仪器(如拉伸机)等外力作用恢复形变，从而实现重复使用。

以θ＝40°，W/L＝0.12，T≤W为本实施例连杆11的第二参数设计为例，利用数值模拟方法(平面应变模型)进行分析。其力-位移曲线如图9所示，应变能-位移曲线如图10所示。从图中可知，单元结构1的力-位移曲线中作用力小于0的区间几乎消失，应变能-位移曲线中应变能极小值点也几乎消失。

以θ＝50°，W/L＝0.12，T≤W为本实施例连杆11的第三参数设计为例，利用数值模拟方法(平面应变模型)进行分析。其力-位移曲线如图11所示，应变能-位移曲线如图12所示。从图中可知，单元结构1的力-位移曲线中作用力小于0的区间几乎消失，应变能-位移曲线中应变能极小值点也几乎消失。

以θ＝45°，W/L＝0.1，T≤W为本实施例连杆11的第四参数设计为例，利用数值模拟方法(平面应变模型)进行分析。其力-位移曲线如图13所示，应变能-位移曲线如图14所示。从图中可知，单元结构1的力-位移曲线中作用力小于0的区间几乎消失，应变能-位移曲线中应变能极小值点也几乎消失。

以θ＝45°，W/L＝0.15，T≤W为本实施例连杆11的第五参数设计为例，利用数值模拟方法(平面应变模型)进行分析。其力-位移曲线如图15所示，应变能-位移曲线如图16所示。从图中可知，单元结构1的力-位移曲线中作用力小于0的区间几乎消失，应变能-位移曲线中应变能极小值点也几乎消失。

所以，所述连杆11满足40°≤θ≤50°，T≤W，0.1≤W/L≤0.15时，可使单元结构1具有两个稳定结构。从而，可使单元结构1的塑性应变小，且在塑性变形后，单元结构1可通过外力作用恢复形变，实现重复使用。

同时，可通过单元结构1的连杆11的参数的调整，可以改变单元结构1的第二稳定结构的应变能极小值，从而能够实现单元结构1能量吸收曲线的调节。

可以理解，所述单元结构1在组装应用时并不受放置方式以及放置状态的限定，其可以应用结构中的某一参照面作为水平面。

具体的，所述连杆11结构包括圆柱体结构、棱柱结构中的一种。其中，当连杆为圆柱体结构时，T＝W。

其中，所述棱柱结构包括三棱柱结构、四棱柱结构、五棱柱结构等，优选为四棱柱结构。而四棱柱结构中，进一步优选为四棱柱结构的底面为长方形或正方形，以使四棱柱结构满足T≤W。

具体的，所述第一基座10包括连接座101和凸设于所述连接座101的连接部100，所述连杆11相交至所述连接部100。

所述第二基座12也可包括连接座101和凸设于所述连接座101的连接部100，所述连杆11相交至所述连接部100。

其中，所述连接部100沿所述竖直面的截面的形状包括部分圆形、三角形、梯形中的一种。

所述连接部100包括用于连接所述连杆11的连接面，所述连杆11垂直于所述连接面。从而，在整个单元结构1受力变形的时候，可以防止连杆11与连接面的夹角过小而产生应力集中，使整个单元结构1发生破坏。

可以理解，在连接部100上，可以沿不同方向设置多个连杆11。如，连接部100沿所述竖直面的横截面的形状为三角形时，对应的，连接部100为四棱锥结构，此时，四棱锥的四个斜面均可作为连接部100用于连接连杆11的连接面，可在四个连接面上分别设置连杆11，且均可使连杆11垂直于连接面。

其中，所述连接座101用于与不同的所述单元结构1之间的相互连接固定，或者，还可用于与外部机构的相互连接固定。所述连接方式可以为焊接、粘结剂粘结等。所述外部结构可以为点阵夹芯结构的盖板等。

所述连接座101沿所述竖直面的截面的形状可以为矩形。

具体的，所述单元结构1的材料可以为高分子聚合物、金属材料等。当材料为高分子聚合物时，单元结构1可通过3D打印方式生产制备，只要输入设计图纸即可，工艺流程简单。当材料为金属材料时，单元结构1可通过熔模铸造、冲压折叠钎焊等方法来生产制备。

具体的，所述单元结构1为一体结构。从而，单元结构1中连杆11与第一基座10、第二基座12的相交处结构稳定。

实施例2：

如图17所示，本实施例在实施例1的基础上，所述连杆11周侧设置有加强部102，加强部102用于局部调节单元结构1的能量吸收曲线。

所述加强部102沿所述连杆11长度方向的长度为L₁，沿垂直于所述竖直面的横截面的宽度为W₁，其中，0.05≤L₁/L≤0.15，1.1≤W₁/W≤1.2。

以θ＝45°，W/L＝0.1，T≤W，L₁/L＝0.5，W₁/W＝1.1为该实施例连杆11的参数设计为例，利用数值模拟方法(平面应变模型)进行分析。其力-位移曲线如图18所示，应变能-位移曲线如图19所示。与图13和图14相比可知，加强部102可用于局部调节单元结构1的能量吸收曲线。

具体的，所述连杆11于靠近第一基座10或第二基座12的位置处设置有所述加强部102，所述加强部102与邻近的所述第一基座10或第二基座12沿所述连杆11的长度方向之间的距离为d，其中，0.1≤d/L≤0.3。

具体的，所述加强部102的数量为多个，多个所述加强部102间隔设置。

可以理解，根据使用需要，可将多个所述加强部102均设置在靠近第一基座10的位置处；或者，将多个所述加强部102均设置在靠近第二基座12的位置处；或者，将多个所述加强部102分别设置在靠近第一基座10和第二基座12的位置处。

如图17所示，该实施例中所述连杆11于靠近第一基座10及第二基座12的位置处各设置有一个所述加强部102。

而且，根据使用需要，多个所述加强部102沿所述连杆11长度方向的长度为L₁，沿垂直于所述竖直面的横截面的宽度为W₁可不同，多个加强部102与邻近的所述第一基座10或第二基座12沿所述连杆11的长度方向之间的距离为d也可不同。

实施例3：

如图20所示，本实施例在实施例1的基础上，所述连接座101均设置有拼接结构103，所述拼接结构103用于与不同的所述单元结构1之间的相互拼合固定，或者，所述拼接结构103还可用于与外部机构的相互拼合固定。

其中，所述拼接结构103为插接部或者可配合插接部卡合的凹槽部，相互拼接的拼接结构103之间配合设计。

具体的，一个单元结构1的第一基座10的连接座101设置的拼接结构103与另一个单元结构1的第一基座10的连接座101设置的拼接结构103可以卡合，或者与另一个单元结构1的第二基座12的连接座101设置的拼接结构103可以卡合。如，四个单元结构1可通过拼接结构103相互拼合固定成如图21所示的结构。

可以理解，通过对拼接结构103的改变，也可使两个单元结构1通过拼接结构103相互拼合固定。或者，根据使用需要设计拼接结构103，使需要数量的所述单元结构1可通过拼接结构103相互拼合固定。

实施例4：

本实施例中，由多个单元结构1拼接成阵列化的点阵结构。从而能够实现该点阵结构对大面积的冲击能量的吸收，减小点阵结构的塑性变形，且在发生变形后，可以通过外力作用使点阵结构恢复原状并重复使用。

然后，在所述点阵结构的一侧设置第一盖板2，在第一盖板2的相对侧设置的第二盖板3，构成点阵夹芯结构，使其可广泛应用于人员防护、建筑减震、汽车及飞机的防冲击和精密零部件的保护等领域。

如图22a所示，多个所述单元结构1拼接形成渔网状点阵结构。在渔网状点阵结构中，所述单元结构1之间的相交节点的位置或者所述相交节点的正下方位置，设置有加强杆13，加强杆13用于在渔网状点阵结构受力变形时，防止加强杆相连的两个相交节点、以及正上方相交节点变形过大而引入太大的塑性变形。

该实施例中，在单元结构1之间的相交节点的位置或者所述相交节点的正下方位置，均设置有加强杆13。

考虑到单元结构1拼接而成的渔网状点阵结构仅有有限的厚度，因此，在用于生产制备点阵夹芯结构时，可沿单元结构1的厚度方向进行相同结构的拼接。然后，在所述渔网状点阵结构的一侧设置第一盖板2，在第一盖板2的相对侧设置第二盖板3，构成点阵夹芯结构。

可以理解，多个所述点阵结构的连杆11还可以拼接形成金字塔点阵结构、Kagome点阵结构、四面体点阵结构等。

同样，在金字塔点阵结构、Kagome点阵结构、四面体点阵结构等点阵结构的一侧设置第一盖板2，在第一盖板2的相对侧设置第二盖板3，也可构成相对应的点阵夹芯结构，如图22b所示的Kagome点阵夹芯结构和图22c所示的金字塔点阵夹芯结构。

如图22a～图22c所示，在三种点阵夹芯结构中，单元结构1在拼接时均以第一盖板2或第二盖板3为水平面，单元结构1均处于正常放置状态，单元结构1中的连杆11与第一盖板2或第二盖板3之间的夹角为θ，40°≤θ≤50°。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (15)

1.基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述单元结构包括第一基座、第二基座、以及连接所述第一基座和所述第二基座的连杆，所述连杆周侧设置有加强部，所述加强部设置于所述连杆靠近所述第一基座或所述第二基座的位置处；

所述连杆与水平面之间的夹角设为θ，40°≤θ≤50°，其中：

所述连杆的长度为L，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的宽度为W，所述连杆沿垂直于其中轴线所在竖直面的横截面的厚度为T，所述加强部与邻近的所述第一基座或邻近的所述第二基座沿所述连杆的长度方向之间的距离为d，且T≤W，0.1≤W/L≤0.15，0.1≤d/L≤0.3。

2.根据权利要求1所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述连杆结构包括圆柱体结构、棱柱结构中的一种。

3.根据权利要求2所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述棱柱结构为四棱柱结构。

4.根据权利要求1所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述加强部沿所述连杆长度延伸方向的长度为L₁，沿垂直于所述竖直面的横截面的宽度为W₁，其中，0.05≤L₁/L≤0.15，1.1≤W₁/W≤1.2。

5.根据权利要求1所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述加强部的数量为多个，多个所述加强部间隔设置。

6.根据权利要求5所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述连杆于靠近第一基座及第二基座的位置处各设置有一个所述加强部。

7.根据权利要求1所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述第一基座及/或所述第二基座包括连接座和凸设于所述连接座的连接部，所述连杆相交至所述连接部。

8.根据权利要求7所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述连接部包括用于连接所述连杆的连接面，所述连杆垂直于所述连接面。

9.根据权利要求7所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述连接部沿所述竖直面的截面的形状包括部分圆形、三角形、梯形中的一种。

10.根据权利要求7所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述连接座设置有拼接结构，所述拼接结构用于与不同的所述单元结构之间的相互拼合固定；及/或

所述拼接结构用于与外部机构的相互拼合固定。

11.根据权利要求1所述的基于点阵结构的单元结构，其特征在于，所述单元结构为一体结构。

12.点阵结构，其特征在于，所述点阵结构由多个如权利要求1～11任一项所述单元结构拼接而成。

13.根据权利要求12所述的点阵结构，其特征在于，多个所述点阵结构的连杆拼接形成金字塔点阵结构、Kagome点阵结构、四面体点阵结构、渔网状点阵结构中的至少一种。

14.根据权利要求13所述的点阵结构，其特征在于，所述渔网状点阵结构中，单元结构之间的相交节点的位置或者所述相交节点的正下方位置，设置有加强杆。

15.点阵夹芯结构，其特征在于，所述点阵夹芯结构包括第一盖板，与所述第一盖板相对设置的第二盖板，以及设置于所述第一盖板和所述第二盖板之间的如权利要求12～14任一项所述的点阵结构。

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