CN109332693A - 一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,其包括以下步骤:步骤一:将激光增材制造三相Ti2AlNb基合金薄壁制品,将所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至1100℃,保温0.5‑1h,随后冷却至室温;步骤二:将经过步骤一的所述薄壁制品放入加热炉,随炉加热至920℃,保温2h,随后冷却至室温;步骤三:将经过步骤二的所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至800℃,保温18‑24h,随后冷却冷至室温。本发明工艺使得材料在保持一定强度的同时,大幅提高了塑性,强度和塑性综合性能优异,为激光增材制造三相Ti2AlNb基合金的工程应用提供了技术基础。
Description
技术领域
本发明属于金属材料及制备技术领域,具体涉及一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺。
背景技术
随着航空航天技术的快速发展,轻质耐高温结构材料的需求日益增加。Ti2AlNb基合金作为一种新型轻质高温结构材料,具有高比强度、高断裂韧性、高温抗蠕变等优异的性能,相比传统的镍基高温合金(如GH4169合金)可减重35%左右,在航空航天等领域具有广阔的应用前景。
目前该材料的零件成形需要经过多次合金熔炼、β相区锻造开坯、三相区或两相区锻造或轧制、固溶时效热处理、机械加工以及焊接和焊后热处理等多重热加工及热处理过程,导致该合金零件的原材料及加工成本十分昂贵,研制生产周期长,严重制约了该类高性能材料的应用。
激光增材制造技术具有研制生产周期短、短流程、快速响应、成形柔性度和集成度高等技术特点和优势,近年来在高性能钛合金材料零件的直接成形方面取得应用突破,引起国内外的广泛关注。运用激光增材制造技术近终成形Ti2AlNb基合金零部件,能够解决了传统成型方法带来的一系列问题。
但是,激光增材制造技术制备的沉积态Ti2AlNb基合金组织显著不同于传统的锻造组织,其粗大的B2相晶粒(超过200μm)导致沉积态Ti2AlNb基合金塑性较差,不能满足实际应用的需求,因此需要一种针对激光增材制造沉积态三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,在满足强度性能的前提下,提高其塑性。
发明内容
本发明的目的在于提供一种基于激光增材制造三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,使成形材料在保证强度性能的基础上,提高塑性,为激光增材制造三相Ti2AlNb基合金的实际应用奠定技术基础。
为实现上述目的,本发明采取以下技术方案:
一种激光增材制造三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺。该工艺在Ti2AlNb基合金的B2单相区固溶,消除B2基体中的α2相和O相,冷却过程中晶界和晶内有少量α2相生成;随后B2+O两相区进行保温,晶界和晶内的α2相保留下来,且热处理过程中部分α2相转变为O相,该相变过程伴随着Nb元素的扩散,在富Nb元素区形成O相。相变的具体形式为α2相和B2相发生包析反应转变为O相。热处理后,B2晶内除了α2相,还有大量呈浅灰色的板条状O相,O相尺寸大小不一。大尺寸O相为B2+O两相区高温处理后保留,B2+O两相区低温处理后还会析出大量小尺寸O相,形成双尺寸组织。与沉积态相比,晶内析出相长大明显,晶界析出相宽度相当。
在本发明中,激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺包括以下步骤:
步骤一:将激光增材制造三相Ti2AlNb基合金薄壁制品,将所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至1100℃,保温0.5-1h,随后冷却至室温;
步骤二:将经过步骤一的所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至920℃,保温2h,随后冷却至室温;
步骤三:将经过步骤二的所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至800℃,保温18-24h,随后冷却冷至室温。
进一步,所述三相Ti2AlNb基合金薄壁制品具有激光增材制造的Ti2AlNb基合金的沉积态α2+B2+O三相组织。
进一步,步骤一中所用加热炉为箱式电阻炉,温控精度±5℃,升温速度为10℃/min,冷却方式为空冷。
作为本发明的进一步限定,步骤二中所用加热炉为箱式电阻炉,温控精度±5℃,升温速度为10℃/min,冷却方式为空冷。
作为本发明的进一步限定,步骤三中所用加热炉为箱式电阻炉,温控精度±5℃,升温速度为10℃/min,冷却方式为空冷。
本发明的有益效果在于:
提供一种激光增材制造三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,激光增材制造三相Ti2AlNb基合金在单相区固溶处理后,α2和O相回溶进基体,B2+O两相区处理后形成大尺寸O相和小尺寸O相共存的双尺寸组织。合金中保留的α2相有利于合金强度的提升;晶内O相发生了明显的粗化,相界面减少,削弱了析出相的强化效果,增加了位错运动时的通过性,使得材料在保持一定强度的同时,大幅提高了塑性,强度和塑性综合性能优异。
附图说明
图1为激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺流程图。
图2为激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的原始沉积态显微组织照片。
图3为激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理态光学显微组织照片。
图4为激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理态扫描电镜显微组织照片。
具体实施方式
下面结合实施例和附图,对本发明进一步详细说明。
实施例1
一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,原料采用增材制造α2+B2+O三相Ti2AlNb基合金薄壁,尺寸为45mm(宽)×45mm(高)×4mm(厚)。
激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺包括以下步骤:
步骤一:将激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金薄壁放入加热炉中,随炉加热至1100℃,升温速度为10℃/min,保温1h,随后空冷至室温;
步骤二:将经过步骤一的薄壁放入加热炉中,随炉加热至920℃,升温速度为10℃/min,保温2h,随后空冷至室温;
步骤三:将经过步骤二的薄壁放入加热炉中,随炉加热至800℃,升温速度为10℃/min,保温24h,随后空冷至室温。
实施例2
一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,原料采用增材制造α2+B2+O三相Ti2AlNb基合金薄壁,尺寸为50mm(宽)×50mm(高)×4mm(厚)。
激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺包括以下步骤:
步骤一:将激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金薄壁放入加热炉中,随炉加热至1100℃,升温速度为10℃/min,保温0.5h,随后空冷至室温;
步骤二:将经过步骤一的薄壁放入加热炉中,随炉加热至920℃,升温速度为10℃/min,保温2h,随后空冷至室温;
步骤三:将经过步骤二的薄壁放入加热炉中,随炉加热至800℃,升温速度为10℃/min,保温18h,随后空冷至室温。
实施例3
一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,原料采用增材制造α2+B2+O三相Ti2AlNb基合金薄壁,尺寸为50mm(宽)×50mm(高)×3mm(厚)。
激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺包括以下步骤:
步骤一:将激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金薄壁放入加热炉中,随炉加热至1100℃,升温速度为10℃/min,保温0.5h,随后空冷至室温;
步骤二:将经过步骤一的薄壁放入加热炉中,随炉加热至920℃,升温速度为10℃/min,保温2h,随后空冷至室温;
步骤三:将经过步骤二的薄壁放入加热炉中,随炉加热至800℃,升温速度为10℃/min,保温24h,随后空冷至室温。
三相沉积态Ti2AlNb基合金的显微组织如图2所示,按上述三个实施例的工艺参数方法处理过的三相沉积态Ti2AlNb基合金的显微组织如图3、图4所示。其力学性能分别达到:959MPa、5.0%;962MPa、4.9%;950MPa、5.2%。较沉积态1012MPa、1.8%的拉伸性能相比,强度略微下降,但维持在一个较高的水平,延伸率大幅提高,使得激光增材制造三相Ti2AlNb基合金具备了工程应用的前景。
上述实施例对本发明的技术方案进行了详细说明。显然,本发明并不局限于所描述的实施例。基于本发明中的实施例,熟悉本技术领域的人员还可据此做出多种变化,但任何与本发明等同或相类似的变化都属于本发明保护的范围。
Claims (5)
1.一种激光增材制造的三相Ti2AlNb基合金的热处理工艺,其特征在于,包括以下步骤:
步骤一:将激光增材制造三相Ti2AlNb基合金薄壁制品,将所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至1100℃,保温0.5-1h,随后冷却至室温;
步骤二:将经过步骤一的所述薄壁制品放入加热炉,随炉加热至920℃,保温2h,随后冷却至室温;
步骤三:将经过步骤二的所述薄壁制品放入加热炉中,随炉加热至800℃,保温18-24h,随后冷却冷至室温。
2.根据权利要求1所述的工艺,其特征在于,所述三相Ti2AlNb基合金薄壁制品具有激光增材制造的Ti2AlNb基合金的沉积态α2+B2+O三相组织。
3.根据权利要求1所述的工艺,其特征在于,步骤一中所用加热炉为箱式电阻炉,温控精度±5℃,升温速度为10℃/min,冷却方式为空冷。
4.根据权利要求1所述的工艺,其特征在于,步骤二中所用加热炉为箱式电阻炉,温控精度±5℃,升温速度为10℃/min,冷却方式为空冷。
5.根据权利要求1所述的工艺,其特征在于,步骤三中所用加热炉为箱式电阻炉,温控精度±5℃,升温速度为10℃/min,冷却方式为空冷。
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---|---|
CN (1) | CN109332693A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110977108A (zh) * | 2019-11-25 | 2020-04-10 | 北京理工大学 | 一种Ti2AlNb基合金结构件的电弧增材制造方法及其所用装置 |
CN111826594A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-27 | 北京理工大学 | 一种电弧增材制造高强钛合金的热处理方法和一种增强的高强钛合金 |
CN112410698A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-02-26 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种三相Ti2AlNb合金多层次组织均匀性控制方法 |
CN112725712A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-04-30 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 选区激光熔化Ti2AlNb基合金的热处理方法及制得的制品 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6132526A (en) * | 1997-12-18 | 2000-10-17 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Titanium-based intermetallic alloys |
CN106048200A (zh) * | 2016-08-19 | 2016-10-26 | 北京动力机械研究所 | Ti2AlNb基合金熔焊接头热处理工艺 |
CN106048486A (zh) * | 2016-08-02 | 2016-10-26 | 天津大学 | 一种Ti2AlNb合金(O+B2)两相区时效组织细化方法 |
CN106637013A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-05-10 | 机械科学研究总院先进制造技术研究中心 | 一种提高Ti2AlNb基合金高温强度的热处理方法 |
CN107587087A (zh) * | 2017-08-11 | 2018-01-16 | 西北工业大学 | 一种能显著提高激光增材制造钛合金塑性的热处理方法 |
-
2018
- 2018-11-08 CN CN201811325719.7A patent/CN109332693A/zh active Pending
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6132526A (en) * | 1997-12-18 | 2000-10-17 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "Snecma" | Titanium-based intermetallic alloys |
CN106048486A (zh) * | 2016-08-02 | 2016-10-26 | 天津大学 | 一种Ti2AlNb合金(O+B2)两相区时效组织细化方法 |
CN106048200A (zh) * | 2016-08-19 | 2016-10-26 | 北京动力机械研究所 | Ti2AlNb基合金熔焊接头热处理工艺 |
CN106637013A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-05-10 | 机械科学研究总院先进制造技术研究中心 | 一种提高Ti2AlNb基合金高温强度的热处理方法 |
CN107587087A (zh) * | 2017-08-11 | 2018-01-16 | 西北工业大学 | 一种能显著提高激光增材制造钛合金塑性的热处理方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
WEI WANG等: "Microstructural Evolution and Mechanical Properties of Ti-22Al-25Nb (At.%) Orthorhombic Alloy with Three Typical Microstructures", 《JOURNAL OF MATERIALS ENGINEERING AND PERFORMANCE》 * |
唐杨杰等: "热处理对激光增材制造Ti2AlNb基合金组织及性能的影响", 《航空制造技术》 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110977108A (zh) * | 2019-11-25 | 2020-04-10 | 北京理工大学 | 一种Ti2AlNb基合金结构件的电弧增材制造方法及其所用装置 |
CN111826594A (zh) * | 2020-07-30 | 2020-10-27 | 北京理工大学 | 一种电弧增材制造高强钛合金的热处理方法和一种增强的高强钛合金 |
CN111826594B (zh) * | 2020-07-30 | 2021-09-28 | 北京理工大学 | 一种电弧增材制造高强钛合金的热处理方法和一种增强的高强钛合金 |
CN112410698A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-02-26 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种三相Ti2AlNb合金多层次组织均匀性控制方法 |
CN112725712A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-04-30 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 选区激光熔化Ti2AlNb基合金的热处理方法及制得的制品 |
CN112725712B (zh) * | 2020-12-18 | 2021-09-14 | 北京钢研高纳科技股份有限公司 | 选区激光熔化Ti2AlNb基合金的热处理方法及制得的制品 |
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