CN109182914A - 一种低落锤温度x70管线钢及其制备方法 - Google Patents
一种低落锤温度x70管线钢及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN109182914A CN109182914A CN201811267300.0A CN201811267300A CN109182914A CN 109182914 A CN109182914 A CN 109182914A CN 201811267300 A CN201811267300 A CN 201811267300A CN 109182914 A CN109182914 A CN 109182914A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pipe line
- temperature
- line steel
- low hammer
- preparation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明提供一种低落锤温度X70管线钢及其制备方法,其中所述低落锤温度X70管线钢包含以下化学成分及质量百分比为:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%。本发明得到的低落锤温度X70管线钢在较低的温度下(‑50~‑30℃)具有较高的韧性和抗撕裂能力,具有广阔的应用前景。
Description
技术领域
本发明属于冶金材料技术领域,特别是管线钢领域,具体涉及一种低落锤温度X70管线钢及其制备方法。
背景技术
近几年,随着石油、天然气及其它能源的进一步开发,管线钢的需求量日益增大,管线钢的开发和生产获得迅速发展。但石油、天然气和其他能源开采区一般在偏远地区,环境比较恶劣,运输到工业发达地区距离长,地貌结构复杂,服役条件日益恶化,特别是近年来,美国穿越阿拉斯加管道、俄罗斯西西伯利亚—中央输气管线、俄罗斯远东管线建设、中亚管线、西气东输二线和北部管线建设都处于冻土地区和高寒地区,服役环境温度为-20℃~-70℃,这就要求输送管道具有优良的低温冲击韧性,才能保证管道安全。因此严寒地区的石油生产基地,对输送材料的低温韧性提出较高的要求,低温韧性是材料能否安全服役的一个重要指标。
V型缺口落锤撕裂试验(DWTT)作为标准压制缺口落锤撕裂试验的改进试验方法,用于高韧性管线钢时能更好评价试样对塑性裂纹扩展的阻力,在高等级管线钢生产过程中,强度指标较容易达到,但对于韧性指标,特别是落锤性能,受各种因素影响,其合格率偏低,造成生产成本增加。因此,提高落锤性能势在必行,减少企业经济损失,同时提高管道输送的安全性。
目前,郑中等人在“本钢高NbX70管线钢的生产实践”中介绍了X70管线钢的生产工艺、化学成分、力学性能、冲击韧性、落锤性能等,其中试验钢不含Mo,并且在该文献中加热炉温度较高且落锤温度为-15℃,得到的管线钢很难应用于环境比较恶劣的地区作为输送管材。周瑰云在“太钢X70高级别管线钢的开发”中也介绍了X70管线钢的生产工艺、化学成分、力学性能、冲击韧性、落锤性能等,但在该文献中所得试验钢的落锤温度也仅为-15℃,不能满足生产需要。秦利国在“管线钢板X70的开发与生产”中介绍了一种X70管线钢的生产工艺、化学成分、力学性能、冲击韧性、落锤性能等,但根据该文献获得的管线钢的落锤温度也仅为-5℃,也不能满足实际生产的需要。
背景技术部分的内容仅仅是发明人所知晓的技术,并不当然代表本领域的现有技术。
发明内容
针对现有技术存在问题中的一个或多个,在本发明的一个方面,本发明提供一种低落锤温度X70管线钢,所述管线钢的化学成分及质量百分比为:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%,其余为铁和其他不可避免的杂质。
优选地,所上述管线钢的化学成分及质量百分比为:C:0.055%,Si:0.205%,Mn:1.55%,P:0.010%,S:0.004%,Nb:0.060%,Ti:0.015%,Cr:0.30%,Ni:0.20%,Mo:0.30%,Alt:0.035%,N:0.0030%,O:0.0018%,H:0.00013%,其余为铁和其他不可避免的杂质。
优选地,上述管线钢在DWTT试验中,试验温度为-50~-30℃时,单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值≥85%。
优选地,所述管线钢的显微组织以以针状铁素体为主。
在本发明的另一方面,本发明提供了上述的低落锤温度X70管线钢的制备方法,所述方法包括步骤:铁水预处理、冶炼、连铸、铸坯加热、控制轧制、控制冷却,其中所述铁水预处理包括脱硫、脱碳、脱磷处理;所述步骤冶炼包括转炉冶炼、炉外精炼、RH炉真空脱气;所述连铸步骤后得到铸坯,所述铸坯包含以下质量百分比的化学成分:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%。
优选地,上述步骤铸坯加热温度为1170℃~1200℃。
优选地,上述控制轧制步骤包括粗轧和精轧,其中所述粗轧开轧温度为1110℃~1150℃,终轧温度为980℃~1050℃,单道次压下率≥11%,累积压下率≥61%,待所述粗轧后厚度为成品厚度的2.6~3.4倍时进行所述精轧,所述精轧开轧温度≤950℃,单道次压下率≥15%,累积压下率≥65%,终轧温度为830℃~860℃。
优选地,上述控制冷却采用ACC冷却,所述冷却组数为6~10组,以13~20℃/s的冷却速率冷却至460~520℃。
根据以上方案,本发明的方法是采用连铸坯为热轧原料,进行加热、控轧控冷,最终得到一种具有优良低温落锤性能的X70管线钢。该管线钢控轧控冷后的显微组织以针状铁素体为主,具有较高的韧性和抗撕裂能力,能够有效防止管线钢的爆裂。并且通过落锤撕裂试验(DWTT)证明:当试验温度为-50~-30℃时,本发明得到的X70管线钢单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值≥85%,证明本发明得到的X70管线钢在较低的温度下(-50~-30℃)均具有较高的韧性和抗撕裂能力,可以用作低温环境下的管材,具有广阔的应用前景。
附图说明
附图用来提供对本发明的进一步理解,并且构成说明书的一部分,与本发明的实施例一起用于解释本发明,并不构成对本发明的限制。在附图中:
图1是本发明实施例1所获得的管线钢板表面的显微组织照片;
图2是本发明实施例1所获得的管线钢板1/2截面处的显微组织照片;
图3是本发明实施例1所获得的管线钢板1/4截面处的显微组织照片。
具体实施方式
在下文中,仅简单地描述了某些示例性实施例。正如本领域技术人员可认识到的那样,在不脱离本发明的精神或范围的情况下,可通过各种不同方式修改所描述的实施例。因此,附图和描述被认为本质上是示例性的而非限制性的。
以下结合附图对本发明的优选实施例进行说明,应当理解,此处所描述的优选实施例仅用于说明和解释本发明,并不用于限定本发明。
为了解决现有技术中存在的一个或多个问题,本发明的目的是提供一种具有低落锤温度的X70管线钢,本发明的另一目的是提供一种具有低落锤温度的X70管线钢的制备方法。
本发明的目的通过以下具体实施方式实现:
在本发明的第一实施方式中,本发明提供一种低落锤温度X70管线钢,所述管线钢的化学成分及质量百分比为:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%,其余为铁和其他不可避免的杂质。例如所述管线钢的化学成分及质量百分比可以为:C:0.04%,Si:0.26%,Mn:1.45%,P:0.012%,S:0.007%,Nb:0.08%,Ti:0.010%,Cr:0.40%,Ni:0.15%,Mo:0.40%,Alt:0.020%,N:0.004%,O:0.004%,H:0.0002%,其余为铁和其他不可避免的杂质;或C:0.07%,Si:0.15%,Mn:1.65%,P:0.010%,S:0.005%,Nb:0.04%,Ti:0.020%,Cr:0.20%,Ni:0.25%,Mo:0.20%,Alt:0.050%,N:0.003%,O:0.00:3%,H:0.0002%,其余为铁和其他不可避免的杂质;或C:0.05%,Si:0.20%,Mn:1.55%,P:0.012%,S:0.007%,Nb:0.06%,Ti:0.015%,Cr:0.23%,Ni:0.20%,Mo:0.30%,Alt:0.035%,N:0.004%,O:0.004%,H:0.0002%,其余为铁和其他不可避免的杂质;等。
在一个优选的实施方式中,上述管线钢的化学成分及质量百分比为:C:0.055%,Si:0.205%,Mn:1.55%,P:0.010%,S:0.004%,Nb:0.060%,Ti:0.015%,Cr:0.30%,Ni:0.20%,Mo:0.30%,Alt:0.035%,N:0.0030%,O:0.0018%,H:0.00013%,其余为铁和其他不可避免的杂质。
在一个优选的实施方式中,上述管线钢在DWTT试验中,试验温度为-50~-30℃时,单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值≥85%。
在一个优选的实施方式中,上述管线钢的显微组织以以针状铁素体为主。
在本发明的第二实施方式中,本发明提供上述的低落锤温度X70管线钢的制备方法,所述方法包括步骤:铁水预处理、冶炼、连铸、铸坯加热、控制轧制、控制冷却;具体操作方法为:首先进行铁水脱硫预处理,采用顶底复吹转炉脱碳、脱磷,进行LF炉外精炼以及RH炉真空脱气,板坯连铸(在电磁搅拌、轻压下)得到铸坯,对铸坯进行清理、缓冷和质量检查。所述铸坯包含以下质量百分比的化学成分:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%。例如包含的化学成分及质量百分比可以为:C:0.04%,Si:0.26%,Mn:1.45%,P:0.012%,S:0.007%,Nb:0.08%,Ti:0.010%,Cr:0.40%,Ni:0.15%,Mo:0.40%,Alt:0.020%,N:0.004%,O:0.004%,H:0.0002%;或C:0.07%,Si:0.15%,Mn:1.65%,P:0.010%,S:0.005%,Nb:0.04%,Ti:0.020%,Cr:0.20%,Ni:0.25%,Mo:0.20%,Alt:0.050%,N:0.003%,O:0.00:3%,H:0.0002%;或C:0.05%,Si:0.20%,Mn:1.55%,P:0.012%,S:0.007%,Nb:0.06%,Ti:0.015%,Cr:0.23%,Ni:0.20%,Mo:0.30%,Alt:0.035%,N:0.004%,O:0.004%,H:0.0002%;等。然后对铸坯进行加热,加热至温度为1170℃~1200℃出炉。高压水除鳞后进行轧制,轧制包括粗轧和精轧;其中粗轧开轧温度1110℃~1150℃,终轧温度980℃~1050℃,保证单道次压下率≥11%,累积压下率≥61%,待粗轧后厚度为成品厚度的2.6~3.4倍时进行精轧,精轧开轧温度≤950℃,保证单道次压下率≥15%,累积压下率≥65%,终轧温度范围为830℃~860℃,精轧后经过ACC冷却,冷却组数6~10组,以13~20℃/s的冷速冷却到460~520℃,然后送往矫直机矫直。
下面结合实施例对本发明作进一步详细的描述,但本发明的实施方式不限于此。
实施例1:本发明的低落锤温度X70管线钢的制备
铁水预处理、冶炼、连铸:铁水进行脱硫预处理,采用顶底复吹转炉脱碳、脱磷,进行LF炉外精炼以及RH炉真空脱气,板坯连铸(电磁搅拌、轻压下)得到铸坯,对铸坯进行清理、缓冷、质量检查。
所得铸坯的化学成分如下表1所示:
表1:铸坯化学成分及质量百分比(%)
C | Si | Mn | P | S | Alt | Nb | Ni | Mo | Ti | Cr | O | N | H |
0.040 | 0.15 | 1.45 | 0.008 | 0.003 | 0.020 | 0.040 | 0.15 | 0.20 | 0.010 | 0.20 | 0.0021 | 0.0026 | 0.00012 |
铸坯加热、控制轧制、控制冷却:将铸坯加热至1170℃出炉,高压水除鳞后进行轧制,粗轧开轧温度1110℃,终轧温度980℃,保证单道次压下率为≥11%,累积压下率62%,待厚度为成品厚度的2.6倍,精轧开轧温度930℃,二阶段保证单道次压下率为≥15%,累积压下率66%,终轧温度为840℃,精轧后经过ACC冷却,冷却组数7组,精轧后以13℃/s的冷速冷却到460℃,然后送往矫直机矫直。如图1、2和3示出的是实施例1获得的X70管线钢板的表面、1/2截面处和1/4截面处的显微组织照片,从图中可以看到该管线钢控轧控冷后的显微组织以针状铁素体为主。由于针状铁素体内部具有较高的位错密度,位错密度的高低是决定钢强韧性的重要因素,因此,图1、2和3也从显微组织结构上证明了本发明实施例获得的X70管线钢具有较高强的韧性。
DWTT试验:试验温度-30℃时,实验结果如下表2所示,单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值为96%,表明该实施例制备得到的X70管线钢在试验温度-30℃下具有较高的韧性和抗撕裂能力。
表2:DWTT试验结果
实施例2:本发明的低落锤温度X70管线钢的制备
铁水预处理、冶炼、连铸:铁水进行脱硫预处理,采用顶底复吹转炉脱碳、脱磷,进行LF炉外精炼以及RH炉真空脱气,板坯连铸(电磁搅拌、轻压下)得到铸坯,对铸坯进行清理、缓冷、质量检查。
所得铸坯的化学成分如下表3所示:
表3:铸坯化学成分及质量百分比(%)
C | Si | Mn | P | S | Alt | Nb | Ni | Mo | Ti | Cr | O | N | H |
0.055 | 0.205 | 1.55 | 0.010 | 0.004 | 0.035 | 0.060 | 0.20 | 0.30 | 0.015 | 0.30 | 0.0018 | 0.0030 | 0.00013 |
铸坯加热、控制轧制、控制冷却:将铸坯加热至1185℃出炉,高压水除鳞后进行轧制,粗轧开轧温度1130℃,终轧温度1015℃,保证单道次压下率为≥11%,累积压下率63%,待厚度为成品厚度的3.0倍,精轧开轧温度930℃,二阶段保证单道次压下率为≥15%,累积压下率67%,终轧温度为860℃,精轧后经过ACC冷却,冷却组数8组,精轧后以16.5℃/s的冷速冷却到490℃,然后送往矫直机矫直。
DWTT试验:当试验温度-40℃时,实验结果见下表4,单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值为93.5%,表明该实施例制备得到的X70管线钢在试验温度-40℃下具有较高的韧性和抗撕裂能力。
表4 DWTT试验结果
实施例3:本发明的低落锤温度X70管线钢的制备
铁水预处理、冶炼、连铸:铁水进行脱硫预处理,采用顶底复吹转炉脱碳、脱磷,进行LF炉外精炼以及RH炉真空脱气,板坯连铸(电磁搅拌、轻压下)得到铸坯,对铸坯进行清理、缓冷、质量检查。
所得铸坯的化学成分如下表5所示:
表5:铸坯化学成分及质量百分比(%)
C | Si | Mn | P | S | Alt | Nb | Ni | Mo | Ti | Cr | O | N | H |
0.070 | 0.26 | 1.65 | 0.012 | 0.007 | 0.050 | 0.080 | 0.20 | 0.40 | 0.020 | 0.40 | 0.0015 | 0.0029 | 0.00011 |
铸坯加热、控制轧制、控制冷却:将铸坯加热至1200℃出炉,高压水除鳞后进行轧制,粗轧开轧温度1150℃,终轧温度1050℃,保证单道次压下率为≥11%,累积压下率63%,待厚度为成品厚度的3.4倍,精轧开轧温度930℃,二阶段保证单道次压下率为≥15%,累积压下率68%,终轧温度为845℃,精轧后经过ACC冷却,冷却组数10组,精轧后以20℃/s的冷速冷却到520℃,然后送往矫直机矫直。
DWTT试验:当试验温度-50℃时,实验结果见下表6,单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值为91%,表明该实施例制备得到的X70管线钢在试验温度-50℃下具有较高的韧性和抗撕裂能力。
表6 DWTT试验结果
最后应说明的是:以上所述仅为本发明的优选实施例而已,并不用于限制本发明,尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明,对于本领域的技术人员来说,其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改,或者对其中部分技术特征进行等同替换。凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种低落锤温度X70管线钢,其特征在于,所述管线钢的化学成分及质量百分比为:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%,其余为铁和其他不可避免的杂质。
2.权利要求1所述的低落锤温度X70管线钢,其特征在于,所述管线钢的化学成分及质量百分比为:C:0.055%,Si:0.205%,Mn:1.55%,P:0.010%,S:0.004%,Nb:0.060%,Ti:0.015%,Cr:0.30%,Ni:0.20%,Mo:0.30%,Alt:0.035%,N:0.0030%,O:0.0018%,H:0.00013%,其余为铁和其他不可避免的杂质。
3.权利要求1或2所述的低落锤温度X70管线钢,其特征在于,所述管线钢在DWTT试验中,试验温度为-50~-30℃时,单个试样剪切面积≥80%,两个试样剪切面积平均值≥85%。
4.权利要求1或2所述的低落锤温度X70管线钢,其特征在于,所述管线钢的显微组织以以针状铁素体为主。
5.权利要求1-4中任一项所述的低落锤温度X70管线钢的制备方法,其特征在于,所述方法包括步骤:铁水预处理、冶炼、连铸、铸坯加热、控制轧制、控制冷却,其中所述铁水预处理包括脱硫、脱碳、脱磷处理;所述步骤冶炼包括转炉冶炼、炉外精炼、RH炉真空脱气;所述连铸步骤后得到铸坯,所述铸坯包含以下质量百分比的化学成分:C:0.04~0.07%,Si:0.15~0.26%,Mn:1.45~1.65%,P≤0.012%,S≤0.007%,Nb:0.04~0.08%,Ti:0.010~0.020%,Cr:0.20~0.40%,Ni:0.15~0.25%,Mo:0.20~0.40%,Alt:0.020~0.050%,N≤0.004%,O≤0.004%,H≤0.0002%。
6.权利要求5所述的低落锤温度X70管线钢的制备方法,其特征在于,所述步骤铸坯加热温度为1170℃~1200℃。
7.权利要求5所述的低落锤温度X70管线钢的制备方法,其特征在于,所述控制轧制步骤包括粗轧和精轧,其中所述粗轧开轧温度为1110℃~1150℃,终轧温度为980℃~1050℃,单道次压下率≥11%,累积压下率≥61%,待所述粗轧后厚度为成品厚度的2.6~3.4倍时进行所述精轧,所述精轧开轧温度≤950℃,单道次压下率≥15%,累积压下率≥65%,终轧温度为830℃~860℃。
8.权利要求5所述的低落锤温度X70管线钢的制备方法,其特征在于,所述控制冷却采用ACC冷却,所述冷却组数为6~10组,以13~20℃/s的冷却速率冷却至460~520℃。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201811267300.0A CN109182914A (zh) | 2018-10-29 | 2018-10-29 | 一种低落锤温度x70管线钢及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201811267300.0A CN109182914A (zh) | 2018-10-29 | 2018-10-29 | 一种低落锤温度x70管线钢及其制备方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN109182914A true CN109182914A (zh) | 2019-01-11 |
Family
ID=64944168
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201811267300.0A Pending CN109182914A (zh) | 2018-10-29 | 2018-10-29 | 一种低落锤温度x70管线钢及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN109182914A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111020408A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-04-17 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 厚规格耐低温韧性天然气输送管热轧钢带及其制备方法 |
CN111057954A (zh) * | 2020-01-02 | 2020-04-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种大厚壁酸性用高强度管线卷板及其制造方法 |
CN111122009A (zh) * | 2019-12-16 | 2020-05-08 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种确定管线钢dwtt减薄试样试验温度的方法 |
CN114178414A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-03-15 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种二次矫直提升x70m管线钢板平直度的方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107604259A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-01-19 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种x70管线钢热轧板卷及其生产方法 |
CN108546885A (zh) * | 2018-07-03 | 2018-09-18 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低温韧性优异的l555m管线钢及其制造方法 |
-
2018
- 2018-10-29 CN CN201811267300.0A patent/CN109182914A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107604259A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-01-19 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种x70管线钢热轧板卷及其生产方法 |
CN108546885A (zh) * | 2018-07-03 | 2018-09-18 | 鞍钢股份有限公司 | 一种低温韧性优异的l555m管线钢及其制造方法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN111122009A (zh) * | 2019-12-16 | 2020-05-08 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种确定管线钢dwtt减薄试样试验温度的方法 |
CN111020408A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-04-17 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 厚规格耐低温韧性天然气输送管热轧钢带及其制备方法 |
CN111057954A (zh) * | 2020-01-02 | 2020-04-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种大厚壁酸性用高强度管线卷板及其制造方法 |
CN114178414A (zh) * | 2021-11-16 | 2022-03-15 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种二次矫直提升x70m管线钢板平直度的方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107177797B (zh) | 油气田用130ksi、135ksi级别耐蚀钻具钢及其制造方法 | |
CN109182914A (zh) | 一种低落锤温度x70管线钢及其制备方法 | |
CA2658499C (en) | Method for producing pearlitic rail excellent in wear resistance and ductility | |
US10233520B2 (en) | Low-alloy steel pipe for an oil well | |
EP3231884A1 (en) | Low-alloy steel for oil well tubular, and method for manufacturing low-alloy steel oil well tubular | |
CN101864536B (zh) | 一种100mm厚Q390E级特厚钢板及其制造方法 | |
CN109439846B (zh) | 一种稀土处理的耐低温x80m管线钢及其制备方法 | |
CN110295320A (zh) | 一种lf-rh精炼工艺生产的大壁厚x52ms抗酸管线钢板及其制造方法 | |
CN103639198B (zh) | 一种小压缩比条件下使用连铸坯生产管线钢板的方法 | |
CN107604249A (zh) | 一种经济型抗hic及抗ssccx80ms管线钢及其制造方法 | |
CN109234633A (zh) | 一种稀土处理的低预热温度690MPa级高强钢板及其制备方法 | |
EP3098331A1 (en) | Wear-resistant steel plate and process for producing same | |
AU2014303873A1 (en) | Seamless steel pipe for line pipe, and method for producing same | |
CN110643881A (zh) | 一种大规格风电紧固件用钢及其制造方法 | |
CN101684539A (zh) | 一种厚规格高韧性x70针状铁素体管线钢及制造方法 | |
EP3276020B1 (en) | High-strength steel plate, production method therefor, steel pipe, and production method therefor | |
CN104946993B (zh) | 一种调质态抗hic、ssc宽厚板及其制备方法 | |
CN108239725A (zh) | 一种高剪切强度轧制复合钢板及其制造方法 | |
CN110408862A (zh) | 无缝钢管、制造方法及其应用 | |
CN106086639A (zh) | 一种超高强工程机械用钢q960d及其生产方法 | |
CN108411194A (zh) | 一种抗酸性腐蚀x60ms管线钢及其制备方法 | |
CN108103410A (zh) | 一种屈服强度≥910MPa的管线钢及其制备方法 | |
JP3845554B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた超高強度冷延鋼板 | |
CN114318140A (zh) | 一种抗酸性能优良的管线钢及其制造方法 | |
CN114941068B (zh) | 一种稀土微合金化高韧性960MPa级超高强钢的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20190111 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |