CN108907509A - 一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用 - Google Patents

一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用 Download PDF

Info

Publication number
CN108907509A
CN108907509A CN201810930338.5A CN201810930338A CN108907509A CN 108907509 A CN108907509 A CN 108907509A CN 201810930338 A CN201810930338 A CN 201810930338A CN 108907509 A CN108907509 A CN 108907509A
Authority
CN
China
Prior art keywords
solder
soldering
nuclear reactor
reactor structure
alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201810930338.5A
Other languages
English (en)
Other versions
CN108907509B (zh
Inventor
张�杰
漆秦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Harbin Institute of Technology
Original Assignee
Harbin Institute of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Harbin Institute of Technology filed Critical Harbin Institute of Technology
Priority to CN201810930338.5A priority Critical patent/CN108907509B/zh
Publication of CN108907509A publication Critical patent/CN108907509A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN108907509B publication Critical patent/CN108907509B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/32—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/008—Soldering within a furnace
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/20—Preliminary treatment of work or areas to be soldered, e.g. in respect of a galvanic coating
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C16/00—Alloys based on zirconium

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)

Abstract

一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr‑Ni钎料及其制备方法和应用，本发明涉及一种Zr‑Ni钎料及其制备方法和应用。本发明为了解决现有的用于反应堆Zr4合金结构件钎焊的钎料中Be元素具有剧毒的问题。本发明Zr‑Ni钎料按质量比由82％～84％的Zr和余量的Ni制备而成。制备方法：称取原料并清洗和烘干，然后置于坩埚中；进行电弧熔炼，切割成片，即完成。本发明Zr‑Ni钎料与Zr‑Be钎料熔点相近，能够降低钎焊温度，钎料中Ni元素无毒，更容易加工生产及使用。本发明Zr‑Ni钎料适用于焊接Zr4合金。

Description

一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法 和应用
技术领域
本发明涉及一种Zr-Ni钎料及其制备方法和应用。
背景技术
近年来，随着全球经济的快速发展，煤、石油、天然气等化石能源大量消耗，由此引起的能源危机已引起广泛关注。而核能作为安全、清洁、经济且可以大规模利用的能源形式，在全球范围内逐渐被认可，为解决能源问题带来了希望。在过去的几十年中，各国都在大力发展核电技术，反应堆的结构也在不断的优化。在目前的水冷反应堆中，Zr4合金是十分重要的堆芯结构材料，它具有热中子吸收截面小、热导率高、力学性能适中等优势，常被用作燃料棒包壳、导向管燃料元件定位支架等。而由于反应堆结构对构件尺寸精度及形状有着的较高要求，因此常用焊接结构。对于这些的焊接结构，高温钎焊不仅可以保持其精度要求，并且适合大规模应用，拥有明显的技术优越性。
在钎焊技术中，钎料的选择是尤为重要的。对于反应堆中的Zr4合金焊接结构件，通常采用Zr基钎料，目的是使焊缝组织与Zr4合金母材保持相似的耐辐照性及耐腐蚀性。目前广泛应用于反应堆Zr4合金结构件钎焊的钎料为Zr-Be钎料，其共晶点成分的熔点为965℃，钎焊温度在1000℃左右。但是由于Be具有剧毒，所以在操作过程中需要特殊的技术，并且Be的脆性较高，对钎料的加工过程及接头的力学性能也有不利影响。
新型的Zr基钎料也在不断研发中，如Zr-50Ag钎料、Zr-29Mn钎料、Zr-24Zn钎料等，这几种钎料具有与母材近似的耐腐蚀性，但是这三种钎料的熔点均高于Zr-Be钎料，所以采用这三种钎料进行钎焊时需要更高的钎焊温度，分别为Zr-50Ag：1420℃，Zr-29Mn：1280℃，Zr-24Sn：1730℃。过高的钎焊温度会导致Zr合金晶粒长大，使强度降低和塑性变差。
发明内容
本发明为了解决现有的用于反应堆Zr4合金结构件钎焊的钎料中Be元素具有剧毒的问题，提出一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用。
本发明用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料按质量百分比由82％～84％的Zr和余量的Ni制备而成。
上述用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法按照以下步骤进行：
一、按照元素的质量百分比称取82％～84％的金属Zr和余量的金属Ni作为原料，原料清洗并烘干，然后置于电弧熔炼炉的铜坩埚中；
所述原料清洗时采用的清洗剂为酒精；
二、电弧熔炼炉洗气处理；
①、首先将电弧熔炼炉抽真空至(0.9～1)×10-1Pa，然后通入氩气至真空度为0.9～1MPa；
②、重复步骤①操作2～4次，最后通入氩气至真空度为4.5～5MPa；
三、进行电弧熔炼3～4次，在电弧熔炼过程中进行磁力搅拌，得到钎料合金铸锭，最后将钎料合金铸切割成片并用砂纸打磨，即得到钎料片；所述砂纸为600#砂纸；
所述电弧熔炼时的电流190～200A，每次熔炼时间为30～40s；
上述用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料在Zr4合金焊接中的应用；
所述用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法具体按照以下步骤进行：
一、首先依次用200#、400#、600#、800#的砂纸打磨Zr4合金待焊面，然后将钎料片和打磨后的Zr4合金置于丙酮中超声清洗15～25min并烘干；最后将钎料片置于两个Zr4合金待焊面之间并用胶水粘接，得到待焊件；所述胶水为有机胶水；有机胶水为羟乙基纤维素；
二、将待焊件置于模具中，将模具置于真空炉中；将真空炉抽真空至真空度为6×10-3Pa；
三、首先将真空炉的温度升温至290～310℃并保温25～35min；然后将真空炉升温至1000～1030℃并保温5～15min，保温结束后以4.5～5℃/min的降温速率将待焊件温度降至290～310℃，最后随炉冷却至室温，即完成；
其中，将真空炉的温度升温至290～310℃并保温25～35min的目的是使胶水充分挥发，保证连接过程无污染；
所述将真空炉的温度升温至290～310℃时的升温速率为9～11℃/min；所述将真空炉升温至1000～1030℃时的升温速率为9～11℃/min；所述模具为石墨模具。
本发明原理及有益效果为：
一、本发明Zr-Ni钎料中Zr与Ni元素均具有较低的热中子吸收截面及良好的耐腐蚀性，可以满足反应堆内环境对材料耐辐照及耐腐蚀性能的要求；
二、本发明Zr-Ni钎料中Ni的含量为16～18％时，钎料的液相线温度为960～980℃，与Zr-Be钎料熔点相近；与Zr-50Ag钎料、Zr-29Mn钎料和Zr-24Zn钎料相比能够降低钎焊温度，避免晶粒长大造成的母材性能下降；
三、本发明Zr-Ni钎料中Ni元素无毒，与含Be钎料对比，在加工及后续使用时能够减少防护措施的使用，更容易加工生产及使用；同时Ni元素价格较低，可以降低成本。相对于元素Be，元素Ni具有较低的脆性，因此本发明Zr-Ni钎料由于Ni加入能够降低钎料的脆性。本发明Zr-Ni钎焊得到的构件接头处的缩剪切强度最高为301MPa。
附图说明：
图1为实施例1中Zr-Ni钎料的微观组织照片，图中a为Zr基固溶体，b为Zr2Ni；
图2为实施例1中得到的Zr4合金接头的观组织照片，图中c为Zr4，d为Zr2Ni，e为Zr基固溶体。
具体实施方式：
本发明技术方案不局限于以下所列举具体实施方式，还包括各具体实施方式间的任意合理组合。
具体实施方式一：本实施方式用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料按质量百分比由82％～84％的Zr和余量的Ni制备而成。
本实施方式具备以下有益效果：
一、本实施方式Zr-Ni钎料中Zr与Ni元素均具有较低的热中子吸收截面及良好的耐腐蚀性，可以满足反应堆内环境对材料耐辐照及耐腐蚀性能的要求；
二、本实施方式Zr-Ni钎料中Ni的含量为16～18％时，钎料的液相线温度为960～980℃，与Zr-Be钎料熔点相近；与Zr-50Ag钎料、Zr-29Mn钎料和Zr-24Zn钎料相比能够降低钎焊温度，避免晶粒长大造成的母材性能下降；
三、本实施方式Zr-Ni钎料中Ni元素无毒，与含Be钎料对比，在加工及后续使用时能够减少防护措施的使用，更容易加工生产及使用；同时Ni元素价格较低，可以降低成本。相对于元素Be，元素Ni具有较低的脆性，因此本实施方式Zr-Ni钎料由于Ni加入能够降低钎料的脆性。本实施方式Zr-Ni钎焊得到的构件接头处的缩剪切强度最高为301MPa。
具体实施方式二：本实施方式用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法，按照以下步骤进行：
一、按照元素的质量百分比称取82％～84％的金属Zr和余量的金属Ni作为原料，原料清洗并烘干，然后置于电弧熔炼炉的铜坩埚中；
二、电弧熔炼炉洗气处理；
①、首先将电弧熔炼炉抽真空至(0.9～1)×10-1Pa，然后通入氩气至真空度为0.9～1MPa；
②、重复步骤①操作2～4次，最后通入氩气至真空度为4.5～5MPa；
三、进行电弧熔炼3～4次，在电弧熔炼过程中进行磁力搅拌，得到钎料合金铸锭，最后将钎料合金铸切割成片并用砂纸打磨，即得到钎料片。
本实施方式具备以下有益效果：
一、本实施方式Zr-Ni钎料中Zr与Ni元素均具有较低的热中子吸收截面及良好的耐腐蚀性，可以满足反应堆内环境对材料耐辐照及耐腐蚀性能的要求；
二、本实施方式Zr-Ni钎料中Ni的含量为16～18％时，钎料的液相线温度为960～980℃，与Zr-Be钎料熔点相近；与Zr-50Ag钎料、Zr-29Mn钎料和Zr-24Zn钎料相比能够降低钎焊温度，避免晶粒长大造成的母材性能下降；
三、本实施方式Zr-Ni钎料中Ni元素无毒，与含Be钎料对比，在加工及后续使用时能够减少防护措施的使用，更容易加工生产及使用；同时Ni元素价格较低，可以降低成本。相对于元素Be，元素Ni具有较低的脆性，因此本实施方式Zr-Ni钎料由于Ni加入能够降低钎料的脆性。本实施方式Zr-Ni钎焊得到的构件接头处的缩剪切强度最高为301MPa。
具体实施方式三：本实施方式与具体实施方式二不同的是：步骤一所述原料清洗时采用的清洗剂为酒精。其他步骤和参数与具体实施方式二相同。
具体实施方式四：本实施方式与具体实施方式二或三不同的是：步骤三所述砂纸为600#砂纸。其他步骤和参数与具体实施方式二或三相同。
具体实施方式五：本实施方式与具体实施方式二至四之一不同的是：步骤三所述电弧熔炼时的电流190～200A，每次熔炼时间为30～40s。其他步骤和参数与具体实施方式二至四之一相同。
具体实施方式六：本实施方式用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料在Zr4合金焊接中的应用。
本实施方式具备以下有益效果：
一、本实施方式Zr-Ni钎料中Zr与Ni元素均具有较低的热中子吸收截面及良好的耐腐蚀性，可以满足反应堆内环境对材料耐辐照及耐腐蚀性能的要求；
二、本实施方式Zr-Ni钎料中Ni的含量为16～18％时，钎料的液相线温度为960～980℃，与Zr-Be钎料熔点相近；与Zr-50Ag钎料、Zr-29Mn钎料和Zr-24Zn钎料相比能够降低钎焊温度，避免晶粒长大造成的母材性能下降；
三、本实施方式Zr-Ni钎料中Ni元素无毒，与含Be钎料对比，在加工及后续使用时能够减少防护措施的使用，更容易加工生产及使用；同时Ni元素价格较低，可以降低成本。相对于元素Be，元素Ni具有较低的脆性，因此本实施方式Zr-Ni钎料由于Ni加入能够降低钎料的脆性。本实施方式Zr-Ni钎焊得到的构件接头处的缩剪切强度最高为301MPa。
具体实施方式七：本实施方式与具体实施方式六不同的是：用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法按照以下步骤进行：
一、首先依次用200#、400#、600#、800#的砂纸打磨Zr4合金待焊面，然后将钎料片和打磨后的Zr4合金置于丙酮中超声清洗15～25min并烘干；最后将钎料片置于两个Zr4合金待焊面之间并用胶水粘接，得到待焊件；
二、将待焊件置于模具中，将模具置于真空炉中；将真空炉抽真空至真空度为(5.5～6)×10-3Pa；
三、首先将真空炉的温度升温至290～310℃并保温25～35min；然后将真空炉升温至1000～1030℃并保温5～15min，保温结束后以4.5～5℃/min的降温速率将待焊件温度降至290～310℃，最后随炉冷却至室温，即完成。其他步骤和参数与具体实施方式六相同。
具体实施方式八：本实施方式与具体实施方式七不同的是：步骤一所述胶水为有机胶水；有机胶水为羟乙基纤维素。其他步骤和参数与具体实施方式七相同。
具体实施方式九：本实施方式与具体实施方式七或八不同的是：步骤三所述将真空炉的温度升温至290～310℃时的升温速率为9～11℃/min。其他步骤和参数与具体实施方式七或八相同。
具体实施方式十：本实施方式与具体实施方式七至九之一不同的是：步骤三所述将真空炉升温至1000～1030℃时的升温速率为9～11℃/min。其他步骤和参数与具体实施方式七至九之一相同。
采用以下实施例验证本发明的有益效果：
实施例1：
本实施例用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料按质量百分比由83％的Zr和余量的Ni制备而成。
上述用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法按照以下步骤进行：
一、按照元素的质量百分比称取83％的金属Zr和余量的金属Ni作为原料，原料清洗并烘干，然后置于电弧熔炼炉的铜坩埚中；
二、电弧熔炼炉洗气处理；
①、首先将电弧熔炼炉抽真空至10-1Pa，然后通入氩气至真空度为1MPa；
②、重复步骤①操作4次，最后通入氩气至真空度为5MPa；
三、进行电弧熔炼4次，在电弧熔炼过程中进行磁力搅拌，得到钎料合金铸锭，最后将钎料合金铸切割成片并用砂纸打磨，即得到钎料片。步骤一所述原料清洗时采用的清洗剂为酒精。步骤三所述砂纸为600#砂纸。步骤三所述电弧熔炼时的电流200A，每次熔炼时间为35s。
上述用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法按照以下步骤进行：
一、首先依次用200#、400#、600#、800#的砂纸打磨Zr4合金待焊面，然后将钎料片和打磨后的Zr4合金置于丙酮中超声清洗20min并烘干；最后将钎料片置于两个Zr4合金待焊面之间并用胶水粘接，得到待焊件；
二、将待焊件置于模具中，将模具置于真空炉中；将真空炉抽真空至真空度为6×10-3Pa；
三、首先将真空炉的温度升温至300℃并保温30min；然后将真空炉升温至1015℃并保温15min，保温结束后以5℃/min的降温速率将待焊件温度降至300℃，最后随炉冷却至室温，即完成。步骤一所述胶水为羟乙基纤维素。步骤三所述将真空炉的温度升温至300℃时的升温速率为10℃/min。步骤三所述将真空炉升温至1015℃时的升温速率为10℃/min。
图1为实施例1中Zr-Ni钎料的微观组织照片；图1可以看出，Zr-Ni钎料主要由Zr基固溶体及点状Zr2Ni相组成；图2为实施例1中得到的Zr4合金接头的观组织照片；图2中c为Zr4，d为Zr2Ni，e为Zr基固溶体；由图2可以看到接头完整，没有裂纹和孔洞等缺陷。本实施例Zr-Ni钎焊得到的构件接头处的缩剪切强度为301MPa；本实施例Zr-Ni钎料的液相线温度为960℃，与Zr-Be钎料熔点相近，能够降低钎焊温度，避免晶粒长大造成的母材性能下降。

Claims (10)

1.一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料，其特征在于：用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料按质量百分比由82％～84％的Zr和余量的Ni制备而成。
2.如权利要求1所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法，其特征在于：该制备方法按照以下步骤进行：
一、按照元素的质量百分比称取82％～84％的金属Zr和余量的金属Ni作为原料，原料清洗并烘干，然后置于电弧熔炼炉的铜坩埚中；
二、电弧熔炼炉洗气处理；
①、首先将电弧熔炼炉抽真空至(0.9～1)×10-1Pa，然后通入氩气至真空度为0.9～1MPa；
②、重复步骤①操作2～4次，最后通入氩气至真空度为4.5～5MPa；
三、进行电弧熔炼3～4次，在电弧熔炼过程中进行磁力搅拌，得到钎料合金铸锭，最后将钎料合金铸切割成片并用砂纸打磨，即得到钎料片。
3.根据权利要求2所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法，其特征在于：步骤一所述原料清洗时采用的清洗剂为酒精。
4.根据权利要求2所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法，其特征在于：步骤三所述砂纸为600#砂纸。
5.根据权利要求2所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料的制备方法，其特征在于：步骤三所述电弧熔炼时的电流190～200A，每次熔炼时间为30～40s。
6.如权利要求1所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料在Zr4合金焊接中的应用。
7.根据权利要求6所述的应用，其特征在于：用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法按照以下步骤进行：
一、首先依次用200#、400#、600#、800#的砂纸打磨Zr4合金待焊面，然后将钎料片和打磨后的Zr4合金置于丙酮中超声清洗15～25min并烘干；最后将钎料片置于两个Zr4合金待焊面之间并用胶水粘接，得到待焊件；
二、将待焊件置于模具中，将模具置于真空炉中；将真空炉抽真空至真空度为(5.5～6)×10-3Pa；
三、首先将真空炉的温度升温至290～310℃并保温25～35min；然后将真空炉升温至1000～1030℃并保温5～15min，保温结束后以4.5～5℃/min的降温速率将待焊件温度降至290～310℃，最后随炉冷却至室温，即完成。
8.根据权利要求7所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法，其特征在于：步骤一所述胶水为有机胶水；有机胶水为羟乙基纤维素。
9.根据权利要求7所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法，其特征在于：步骤三所述将真空炉的温度升温至290～310℃时的升温速率为9～11℃/min。
10.根据权利要求7所述的用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料焊接Zr4合金的方法，其特征在于：步骤三所述将真空炉升温至1000～1030℃时的升温速率为9～11℃/min。
CN201810930338.5A 2018-08-15 2018-08-15 一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用 Expired - Fee Related CN108907509B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810930338.5A CN108907509B (zh) 2018-08-15 2018-08-15 一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201810930338.5A CN108907509B (zh) 2018-08-15 2018-08-15 一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN108907509A true CN108907509A (zh) 2018-11-30
CN108907509B CN108907509B (zh) 2020-12-29

Family

ID=64405880

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201810930338.5A Expired - Fee Related CN108907509B (zh) 2018-08-15 2018-08-15 一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN108907509B (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111822806A (zh) * 2020-07-10 2020-10-27 哈尔滨工业大学（威海） 一种NiZr钎料真空钎焊Al0.3CoCrFeNi高熵合金的方法
CN112658528A (zh) * 2020-12-04 2021-04-16 四川大学 一种用于SiC陶瓷钎焊的钎料及其制备方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61126992A (ja) * 1984-11-26 1986-06-14 Nippon Kinzoku Kogyo Kk ジルコニアとステンレス鋼の接合用ろう材
JPH01273691A (ja) * 1988-03-17 1989-11-01 Lonza Ag Ｎｉ―Ｚｒハンダ箔
CN103240544A (zh) * 2013-05-23 2013-08-14 哈尔滨工业大学 钎焊C/C及C/SiC复合材料的高温钎料及其制备方法
CN103341700A (zh) * 2013-07-30 2013-10-09 哈尔滨工业大学 一种Co-Ti-Nb系高温钎料
CN103752972A (zh) * 2014-01-15 2014-04-30 哈尔滨东安发动机（集团）有限公司 使用Ti-Cu-Ni-Zr钎料钎焊钛合金薄壁零件的方法
CN104470666A (zh) * 2012-07-11 2015-03-25 恩德莱斯和豪瑟尔两合公司 利用活性硬焊料或钎焊料接合陶瓷体的方法、具有彼此接合的至少两个陶瓷体的组件,特别是压力测量单元
CN106363265A (zh) * 2016-10-08 2017-02-01 哈尔滨工业大学 使用Ti‑Zr‑Ni‑Cu钎料钎焊SiC和Zr‑4合金的方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61126992A (ja) * 1984-11-26 1986-06-14 Nippon Kinzoku Kogyo Kk ジルコニアとステンレス鋼の接合用ろう材
JPH01273691A (ja) * 1988-03-17 1989-11-01 Lonza Ag Ｎｉ―Ｚｒハンダ箔
CN104470666A (zh) * 2012-07-11 2015-03-25 恩德莱斯和豪瑟尔两合公司 利用活性硬焊料或钎焊料接合陶瓷体的方法、具有彼此接合的至少两个陶瓷体的组件,特别是压力测量单元
CN103240544A (zh) * 2013-05-23 2013-08-14 哈尔滨工业大学 钎焊C/C及C/SiC复合材料的高温钎料及其制备方法
CN103341700A (zh) * 2013-07-30 2013-10-09 哈尔滨工业大学 一种Co-Ti-Nb系高温钎料
CN103752972A (zh) * 2014-01-15 2014-04-30 哈尔滨东安发动机（集团）有限公司 使用Ti-Cu-Ni-Zr钎料钎焊钛合金薄壁零件的方法
CN106363265A (zh) * 2016-10-08 2017-02-01 哈尔滨工业大学 使用Ti‑Zr‑Ni‑Cu钎料钎焊SiC和Zr‑4合金的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
李力等: "Ti-Zr-Cu-Ni-Co-Mo钎料的特性及其钎焊γ-TiAl接头的研究", 《稀有金属材料与工程》 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111822806A (zh) * 2020-07-10 2020-10-27 哈尔滨工业大学（威海） 一种NiZr钎料真空钎焊Al0.3CoCrFeNi高熵合金的方法
CN112658528A (zh) * 2020-12-04 2021-04-16 四川大学 一种用于SiC陶瓷钎焊的钎料及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN108907509B (zh) 2020-12-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN111702278B (zh) Ti2AlNb基合金同材或异材钎焊中温Ti基钎料及其制备方法和钎焊工艺
CN111702281B (zh) 一种Ti2AlNb基合金同材或异材钎焊专用中温Zr基钎料及其制备方法和钎焊工艺
CN103240544B (zh) 钎焊C/C及C/SiC复合材料的高温钎料及其制备方法
CN112548396B (zh) 一种含Ga的Cu基合金钎料、钎料的制备方法及进行钎焊的方法
CN106363265B (zh) 使用Ti-Zr-Ni-Cu钎料钎焊SiC和Zr-4合金的方法
CN108907509A (zh) 一种用于核反应堆堆芯结构钎焊的Zr-Ni钎料及其制备方法和应用
CN114346519A (zh) 一种TiAl合金钎焊用高熵钎料及其制备方法和应用
CN112122823A (zh) 一种含石墨烯和铁颗粒的SnBi系无铅钎料的制备方法
CN113941798A (zh) 高温结构材料用镍基合金钎焊材料及其应用
CN111702280B (zh) Ti2AlNb基合金同材或异材钎焊专用中温Ti基钎料及其制备方法和钎焊工艺
Luo et al. Brazing SiC ceramics and Zr with CoCrFeNiCuSn high entropy alloy
CN108406029B (zh) 一种钛基复合钎料及其制备、钎焊方法
CN107081517B (zh) 一种TZM和WRe异种合金的低温连接方法
CN111318778B (zh) 一种实现钛合金和高温合金钎焊接头韧化的分步钎焊方法
Pu et al. Effects of Bi addition on the solderability and mechanical properties of Sn-Zn-Cu lead-free Solder
CN109732238B (zh) 一种光伏焊带用锡银基钎料合金及其制备方法
CN116689929A (zh) 一种铜和不锈钢的热等静压扩散连接方法及一种铜和不锈钢焊接板
CN115070258A (zh) 一种锆基非晶合金钎料及其制备方法和应用
CN111702277B (zh) 一种Ti2AlNb基合金同材或异材钎焊专用中温Ti基钎料及其制备方法和钎焊工艺
CN109175693B (zh) 一种钼板的单激光焊接方法
CN108098186A (zh) 高抗腐蚀性镍基钎料箔带及其制备方法
CN103451473A (zh) 核电站燃料包壳用含铜含锗的锆合金
CN103084750A (zh) 一种电子封装用高熔点无铅钎料及其制备方法
CN111940861A (zh) 一种微活性钎剂、金属氧化膜去除方法及灌锡方法
CN110052682A (zh) 一种dd6单晶和gh5188合金真空钎焊方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20201229

Termination date: 20210815